地下室.doc

第六章 主要结构部位的施工方法和技术措施一、基坑围护：（一）、基坑围护设计简介1、基坑采用钻孔灌注桩排桩内加支撑围护体系，一层地下室采用水泥搅拌桩放坡体系。2、基坑围护在地下室四周的支护桩设计为600900，桩长为10.719 米混凝土钻孔灌注桩，围囹、水平支撑为C30 钢筋混凝土。在一层地下室处设计为水泥搅拌桩，桩径为700，桩间搭接为200。3、基坑土体开挖施工及地下室施工期间加强监测工作，包括深层土体位移监测、支撑轴力监测、桩身变形监测、水平位移监测、沉降监测、周边环境监测等，以保证围护的安全。（二）、围护施工：1、钻孔灌注桩流程工序（1）、测量定位根据甲方提供的红线区和水准点资料，由专职测量员用全站仪依照设计图纸建立轴线控制网，并埋设半永久性标志。控制点尽量布设在非施工区域内，再依据设计图纸放置桩位。用DS32 型水准仪测算其标高。围护桩定位采用围护槽沟中经测量定位打入钢筋作为标志，同时在槽沟两侧硬地坪上采用两点定位法控制围护桩桩位。（2）、护筒埋设护筒埋设是保护孔口、隔离杂土的必要措施。也是定位控制、标高控制的基准点。因此，每个桩孔就位前必须埋护筒，护筒选用大于桩径10cm 的钢制护筒，埋设深度必须能隔离杂填土层，护筒四周间隙用粘土回填并捣实，以确保护筒的稳定，防止地表土的坍塌。（3）、钻机成孔（a）钻机就位钻机移至桩心，四周垫实、平，天车、桩心、盘心成铅垂线，放入钻头，接上主钻杆，挖好泥浆池、循环槽沟、连接好泥浆循环系统（泥浆池-泥浆泵-皮管-主钻杆上水龙头-主钻杆-钻杆-孔底-孔口-砂石泵-管路-泥浆沉淀池-泥浆池）。（b） 钻进为保证成孔质量，钻头有保径装置，泥浆循环系统由循环池、沉淀池、泥浆池组成，现场主循环沟槽宽80cm,深50cm，进口泥浆性质：比重12，粘度18-22 秒，孔内泥浆应高出地下水位以上，保证孔壁稳定。开钻时，采取轻压慢转，控制泵量，正常钻进时保证合理的钻进技术参数：钻压10-20Kpa，转速40-60R/min，泵量50m /h，应控制钻进速度，逐步调整泥浆参数，成孔至设计孔深后，会同有关各方对孔深进行检查，合格后转入下道工序施工。根据本工程的工勘报告资料，围护桩深度以粉质粘土为主，宜适当加大泥浆比重，控制钻进速度，全面施工前进行试成孔。（c）终孔根据试成孔、勘察资料，施工时根据设计深度，并经监理验证合格，方能终孔。（4）、钢筋笼制作下放围护桩钢筋笼分二段制作，立柱桩钢筋笼分三段制作，制作前主筋校直除锈，下料时准确控制下料长度，钢筋笼允许偏差：主筋间距10mm，箍筋间距20mm，钢筋笼直径10mm，钢筋笼长度100mm，保护层厚度20mm。制笼时注意同一截面接头数不超过总数的50%，每节钢筋笼的保护层垫块不少于二组，每组垫块不少于3 块；钢筋焊接采用J422 焊条，焊缝平直饱满，焊缝长度符合规定要求，焊缝宽度不小于0.7D，厚度不小于0.3D；箍筋焊接采用点焊连接，螺旋筋的焊接采用间隔点焊固定，成型钢筋笼应堆放整齐，运输时应避免变形，安放钢筋笼之前进行质量验收，并且做好钢筋笼保护层，；钢筋笼安放时保持垂直状态对准孔口缓缓放下，避免碰撞孔壁；笼顶标高允许误差10cm，笼顶标高采用钢筋定位，并采用防浮架装置，避免灌注混凝土时钢筋笼上拱；钢筋笼下放前，人工将钢筋笼抬到孔口钻机起吊、调直，放入孔内，将第一节钢笼用钢管插到加强筋下，架在镇木上，下节钢笼放入孔内时，若遇阻，上提，旋转再慢下，后一节依此入孔，直至最后一节，焊上吊筋，插上钢管，架到机台面上。（5）、清孔本工程清孔为一次，拔起钻杆、钻头，放入导管后清孔。（6）、水下混凝土灌注清孔前做好灌浆前的一切准备工作，清孔结束后在30min 内浇入第一斗混凝土，灌注前应保证导管底口距孔底高度为50cm 左右，采用水下C25 混凝土，坍落度控制在20cm左右。导管采用219 丝扣钢制导管并加密封圈以防渗水。采用砂包做为隔水栓。待初灌量满足设计要求后，剪断铁丝，将砼灌注至孔底，混凝土灌注至钢筋笼底部应放慢速度，导管埋深不宜过深，导管提升平稳，防止冒笼。混凝土灌注完之后及时拔出护筒，将护筒冲洗干净。为保持施工场地安全及文明施工，孔内未灌浆部分采用回填措施。（7）、试块制作及养护根据规范要求，围护为临时结构，连续施工，每台班制作试块一组。工程桩每根桩制作试块一组，使用150150150 标准试模，试块要求规整，相对两表面互相平行，表面倾斜偏差不超过0.5cm，无蜂窝，无缺棱掉角现象。试块制作24 小时后可拆模，放置养护池作常规养护，试块养护达28 天令期时必须及时送至有检测资质的测试室作试块强度测验，不得超过令期送样。2、水泥搅拌桩施工流程工序（1）、测量放线、开挖槽沟按施工图的轴网控制，由专职测量员放出灰线，把地面上的塘渣层用机械挖除塘渣成槽沟，并平整场地。（2）、桩机就位后，机架必须放平，钻杆要垂直。（3）、采用二次喷浆、四次搅拌施工工艺，下沉、提升喷浆，下沉、提升重复搅拌钻机移位。（4）、喷浆搅拌下沉后进行孔深检查。3、围囹、支撑施工流程工序围囹施工按施工现场由西到东划分为（1）（5）五个施工段，各工种交叉施工，流水作业（详见附图）。（1）、挖土至设计围囹支撑底标高。（2）、凿除钻孔桩上端多余部分，并浇捣围囹、支撑垫层砼C10。（3）、弹线安放钢筋、立模、隐检验收、浇捣砼。（4）、制作砼试块、模板拆除、砼养护。4、基坑排水根据围护设计图纸在围护梁后做一条400300 的砖砌排水沟，每隔30 米左右设一个集水井800800，卸土区的排水沟在围护挖土施工完毕后应立即施工。基坑内的排水沟与挖土同步进行。在地下室基坑内的集水井放一台大功率抽水泵将水抽到坑外，并在坑外挖一个沉淀池，积水经沉淀后排入市政雨水管道。5、基坑土方开挖施工流程工序：（1）、 开挖施工流程工序：设临时支护分层放坡开挖土体至围梁面标高,并设好护坡面挖地槽至围梁及支撑底标高设水平围梁及支撑修坑外卸土区土体,设排水沟及集水井（2）、挖土机械：挖土机械配备为二大二小，即二台挖斗容量为1.2m3 和二台挖斗容量为0.5m3，共四台液压反铲挖土机械。运土车辆为10T 与5T 的自卸式汽车。（2）、挖土方法：挖土以机械挖土为主，人工修土为辅。（三）、施工技术要求：1、由于围护桩为排桩结构，每枚桩的桩距较近，因而必须采取跳一打一的顺序施工。2、垂直度控制采用转盘水平定位，用水准尺在二个水平方向面上搁平即可。3、埋设护管时，遇埋设较深的（距地面深度为1.5m 以上）地下障碍物应查明其性质、形状，难以清除的应主动向业主和设计单位汇报，并提出初步解决方案，及时办理手续。暗河处采用换土的办法。4、埋设好护孔管后，必须由测量人员及时测量护管标高，做好标志。5、开钻前，钻进泥浆质量必须达到规定要求，钻进过程中要经常调整，切忌到孔底后再进行调浆。6、钻进班班长必须实事求是按报表要求认真做好施工记录，并及时交给施工员。7、钢筋笼制作质量要求：所有不同规格的钢筋均应有出厂证明和现场抽样复试报告。钢筋笼制作应按图施工并符合下列标准：单面焊，搭接长度为10d，焊缝宽度为0.7d，焊缝厚度为0.3d，钢筋与加强筋采用点固定，焊条采用J422。钢筋笼托架应在同一平面上，加强筋用固定环形模制作，以保证其外形园整和直径准确。成形的钢筋笼应平卧堆放在干净的地面上，堆放层数不得超过二层。8、钢筋笼安放：钢筋笼应在完成验收后方可下放，在搬运过程中应防止弯曲变形，上、下两节笼对接时要保证位置对准、垂直，同一平面，接头数应50%主筋根数。钢筋笼下入孔内受阻，禁止强行下入，应查明原因并处理后方可下入，必要时应起拔，扫孔后再下笼。应正确计算吊笼筋长度，使钢筋笼正确就位，并牢固地居于护管中心。9、导管安装及清孔：导管应按孔深配置相应长度，其底口应离孔底0.5m 左右。安装前应检查导管的密封性，橡胶密封圈是否有遗漏，采用灌水试压检验，并检查丝扣是否完好及管子的园整度。清孔时应测定泥浆性能指标，返出泥浆密度15cm。确保其尺寸的正确性，掌握卷材粘贴方法，贴上后无空鼓气泡现象的产生。（4）、防水操作均需具上岗证的专业人员操作。3、施工质量控制（1）、基层处理时，严格清除浮灰杂物，水泥砂浆找平时严格控制质量，使其不因基层起壳、空鼓而引起质量弊病。保护层找平时，为防止起壳、空鼓现象，水泥砂浆找平时同时切割6m6m 的伸缩缝。（2）、在防水层施工时，必须将找平层上的浮砂清除，仔细检查找平层强度、平整度、基层干燥度等是否满足粘贴要求。（3）、在切割卷材时，必须严格控制尺寸的准确性，不宜过大而引起空鼓，过小而出现漏粘。（4）、严格检查原材料的品牌、材质等是否符合设计要求，禁用质量有疑问的产品。（5）、为保证外墙卷材不被破坏，施工完毕，经业主、监理验收合格后立即砌120 砖墙，砌筑砂浆采用M5 水泥砂浆。（五）、地下室结构钢筋混凝土施工：1、结构工程概况：(1)平面布置：详见工程概况。(2)结构与构造：本工程地下室结构为钢筋混凝土箱形结构，底板厚住宅部分为2000mm，地下车库为600mm，地梁断面为450-600mm900mm-1600mm。壁板厚为400mm，局部通道内外壁为300350mm。顶板厚度车库部分为250mm、300 ，梁断面为250400mm7001000mm。室内柱采用钢筋混凝土矩形柱。(3)本工程设计0.00 为（黄海高程3.15 米），室内层高车库一层为3.75m、二层为3.70m，住宅一层为3.75m、二层为4.00m，底板面标高为-7.75m，总建筑面积约为154300平方米。(4)结构材料要求：地下室结构采用C40 混凝土，抗渗要求为S8，所有砼均采用泵送商品砼。(5)结构特点：因本工程结构深埋于地下，外壁终年要承受水压侵入，如果施工局部处理不当，外壁就要出现渗漏现象，因此在混凝土施工时，必须采用连续浇筑方法，除底板及一层顶板以上500mm 壁板处设施工缝，其余部位不设施工缝。因此在地下室底板、外壁、顶板三个阶段混凝土施工时均采用商品混凝土泵送施工，这样能缩短施工时间，中途不会产生施工缝，也能提高混凝土自身抗渗质量。2、施工段划分：为了便于施工，确保基坑安全和混凝土浇筑质量，并根据地下室结构特点，将地下室结构按设计要求划分为11 个阶段来施工（详见附图）。3、建筑结构缝施工浇筑梁、板的水平施工缝位置图1/3梁跨柱板主梁次梁按此方向浇筑砼时，按设计位置可留施工缝、后浇带本工程建筑结构缝分两种，且工程量较大，有施工缝及后浇带。（1）施工缝处理在施工缝出继续浇筑砼时，应符合下列规定。a、已浇的砼，其抗压强度应不小于1.2N/mm2，时间可通过试件试验确定。b、在已硬化的砼表面上，应清除水泥薄膜和松动石子及软弱砼层，并加以充分湿润和冲洗干净，不得积水。c、在浇筑前，施工缝处宜先铺与砼成分相同的水泥砂浆一层。d、浇筑的砼应细致捣实，使新旧砼紧密结合以保证结构强度要求。e、施工缝留设的位置应符合施工规范及设计明确的要求。止水带及板内撑脚示意图基坑支护结构-4.00-7.752一1一结点1详图结点2详图括弧内数字用于顶板根据结构图中外挑尺寸定地下车库底板、一层顶板结构钢板止水带厚3.2，宽350（沿外壁道统长布置）7.75、-4.00地下车库外壁结构上下连接短钢筋 14800与壁道筋可靠焊接做法见下图：（2）后浇带施工方法本地下车库单体面积大，长宽度相应较大，施工时应按设计要求留设后浇带，以预防砼收缩裂缝的产生，对地下车库的质量要求造成影响。确保后浇带施工缝质量的施工方法设置钢板网法：梁板的施工缝处采用双层钢板网封堵浇筑砼，其作用除能阻止砼流动外，还可以在钢筋网处形成均匀的砼凸缝，施工缝处砼粘结力和咬合力大大提高。地下室钢筋砼结构施工完后，砼养生60 天以上才能浇筑后浇带砼。使用补偿收缩法：当后浇带施工缝在二次浇筑前，应将后浇带内杂物清理干净，凿去模槽内多余砼及疏松砂浆等，然后冲水洗净，在浇筑掺有微膨胀剂的砼（砼强度要求比设计提高一级），基本或大部分可抵消砼的温度收缩变形对施工缝的不利影响。在施工过程中，为保证施工缝处新旧砼的密实性，应提高界面处的粘结力和咬合力，为此在砼初凝后，终凝前早次对施工缝附近新浇筑的砼进行二次振捣，以消除泌水现象。4、施工流程：垫层垫层面弹线弹线复核，桩位偏移记录绑扎底板梁、板钢筋及止水带，予埋件安装钢筋及埋件隐蔽验收底壁侧板支模模板技术复核泵车就位及输送管铺设浇灌混凝土养护承重架搭设、钢筋砼柱扎筋、浇捣及壁筋绑扎管线予埋和止水带安装隐检验收外壁支模及顶板梁、板支模技术复核泵车就位及输送管铺设浇灌混凝土养护顶板、梁继续支模、扎筋隐蔽检查验收泵车就位及输送管铺设浇灌混凝土养护模板拆除。5、施工准备工作：(1)进场钢筋、水泥、砂、石子等材料按计划用量进场时，均要有出厂合格证和质量复试报告，同时所有进场材料品种、规格必须符合设计要求。(2)在混凝土浇筑前必须预先送试验室做混凝土级配，并选择较合理的配合比投入现场使用。(3)钢筋制作必须严格按设计要求进行，焊接接头应通过试验合格方可进行制作。(4)混凝土浇灌前应进行工程量核算，并根据施工部位和工程量大小及进度要求配置机械和材料，满足混凝土施工要求。(5)夜间施工配足照明器具，经常进行机具检查和养护，以免在施工中发生意外。5、主要分部工程施工方法和技术措施：(1)测量定位：a、本次结构定位根据桩基施工、围护结构定位点及规划局的坐标点为依据，进行投点测量。b、垫层面放线，采用经纬仪俯视法将控制线投点到垫层面上，再进行对建筑物放线。c、标高控制：根据* 设置的BM 点3.15m（黄海高程）为引测依据，并用水平仪引测至地下车库周边固定物上，用红漆标出0.00 作为今后控制基坑标高作依据（本工程0.00 为黄海高程3.15m）。(2)钢筋工程a、钢筋的配制与绑扎(a)本工程所有钢筋均根据设计图纸及现行施工规范、规程要求，进行现场配料和制作。(b)梁、柱的箍筋必须呈封闭型，开口处设置135 度弯头，弯头长度不小于10d（d为箍筋直径）。(c)所有底板钢筋纵横的交错点，用铁丝绑扎牢固，特别是外围1m 左右范围内。(d)底板上下层钢筋用撑马固定，撑马采用与板筋同规格主筋制成Z 型，上下各点与板筋绑扎或焊接进行固定（具体做法详见图示），其数量一般为每平方米设置1只。(e)钢筋的数量、规格、接头位置、搭接长度、间距等应严格按施工图要求进行绑扎。(f)壁板施工，因本工程壁筋长度约在4.5m 左右，为考虑减少钢筋搭接接头，采用直接插入方法，由于钢筋直径12、14、16，刚度较差，在施工时必须搭设支架作为固定支架。b、钢筋绑扎质量要求(a)钢筋品种、规格和质量必须符合设计要求和有关标准规定。(b)钢筋规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头位置必须符合设计要求和规范规定。(c)钢筋绑扎匀许偏差必须符合附表，合格率应控制在90%以上。分项名称 允许偏差值(mm)骨架的宽度、高度 5骨架的长度 10受力筋 间距 10排距 5箍筋、构造筋间距 20受力筋保护层 梁、柱 5墙、板 3C、钢筋工程技术措施(a)进场钢筋必须附有出厂合格证及物理试验报告，制作后钢筋应按不同规格分别堆放，进口钢筋除合格证和复试报告外还须进行可焊性试验及化学成分分析报告，合格后方可使用。(b)对已绑扎的钢筋要重点验收，柱、墙的插筋位置和绑扎固定是否牢固，必要时采用加强箍固定，防止浇筑混凝土时移位。(c)对钢筋的品种、规格、数量、绑扎牢固、搭接长度，并进行认真检查和验收，合格后填写隐蔽工程验收单交监理验收，做到万无一失。（3）模板工程a、支模系统用料(a)地下室壁板及顶部梁、板均采用大规格多夹板进行拼装，模板支撑体系采用48 钢管支撑。(b)地下室外壁较厚，在混凝土浇筑时所产生侧压力较大，在支模前应通过计算，增设一定数量12 对拉螺栓加固（如上图）。（c）当梁高大于700 时，在距梁底2/3 高度处加2mm 厚对拉铁片。(d)承重架的支撑立杆间距控制在900mm，立杆上下有纵杆相扣，中间高度每1800m设一通纵横连杆，用铸铁十字扣件连接。(e)柱、墙模板安装前必须在其根部加设直径不小于14 的钢筋限位（严禁用混凝土或砂浆作导墙），以确保其位置的正确。模板下脚采用1：3 水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一。b、支模质量要求(a)模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。(b)模板的接缝不大于25mm，要求铺板接缝平整，标高准确。模板的实测允许偏差如下表所示，其合格率应控制在90%以上。项目名称 允许偏差值(mm)轴线位移 5标高 5截面尺寸 +4 -5垂直度 3表面平整度 5c、模板体系技术措施(a)由于本工程是单体工程，在配备模板时应一步到位，按计划分批进场，方能满足流水作业。地下车库壁道支模示意图木嵌6短钢筋焊于螺杆上48钢管多夹板木枋止水片4*4焊缝处无气孔12对穿螺杆600不能有油污(b)墙、柱模的下脚必经留有清理孔，便于清理建筑垃圾。 梁跨度大于4m 时应起拱，高度应符合规范要求。(d)模板工程验收重点检查刚度、垂直度、平整度、特别注意外围模板、柱模等处的轴线位置正确性。d、模板拆除(a)非承重模板（墙、柱、梁侧模拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2Mpa）。(b)承重模板（梁、板底模）的拆除时间如表所示。结构名称 结构跨度 达到混凝土标准强度的百分率2 50%板2 8 75%8 75%梁8 100%2 100%悬臂结构2 100%拆除模板顺序应为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。(d)拆除跨度较大的梁底板时，应先从两端开始，分别拆向跨中。(e)拆模板不得用力过猛过急，以免发生意外，拆下模板应及时运走、整理好。拆钢模板不得抛掷，拆下后立即清理干净，板面涂刷废机油待下次再用。e、地下室承重架计算书:fm: 木材抗弯强度设计值，取13N/mm2fv: 木材抗剪强度设计值，取1.4N/mm2E: 为木材的弹性模量，取9.0103N/mm2（一）柱模板设计：（1）新浇捣砼对模板的侧压力 FF=0.22rTO12V1/2式中：r 为砼的重力密度，取24KN/M3BH方木柱模截面示意图胶合板柱模立面示意图TO 为该砼的初凝时间 TO=200/T+15，T为混凝土的温度，取25，则TO=200/25+151 为外加剂影响修正系数，取1.02 为塌落影响系数，取1.0V 为浇捣速度，本工程取4.0m/h则F1=0.22*24*200/（25+15）*1.0*1.0*41/2=52.8KN/另外F=rH=24*3.75=90KN/ 柱高H取3.75m两者取最小值，所以F=52.8KN/，则有效压头高度h=52.8KN/24KN/M3=2.2mF=1.2 F1+1.44=70.0KN进行设计计算。（2）柱截面尺寸600600mm，每侧模板外贴5根50*80木枋，则木枋间距为130mm。(3)柱箍间距计算：柱模板采用18mm 厚胶合板，模板外贴50*80 木枋5根，木枋的间距为130mm，按两跨连续梁计算，则侧压力均布线荷载：q=70*0.13=9.3KN/M其挠度应满足以下条件w=kwql4/100EIw=L/400L=(EI/4Kwq)1/3式中：E 为木材的弹性模量，取9.0*103N/mm2I 为柱模板的惯性矩，I=bh3/12(mm4)b 为木枋的宽度，取80mmh 为模板的厚度，取50mmKw 为系数，两跨梁Kw=0.521则L=9.0103(1/12)80503/40.5219.31/3=728mm本工程取柱箍间距L=600mm，第一榀柱箍离底部10cm 开始设置。(4)侧模胶合板强度验算：化为线荷载q=700.6=42.0KN/M胶合板面板按三跨连续梁，跨度即为方木间距0.13m,计算如下:胶合板计算简图 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q 强度设计荷载(kN/m):q=42kN/ml 方木间距,取l=130mm；经计算得 M=0.1420.132=0.09kN.m胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600182/6=32400mm3 = M/W=0.09106/32400=2.8N/mm2fm=13 N/mm2胶合板的侧模抗弯计算强度满足要求! 侧模抗剪强度验算:T =3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.625ql=0.6420.13=3.49kNT =3V/2bh=0.48fv=1.4 N/mm2胶合板的计算抗剪强度满足要求! 侧模挠度验算:W=0.677ql4/(100EI)其中 q强度标准线荷载(kN/m):q=55(标准荷载值)0.6=33kN/m侧模截面的惯性矩： I=bh3/12=600183/12=291600mm4；L方木间距,取l=130mm；E弹性模量,取E=9.0103N/mm2；经计算得 W=0.677331304/(1009000291600)=0.03mm最大允许挠度 W=l/250=130/250=0.52mmWW 胶合板的计算挠度满足要求!(5)、方木验算化为线荷载q=700.13=9.3KN/M柱箍间距为600，方木按均布荷载三跨连续梁，跨度即为柱箍间距0.6m,计算如下:胶合板计算简图 方木抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q 强度设计荷载(kN/m):q=9.3kN/ml 取l=600mm；经计算得 M=0.19.30.62=033kN.m方木截面抵抗矩 W=bh2/6=80502/6=33333mm3 = M/W=0.33106/33333=9.9N/mm2fm=13 N/mm2方木的抗弯计算强度满足要求! 方木抗剪强度验算:T =3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6ql=0.69.30.6=3.35kNT =3V/2bh=1.26fv=1.4 N/mm2方木的计算抗剪强度满足要求! 方木挠度验算:W=0.677ql4/(100EI)其中 q强度标准线荷载(kN/m):q=55(标准荷载值)0.13=7.15kN/m侧模截面的惯性矩： I=bh3/12=80503/12=833333mm4；L柱箍间距,取l=600mm；E弹性模量,取E=9.0103N/mm2；经计算得 W=0.6777.156004/(1009000833333)=0.84mm最大允许挠度 W=l/250=600/250=1.5mmWW 方木的计算挠度满足要求!（6）柱箍截面计算：柱箍受到的侧压力按设计荷载F=70KN/M2,柱箍间距L=600mm则柱箍受到木枋的均布线荷载q=700.6042KNMmax=0.125 ql2=0.125420.62=1.89KN.M柱箍需截面抵抗矩 W=Mmax/f=1.89106/215=8791mm3选用483.5mm 钢管两根, W=5080*2=10160 mm38791 mm3钢管两端用直角扣件连接，每侧扣件抗滑承载力为F1=4*8=32KN扣件所受力为F=700.600.6=25.232KN,满足要求。两端用扣件固定，中间不需附加对拉螺栓。（二）梁模板设计：本工程地下室一层顶板处梁截面尺寸为400900mm，需要设计计算梁模板及支撑体系。一、梁底板模板计算：1、强度验算：底板所承受标准荷载底板自重力： 0.50.4=0.2KN/M混凝土自重力： 250.40.9=9.0KN/M钢筋自重力： 1.50.40.9=0.54KN/M振捣混凝土荷载： 2KN/M总竖向设计荷载：q=(0.2+9+0.54)*1.2+2*1.4=14.5KN/M按二跨连续梁计算并按最不利荷载布置：查“荷载与结构静力计算表”可得： Km=-0.125 KV=-0.625 KW=0.521Mmax=Km ql2=0.12514.5L2fmbh2/618mm 厚胶合板： Wn=bh2/6=400*182/6=21600mm2Mmax=0.12514.5L213 N/mm221600 可得L394mm梁底模板下木枋的实际最大间距为300mmL=394mm，也即说明梁底采用18mm 胶合板在此构造下满足强度要求。2、剪应力验算：V=Kv qL=0.62514.50.3=2.72KN胶合板木方钢管木方小横杆梁底模板剪应力 Tmax=3V/2bh=32.72103/240018=0.57N/mm2fv=1.4N/mm23、挠度验算：挠度验算按标准荷载，同时不考虑振动荷载。q=0.2+9+0.54=9.74KN/MWm=Kwql4/100EI=0.5219.743004/(1009.0103(1/12)400183)=0.23mm而【W】=L/400=300/250= 1.2mm0.23mm 挠度满足要求。二、梁底50*80 松木档验算：1、强度验算：底模下支撑间距为300，单根木挡承受线荷载q=14.50.3=4.35KN/M,按四跨连续梁计算并按最不利荷载布置：查“荷载与结构静力计算表”可得： Km=-0.121 KV=-0.620 KW=0.967Mmax=Kmql2=0.1214.350.82=0.34KN.M(纵向承重架间距为800)50*80 木枋W=bh2/6=80502/6=33333mm3=M/W =0.34106/33333=10.2N/MM2=10.2N/MM2fm=13 N/mm2所以符合要求2、剪应力验算：V=Kv q/L=0.6204.350.8=2.16KN剪应力 Tmax=3V/2bh=32.16103/25080=0.81N/mm2fv=1.4N/mm23、挠度验算：挠度按标准荷载同时不考虑振捣荷载， 前面计算以得q=9.74KN/M，单根木挡承受线荷载q=9.740.3=2.92 KN/M。W=Kwql4/100EI=0.9672.928004/(1009.0103(1/12)80503=1.54f=800/250=3.2mmI 为方木的惯性矩，I=bh3/12(mm4)所以刚度符合要求。三、木枋下部400483.5mm 钢管验算：化为线荷载：q14.50.8=11.6 KN/M，按二跨连续梁计算：Mmax=Km ql2=0.12511.60.42=0.23 KN.M=M/W=0.23106/5080=45 N/mm2 =205N/mm2强度满足要求。扣件所受力：q=14.50.80.4=4.64 KN 8 KN故扣件的抗滑承载力满足要求。二、梁侧模板计算1、侧压力计算：新浇捣砼对模板的侧压力 F1F1=0.22rTO12V1/2式中：r 为砼的重力密度，取25KN/M3TO为该砼的初凝时间 TO=200/T+15，T 为混凝土的温度，取25，则TO=200/25+151 为外加剂影响修正系数，取1.02 为塌落影响系数，取1.0V 为浇捣速度，本工程取4m/h则F1=0.22*25*200/（25+15）*1.0*1.0*4.01/2=55.0KN/M2另外F2=rH=25*0.9=22.5KN/M2两者取最小值，所以F=22.5KN/M22、取两者中较小值F=22.5 KN/M2，并考虑到倾倒混凝土的水平荷载标准值4 KN/M2，分别取分项系数1.2 和1.4，则设计荷载值F=22.5*1.2+4*1.4=32.6KN/M2，化为线荷载：32.6 KN/M20.9=29.34 KN/M23、 立挡间距为L取300，侧模板按三跨连续梁计算，侧模板选用18mm 厚胶合板，且每面为整块模板。按三跨连续梁计算并按最不利荷载布置：查“荷载与结构静力计算表”可得： KM=-0.10 KV=-0.60 KW=0.677Mmax=Kmql2=0.1*29.34*.32=0.26KN.M18mm 厚胶合板： Wn=bh2/6=900*182/6=48600mm2 = M/W=0.26106/48600=5.3N/mm2fm=13 N/mm2胶合板的侧模抗弯计算强度满足要求!4、剪应力验算：q300 300 300V=KvqL=0.60*29.34*0.3=5.28KN剪应力 Tmax=3V/2bh=3*5.28*103/2*900*18=0.5N/mm2fv=1.4 N/mm2胶合板的计算抗剪强度满足要求! 侧模挠度验算:W=0.677ql4/(100EI)其中q强度标准线荷载(kN/m):q=22.5(标准荷载值)0.9=20.25kN/m侧模截面的惯性矩： I=bh3/12=900183/12=437400mm4；L方木间距,取l=300mm；E弹性模量,取E=9.0103N/mm2；经计算得 W=0.67720.253004/(1009000437400)=0.3mm最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.2mmWW 胶合板的计算挠度满足要求!6、梁侧模板50*80 竖木档验算：强度验算：单根木档所受的荷载：q=29.34*0.3=8.8KN/M因单根竖木档固定在二根横钢管上故可按简支梁计算，下面的简化是偏于安全的。Mmax=（1/8）*8.8*0.62=3.6*105N.MM（侧模高为0.6m）50*80 木枋W=bh2/6=80502/6=33333mm3=M/W =3.6105/33333=10.8N/MM2=10.8N/MM2fm=13 N/mm2所以符合要求刚度验算：W=Kwql4/100EI=0.9678.86004/(1009.0103(1/12)80503=1.5f=600/250=2.4mmI 为方木的惯性矩，I=bh3/12(mm4)所以刚度符合要求。7、对拉螺栓计算:对拉螺栓取横向间距为0.8m,按最大侧压力计算,螺栓承受的拉力为:N=32.6*0.8*0.33=8.6KNAo=N/Fbt=8.6*103/170=51mm2选用10mm 的对拉螺栓可满足要求。（三）墙模板设计：1、侧压力计算：本工程采用18 厚多层板作为剪力墙侧模，剪力墙墙厚400mm。每节模板高2.4m，采取分节浇筑混凝土，浇筑速度V=3m/h，新浇捣砼对模板的侧压力为 F1F1=0.22rTO12V1/2式中：r 为砼的重力密度，取25KN/M3TO 为该砼的初凝时间 TO=200/T+15，T 为混凝土的温度，取30，则TO=200/30+151 为外加剂影响修正系数，取1.02 为塌落影响系数，取1.0V 为浇捣速度，本工程取3m/h则F1=0.22*25*200/（30+15）*1.0*1.0*3.01/2=42.3KN/M2另外F2=rh=25*2.4=60KN/M2两者取最小值，所以F=42.3KN/M22、取两者中较小值F=42.3KN/M2，并考虑到倾倒混凝土的水平荷载标准值4KN/M2，分别取分项系数1.2 和1.4，则设计荷载值F=42.3*1.2+4*1.4=56.4KN/M23、当墙侧采用木模板时，支撑在内楞上，可按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求，容许间距按下式计算：按强度要求 M=(1/10)q1L2=fm(1/6)bh2L=147.1h(1/q1)1/2按刚度要求 W=q1L4/(150EI)=W=L/400L=66.7h(1/q1)1/3式中 M-墙侧模板计算最大弯矩（N.MM）q1-作用在侧模板上的侧压力（N/MM）L-侧板计算跨度也即是内木楞间距（MM）b-侧板宽度（MM）取1000mmh-侧板厚度（MM）fm-木材抗弯强度设计值，取13N/mm2W-模板的挠度（MM）W侧板的容许挠度E-木材的弹性模量，取9.5*103N/mm2I-侧板的截面惯性矩（MM4）I=bh3/12则按强度考虑q1=56.4 KN/M，按刚度考虑q1=42.3*1=42.3 KN/M按强度要求需要内楞间距：L=147.1h(1/q1)1/2=147.1*18*(1/56.4)1/2=353MM按刚度要求需要内楞间距：L=66.7h(1/q1)1/3=66.7*18*(1/42.3)1/3=345MM本工程可取内木楞间距为350MM。4、墙侧模板60*80 内木楞验算：内木楞承受墙侧模板作用的荷载，可按三跨连续梁计算，其强度按下式验算：M=（1/10）qL2 =M/Wfm式中 M-内木楞的最大弯矩（N.MM）q-作用在内楞上的荷载（N/MM）L-内木楞计算跨距也即外刚楞的间距，取600（MM）W-内木楞截面抵抗矩（MM3）fm-木材抗弯强度设计值，取13N/mm2q=56.4*0.35=19.8KN/MM=（1/10）qL2=（1/10）*19.8*0.602=0.72KN.M=M/W =0.72*106 /64000=11.13N/MM2fm=13 N/MM2故强度满足要求。内木楞挠度按下式计算：W=qL4/(150EI)W=L/400式中 W-内木楞的挠度（MM）E-木材的弹性模量，取9.5*103N/mm2I-内木楞截面惯性矩（MM4）I=bh3/12W内木楞的容许挠度值（MM）L-外刚楞的间距（mm）本工