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含CAD图纸+文档 顺昌 学校 宿舍楼 结构设计 CAD 图纸 文档

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内容简介：

（xxx学院土木工程系土木专业毕业设计 同学姓名 学号 ）图纸目录清单序号图 纸 名 称图纸编号会审时间备注1结构设计总说明1/112首层板平法施工图2/113标准层板平法施工图3/114顶层板平法施工图4/115梁平法施工图5/116柱平法施工图6/117梁柱立，剖面图7/118基础平法施工图8/119基础详图9/1110楼梯配筋图10/1111整榀框架施工图11/11 毕 业 设 计中文题目顺昌金桥学校宿舍楼结构设计文件英文题目Shunchang Gold Bridge school dormitory structure design document 系 别：年级专业：姓 名：学 号：指导教师：职 称：xxx学院教务处制20 xx 年 月 日毕业设计指导记录表设计题目：厦门明德宿舍楼年级/专业：学生姓名：学号：指导教师签名：指导内容：下发毕业设计任务书，讲解毕业设计内容，安排毕业设计任务，布置收集宿舍楼建筑设计和结构设计规范及参考文献，对中学教学楼建筑设计的重难点进行剖析，熟悉了解中小学建筑设计规范，指导学生对建筑设计进行初步安排。 20xx 年 月 日指导内容： 建筑设计指导老师对学生的建筑结构设计方案进行指导，对存在的问题及时进行讲解以确保建筑设计方案符合中学教学楼设计规范，同时确认每名学生设计方案，对详细的建筑施工图绘制进行指导。 20xx年 月 日指导内容：讲解建筑构造设计及常规表达，指导学生绘制建筑平面布置图进行绘图。 20xx 年 月 日指导内容：讲解结构设计荷载选取（恒载、活载等）、基本荷载计算，选取一榀具有代表性的框架并确定其计算简图，建立计算模型确定结构计算单元。 20xx 年 月 日指导内容：讲解结构设计荷载选取（恒载、活载等）、基本荷载计算，选取一榀具有代表性的框架并确定其计算简图，建立计算模型确定结构计算单元。 20xx 年 月 日指导内容指导框架在荷载作用下的内力组合（列表进行），确定最不利荷载组合和控制截面，对构件进行截面设计和选配受力钢筋及构造钢筋等，满足结构设计要求，保证结构具有足够的强度、刚度和稳定性。20xx年 月 日指导内容指导pkpm软件相关问题20xx年 月 日指导内容对毕业设计的材料装订整理进行指导，对答辩准备及过程给出建议，对答辩材料表格的填写进行指导。20xx年 月 日备注：1.此表由指导老师如实填写，表格不够填写可续页；2.指导记录覆盖任务下达、开题、文献综述、外文翻译、毕业设计（论文）修改等；3.各系可根据实际调整表格。文件资料目录文件资料目录1. 结构设计说明书2. 设计意图和结构平面布置3. 荷载计算书4. 板、梁、柱、楼梯、基础的计算书5. 板、梁、柱、楼梯、基础的施工图6. 教师编写的评语一、顺昌金桥学校宿舍楼结构设计说明书一、顺昌金桥学校宿舍楼结构设计说明书1.1. 基地概况和要求基地概况和要求本工程位于顺昌县内，建筑红线为 110m80m。该楼为顺昌金桥学校宿舍楼，建筑面积 6482 平方米，共 5 层，框架结构，坐南朝北，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。2.2. 设计条件：设计条件： 功能要求：楼层为层，各层设有办公室 20 平方米，值班室 10 平方米。底层均须设置男女卫生间 50 平方米，储藏间 20 平方米，顶层设一个 100 m2 左右的大会议室，每层设有 20 住宅的单元公寓或宿舍，每一单元的公寓或宿舍均设有卫生间、盥洗间共 7 平方米左右，底层不考虑停车场所。 场地状况：临街地块，地势平坦，地段交通方便，如下图所示，基地内还需考虑绿化布置。水文、气象资料： （1）冬季取暖室外计算温度-8 夏季通风室外计算温度 32 最热月平均气温28 最冷月平均气温-0.8 （2）全年主导风向为东北风，夏季主导风向为南风 夏季平均风速 2.6m/s 基本风压值 0.4KN/m2，地面粗糙度为 B 类 冬季平均风速 3.5m/s 基本雪压0.35KN/m2 （3）土壤最大冻结深度为 30cm，最大积雪厚度 25cm，雪荷载 0.25 KN/m2 （4）年降雨量为 631mm （5）常年地下水位低于 6m，水质对混凝土无侵蚀作用 地质资料： 该建筑场地地基土层主要有粉土、粉质粘土，砂层及卵石层组成，现自上而下分述如下： （1）杂填土层，褐色，杂色，空隙大，松散，主要为建筑垃圾，有少量植物根系，土质较均匀，分布于地表，厚度约 0.6m。 （2）粉质粘土层：褐黄色，灰黄色，湿，稍密-中密实，有大量针状小孔及虫孔，具蜂窝壮结构，含少量钙质粉质粉末，有少量植物根系，土质较均匀，分布稳定，厚度约 4.8m。 （3）粉质粘土层：含少量白色钙质粉末及动物贝壳碎片，土质较稳定，分布稳定，层厚约 2.0m。 （4）粉土层：灰黄色，褐黄色，湿，中密，粉粒含量较大，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.5m。 （5）中砂层：灰黄色，褐黄色，湿稍湿，中密，主要有中砂粒组成，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.0m。 （6）卵石层：灰色，湿，中密，骨架主要有直径 3cm 左右，灰色浑圆状卵石组成，中细砂充填，土质较均匀，分布稳定，层厚大于 0.5m。 岩土工程条件评价： （1）场地湿陷性评价：该场地为非湿陷性场地。 （2）地震效应： 基本烈度为 7 度，场地土类型属中软土，层面坡度小于 10%，属稳定场地，场地类别为类，可不考虑地震液化影响。 根据土工试验报告：结合区域建筑经验综合考虑，地基土各层承载力标准值 fk 建议采用下列数值： 3.3. 设计思路：设计思路：本设计选取一榀主框架进行计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载。然后采用 PKPM 进行竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力计算，并进行内力组合分析，按最不利的一组内力，进行构件计算。除了柱下独立基础的配筋设计之外，还进行了楼梯的设计计算。最后根据计算结果和相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。 经过设计的过程，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如 D 值法，弯矩分配法，分层法等，并采用实际工作应用软件“天正” “PKPM”进行设计。使自己掌握了多方面的知识。掌握多层框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算，内力计算，内力组合及配筋计算的方法与步骤；掌握结构构造的处理方法；完成结构施工图设计。4.4. 本设计的特点：本设计的特点：1）结构布置整齐、合理，结构整体性好，抗震性能好；2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确；3）建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求。5 5结构选型结构选型 本工程选用钢筋混凝土框架结构 由于设计任务书中的要求，要求建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求，而且框架结构整体性好，抗震性能好。6.6. 在结构方面我有以下的优点在结构方面我有以下的优点1）结构布置整齐、合理。2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确。7.7. 设计内容设计内容.钢筋混凝土板的施工图（板的配筋）.梁的施工图（梁立、剖面施工图，平法施工图）.柱的施工图（柱立、剖面施工图，平法施工图）.画整榀框架施工图.楼梯施工图.基础施工图（基础平面图，独立基础大样图）.以上、都要有说明书（WORD，A4 格式）.以上、都要有配筋表（放置在板、梁、柱施工图相对应的 A2 图纸中8.8. 参考资料参考资料: :1、 民用建筑设计通则GB50352 20052、 建筑设计防火规范GBJ16 87（2001 年版）3、 办公建筑设计规范JGJ67 894、 公共建筑节能设计标准GB50189 20055、 建筑结构设计荷载规范GB50009 20016、 混凝土结构设计规范GB50010 20027、 建筑地基基础设计规范GB50007 20028、 高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99 989、 建筑制图标准二、设计意图和结构平面布置二、设计意图和结构平面布置结构布置三、荷载计算书三、荷载计算书1.1.梁板柱的截面尺寸梁板柱的截面尺寸1.1 梁框架梁： L=8373 mm 梁高 h=(1/8-1/15)L=(1047558mm)mm取 h=800 mm b=300mmL=7159 mm 梁高 h=(1/8-1/15)L=(8949477mm)mm取 h=600 mm b=300mm次梁:梁高 h=(1/12-)L=(1/12-1/18) 5200=(433-289) mm取 h=550 mm b=200mm1.2 板板跨 L=4186.5 通常取板厚 h=(l/50-l/35)=(83.73-120)mm此处板厚取 h=120mm 1.3 柱柱的尺寸根据轴压比公式确定=N/fcbha.边柱，q 取 10kN/m2=0.9 , fc=11.9 N/mm2a.中柱：A1=12.92+19.2=45m2N1=A1q=4510=450KN设计值 N=1.25N2n=1.254506=3375KN则柱截面积 A= N/fc=283613 mm2则 b=h=532mm取柱的截面尺寸为 bh=650650mm取：框架柱 650*650 主梁 300*800 次梁 200*5502.2.恒荷载计算恒荷载计算2.1 屋面面荷载20 厚 1:3 水泥砂浆找平 2/4 . 020*02. 0mKN三毡四油防水层 0.4KN/ m2150 厚膨胀珍珠岩找坡 1.50 KN/ m2100 厚现浇混泥土结构层 3 KN/ m2 合计 5.3 KN/ m22.2 楼面面荷载水磨石面层 0.55 KN/ m2100 厚现浇混泥土结构层 3 KN/ m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*02. 0mKN合计 3.95 KN/ m2梁自重（300*600）： 2/7 . 502. 0*16*) 1 . 08 . 0(*225*) 1 . 08 . 0(*3 . 0mKN2.3 柱子自重 0.65*0.65*25+(2*0.65+2*0.65)*0.02*16=10.78/ m2 2.4 内墙自重计算内墙粉刷20 厚砂浆抹灰 0.4 KN/ m2 合计 0.4 KN/ m2填充墙自重 240 厚普通砖 19 KN/ m2内墙自重 0.4+19*2.4=5.36 KN/ m22.5 外墙自重外墙粉刷：外墙面贴瓷砖 0.5 KN/ m2内墙面为 20mm 抹灰 0.5 KN/ m2合计 0.1KN/ m2填充墙自重：240 厚普通砖 0.24*19=4.56 KN/ m2外墙自重： 19*0.24+0.5+0.02*20=5.46 KN/ m2 2.6 楼面板传给横向框架梁的线荷载2.7 楼屋面板传给横向框架梁的线荷载边跨梁为梯形分布，中跨梁伟三角形分布，如图所示。顶层梁（中跨 1）： 21/5 .43373. 8*2 . 5mKNg顶层梁（中跨 2）： 21/2 .37159. 7*2 . 5mKNg其余各层梁（中跨 1）： 21/07.33373. 8*95. 3mKNg其余各层梁（中跨 2）： 21/28.28159. 7*95. 3mKNg2.8 横梁自重、横墙均布线荷载顶层梁（中跨 1）： g2 =5.7KN/m顶层梁（中跨 2）： g2 =5.7KN/m其余各层梁（中跨 1）： g2=5.7KN/m+(3.2-0.5)m*4.56KN/m =18.012KN/m其余各层梁（中跨 2）： g2 =5.7KN/m2.9 纵向框架梁传到柱上的集中荷载及柱自重顶层屋顶女儿墙 19m*0.24m+2.45KN/m 2=7.01KN屋面板传来 9.6m*5.3m*5.471KN/m2 =278.36KN框架梁自重 4.5m*4.07KN/m= 18.32KN合计 G =303.7KN其余层外纵墙 (3.2-0.5)m*4.5m-2.7m*1.8m*4.14KN/m2+2.7m*1.8m*0.45KN/m2 =32.37KN楼板传来 (12*53+9.6*9)*5.471KN/m2 =3952.3KN框架梁自重 4.5m*5.7KN/m =25.65KN框架柱子自重 3.2m*3.855KN/m =123.36KN合计 4133.38 KN永久荷载分布如图楼（屋）面可变荷载楼（屋）面可变荷载传到横向框架梁上的线荷载楼（屋）面可变荷载由楼（屋）面板传给框架梁，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层梁线荷载（中跨 1）： q=8.373m*0.5kN/m2=4.19kN/m顶层梁线荷载（中跨 2）： q=7.159m*0.5kN/m2=3.58kN/m余层梁线荷载（中跨 1）： q=8.373m*2.0kN/m2=16.75kN/m余层梁线荷载（中跨 2）： q=7.159m*2.4kN/m2=17.18kN/m2）楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层： Q=1368.255 m2其余层 Q=1368.255 m2楼面可变荷载分布所示。四、计算书四、计算书.板的计算书楼板计算书日期：12/17/2014时间： 1:17:38:63 pm一、基本资料：1、房间编号： 1 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.48 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5000 mm；计算跨度Ly = 4187mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04056+0.00360/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)* 52 = 2.99kNM 考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.09930+0.01620/5)*(1.4* 1.0)* 52 = 1.86kNM Mx= 2.99 + 1.86 = 4.85kNM Asx= 300.95mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.335% My =(0.00360+0.04056/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)*52= 0.85kNM 考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.01620+0.09930/5)*(1.4* 1.0)* 52 = 0.65kNM My= 0.85 + 0.65 = 1.50kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.08298*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)*52 = 7.51kNM Asx= 478.40mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.503% My =0.05652*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)* 3.62 = 5.11kNM Asy= 318.36mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00360+0.04056/5)*(1.0* 3.5+1.0* 2.0 )* 52 = 0.83kNM Mq =(0.00360+0.04056/5)*(1.0* 3.5+0.5* 2.0 )* 52 = 0.68kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.83/(0.87* 81.* 251.) = 47.01N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 47.01) = -3.141 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.83/ 0.68*(2-1)+ 0.83* 593.11 = 326.300kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00255* 5.5* 3.64/ 326.300= 7.190mm f / L 7.190/3600.= 1/ 501.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.93*106/(0.87* 81.* 335.) = 124.27N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 124.27) = 0.294max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.294*124.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.047，满足规范要求！ 、Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.83*106/(0.87* 73.* 251.) = 52.16N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 52.16) = -0.821当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 52.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.014，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.90*106/(0.87* 81.* 503.) = 166.53N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 166.53) = 0.501max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.501*166.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.108，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.02*106/(0.87* 81.* 335.) = 170.14N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.14) = 0.511max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.511*170.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.113，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.90*106/(0.87* 81.* 503.) = 166.53N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 166.53) = 0.501max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.501*166.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.108，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.02*106/(0.87* 81.* 335.) = 170.14N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.14) = 0.511max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.511*170.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.113，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.48 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 3600 mm；计算跨度Ly = 2500 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.01111+0.03235/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)* 2.52 = 0.61kNM 考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.02934+0.06900/5)*(1.4* 1.0)* 2.52 = 0.38kNM Mx= 0.61 + 0.38 = 0.99kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.03235+0.01111/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)* 2.52= 1.21kNM 考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.06900+0.02934/5)*(1.4* 1.0)* 2.52 = 0.66kNM My= 1.21 + 0.66 = 1.86kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.05692*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)* 2.52 = 2.48kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.251% My =0.07382*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)* 2.52 = 3.22kNM Asy= 235.99mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01111+0.03235/5)*(1.0* 3.5+1.0* 2.0 )* 2.52 = 0.60kNM Mq =(0.01111+0.03235/5)*(1.0* 3.5+0.5* 2.0 )* 2.52 = 0.49kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.60/(0.87* 81.* 251.) = 34.03N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 34.03) = -4.758 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.60/ 0.49*(2-1)+ 0.60* 593.11 = 326.300kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00212* 5.5* 2.54/ 326.300= 1.394mm f / L 1.394/2500.= 1/ 1793.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.60*106/(0.87* 73.* 251.) = 37.76N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 37.76) = -1.554当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 37.8/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.010，满足规范要求！ 、Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.19*106/(0.87* 81.* 251.) = 66.92N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 66.92) = -0.398当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 66.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.95*106/(0.87* 81.* 251.) = 110.18N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 110.18) = 0.190当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*110.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.029，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.53*106/(0.87* 81.* 335.) = 107.17N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 107.17) = 0.165当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*107.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.95*106/(0.87* 81.* 251.) = 110.18N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 110.18) = 0.190当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*110.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.029，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.53*106/(0.87* 81.* 335.) = 107.17N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 107.17) = 0.165当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200*107.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.48 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 3600 mm；计算跨度Ly = 7500 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04056+0.00360/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)* 3.62 = 2.99kNM 考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.09930+0.01620/5)*(1.4* 1.0)* 3.62 = 1.86kNM Mx= 2.99 + 1.86 = 4.85kNM Asx= 300.95mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.236% ， 0.335% My =(0.00360+0.04056/5)*(1.20* 3.5+1.40* 1.0)* 3.62= 0.85kNM 考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.01620+0.09930/5)*(1.4* 1.0)* 3.62 = 0.65kNM My= 0.85 + 0.65 = 1.50kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.08298*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)* 3.62 = 7.51kNM Asx= 478.40mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.503% My =0.05652*(1.20* 3.5+1.40* 2.0)* 3.62 = 5.11kNM Asy= 318.36mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00360+0.04056/5)*(1.0* 3.5+1.0* 2.0 )* 3.62 = 0.83kNM Mq =(0.00360+0.04056/5)*(1.0* 3.5+0.5* 2.0 )* 3.62 = 0.68kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.83/(0.87* 81.* 251.) = 47.01N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 47.01) = -3.141 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.83/ 0.68*(2-1)+ 0.83* 593.11 = 326.300kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00255* 5.5* 3.64/ 326.300= 7.190mm f / L 7.190/3600.= 1/ 501.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.93*106/(0.87* 81.* 335.) = 124.27N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 124.27) = 0.294max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.294*124.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.047，满足规范要求！ 、Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.83*106/(0.87* 73.* 251.) = 52.16N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 52.16) = -0.821当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 52.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.014，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.90*106/(0.87* 81.* 503.) = 166.53N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 166.53) = 0.501max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.501*166.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.108，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.02*106/(0.87* 81.* 335.) = 170.14N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.14) = 0.511max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.511*170.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.113，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.90*106/(0.87* 81.* 503.) = 166.53N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 166.53) = 0.501max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.501*166.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.108，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.02*106/(0.87* 81.* 335.) = 170.14N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 170.14) = 0.511max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.511*170.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.113，满足规范要求！.梁的计算书梁计算书= | 梁配筋和验算输出 | = N-B= 1 (I= 45, J= 55) ( 1)B*H(mm)= 300* 700 Lb= 2.17 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) 0. -32. -70. -110. -151. -195. -240. -288. -337.LoadCase ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1)Top Ast 0. 420. 420. 480. 673. 883. 1110. 1356. 1623.% Steel 0.00 0.20 0.20 0.24 0.34 0.45 0.56 0.69 0.82+M(kNm) 5. 2. 4. 5. 5. 5. 4. 2. 0.LoadCase ( 9) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear -110. -114. -105. -110. -115. -120. -125. -129. -134.LoadCase ( 1) ( 1) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 16. 16. 44. 44. 44. 44. 44. 44. 44. Rsv 0.05 0.05 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15Tmax/Shear( 1)= 1.3/ -152. Astt= 0. Astv= 16.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 43.6 - N-B= 2 (I= 55, J= 78) ( 1)B*H(mm)= 300* 700 Lb= 5.00 Cover= 30 Nfb= 2 Rcb= 25.0 混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -263. -180. -109. -47. 0. -48. -109. -183. -266.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) ( 28)Top Ast 895. 599. 525. 525. 0. 525. 525. 607. 905.% Steel 0.45 0.30 0.25 0.25 0.00 0.25 0.25 0.31 0.46+M(kNm) 172. 139. 105. 67. 36. 68. 104. 141. 174.LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 9) ( 29) ( 29) ( 33) ( 33)Btm Ast 630. 525. 525. 525. 525. 525. 525. 525. 630.% Steel 0.30 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.30Shear 128. 106. 95. 83. -71. -84. -96. -107. -129.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. Rsv 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17Tmax/Shear( 12)= 0.1/ -75. Astt= 0. Astv= 50.8 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 50.8 - N-B= 3 (I= 78, J= 89) ( 1)B*H(mm)= 300* 700 Lb= 1.92 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -211. -182. -154. -127. -100. -74. -49. -25. -2.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 21)Top Ast 964. 822. 688. 559. 437. 420. 420. 420. 420.% Steel 0.49 0.42 0.35 0.28 0.22 0.20 0.20 0.20 0.20+M(kNm) 0. 1. 2. 2. 2. 2. 2. 1. 2.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 28)Btm Ast 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 102. 99. 96. 94. 91. 88. 86. 83. 80.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) Asv 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. Rsv 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05Tmax/Shear( 1)= 1.7/ 102. Astt= 0. Astv= 16.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 16.2 - N-B= 4 (I= 234, J= 258) ( 1)B*H(mm)= 200* 550 Lb= 5.00 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -20. -4. 0. 0. -1. -13. -32. -58. -105.LoadCase ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 20) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8)Top Ast 220. 220. 0. 0. 220. 220. 220. 332. 634.% Steel 0.20 0.20 0.00 0.00 0.20 0.20 0.20 0.33 0.62+M(kNm) 10. 18. 35. 43. 41. 27. 20. 11. 0.LoadCase ( 32) ( 8) ( 8) ( 11) ( 9) ( 21) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 220. 220. 220. 245. 232. 220. 220. 220. 220.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.24 0.23 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 39. 31. 20. -10. -18. -33. -48. -59. -57.LoadCase ( 9) ( 9) ( 9) ( 28) ( 28) ( 8) ( 8) ( 8) ( 28) Asv 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 29. Rsv 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.15Tmax/Shear( 8)= 0.0/ -67. Astt= 0. Astv= 16.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 16.2 - N-B= 5 (I= 258, J= 268) ( 1)B*H(mm)= 200* 550 Lb= 2.40 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -94. -77. -61. -47. -34. -24. -15. -9. -4.LoadCase ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 11)Top Ast 559. 449. 352. 266. 220. 220. 220. 220. 220.% Steel 0.55 0.44 0.35 0.26 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20+M(kNm) 0. 2. 3. 4. 5. 4. 3. 2. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 220. 220. 220. 220. 220. 220. 220. 220. 220.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 49. 46. 42. 37. 32. 26. 22. 18. 16.LoadCase ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. 16. Rsv 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08Tmax/Shear( 8)= 0.2/ 49. Astt= 0. Astv= 16.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 16.2 - N-B= 6 (I= 50, J= 59) ( 1)B*H(mm)= 300* 700 Lb= 2.18 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) 0. -31. -69. -108. -150. -193. -238. -285. -334.LoadCase ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1)Top Ast 0. 420. 420. 475. 666. 874. 1100. 1344. 1609.% Steel 0.00 0.20 0.20 0.24 0.34 0.44 0.56 0.68 0.82+M(kNm) 5. 2. 4. 5. 5. 5. 4. 2. 0.LoadCase ( 9) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear -109. -113. -118. -109. -114. -119. -124. -128. -133.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 16. 16. 16. 44. 44. 44. 44. 44. 44. Rsv 0.05 0.05 0.05 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15Tmax/Shear( 1)= 1.2/ -151. Astt= 0. Astv= 16.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 43.6 - N-B= 7 (I= 59, J= 83) ( 1)B*H(mm)= 300* 700 Lb= 5.00 Cover= 30 Nfb= 2 Rcb= 25.0 混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -282. -194. -118. -51. 0. -52. -119. -198. -286.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) ( 28)Top Ast 963. 648. 525. 525. 0. 525. 525. 659. 978.% Steel 0.49 0.33 0.25 0.25 0.00 0.25 0.25 0.33 0.50+M(kNm) 184. 149. 111. 70. 32. 70. 111. 150. 185.LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 9) ( 29) ( 33) ( 33) ( 33)Btm Ast 630. 525. 525. 525. 525. 525. 525. 525. 630.% Steel 0.30 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.30Shear 135. 112. 101. 88. -76. -90. -102. -113. -137.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. 51. Rsv 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17Tmax/Shear( 12)= 0.1/ -76. Astt= 0. Astv= 50.8 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 50.8 -.柱的计算书柱计算书| - | 第 1 层配筋、验算 柱墙活荷载折减系数 1.00 | - = | 柱配筋和验算输出 | = N-C= 1 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.21 Cy= 1.16 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 29)N= -2319. Uc= 0.46 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.87(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -2471. Mx= -2. My= 50. Asxt= 993. ( 1)N= -2471. Mx= -2. My= 50. Asyt= 993. ( 1)N= -2471. Mx= -1. My= -24. Asxb= 993. ( 32)N= -1476. Mx= -6. My= -296. Asyb= 993. ( 1)N= -2471. Vx= -16. Vy= 1. Asvx= 262. Asvx0= 0. ( 1)N= -2471. Vx= -16. Vy= 1. Asvy= 262. Asvy0= 0. ( 28)N= -1821. Vj= 549. Asvj= 171. - N-C= 2 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.40 Cy= 1.16 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 28)N= -1595. Uc= 0.32 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.72(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1689. Mx= -1. My= -47. Asxt= 993. ( 1)N= -1689. Mx= -1. My= -47. Asyt= 993. ( 34)N= -1167. Mx= 276. My= 18. Asxb= 993. ( 33)N= -990. Mx= 3. My= 293. Asyb= 993. ( 1)N= -1689. Vx= 16. Vy= 0. Asvx= 215. Asvx0= 0. ( 1)N= -1689. Vx= 16. Vy= 0. Asvy= 215. Asvy0= 0. ( 29)N= -1225. Vj= -444. Asvj= 171. - N-C= 3 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.21 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 29)N= -2348. Uc= 0.47 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.87(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -2478. Mx= 48. My= 2. Asxt= 993. ( 1)N= -2478. Mx= 48. My= 2. Asyt= 993. ( 1)N= -2478. Mx= 23. My= -1. Asxb= 993. ( 1)N= -2478. Mx= 23. My= -1. Asyb= 993. ( 1)N= -2478. Vx= -1. Vy= -16. Asvx= 262. Asvx0= 0. ( 1)N= -2478. Vx= -1. Vy= -16. Asvy= 262. Asvy0= 0. ( 28)N= -1825. Vj= 562. Asvj= 171. - N-C= 4 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.40 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 28)N= -1623. Uc= 0.32 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.72(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1697. Mx= -46. My= 2. Asxt= 993. ( 1)N= -1697. Mx= -46. My= 2. Asyt= 993. ( 33)N= -990. Mx= -285. My= 81. Asxb= 993. ( 35)N= -1120. Mx= -101. My= -266. Asyb= 993. ( 1)N= -1697. Vx= -1. Vy= 15. Asvx= 215. Asvx0= 0. ( 1)N= -1697. Vx= -1. Vy= 15. Asvy= 215. Asvy0= 0. ( 29)N= -1227. Vj= -457. Asvj= 171. - N-C= 5 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.21 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 29)N= -2308. Uc= 0.46 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.87(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -2467. Mx= 48. My= 0. Asxt= 993. ( 1)N= -2467. Mx= 48. My= 0. Asyt= 993. ( 1)N= -2467. Mx= 23. My= 0. Asxb= 993. ( 1)N= -2467. Mx= 23. My= 0. Asyb= 993. ( 1)N= -2467. Vx= 0. Vy= -16. Asvx= 262. Asvx0= 0. ( 1)N= -2467. Vx= 0. Vy= -16. Asvy= 262. Asvy0= 0. ( 28)N= -1857. Vj= 521. Asvj= 171. - N-C= 6 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.40 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 28)N= -1593. Uc= 0.32 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.72(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1688. Mx= -46. My= 0. Asxt= 993. ( 1)N= -1688. Mx= -46. My= 0. Asyt= 993. ( 33)N= -1013. Mx= -250. My= 156. Asxb= 993. ( 35)N= -1068. Mx= -175. My= -231. Asyb= 993. ( 1)N= -1688. Vx= 0. Vy= 15. Asvx= 215. Asvx0= 0. ( 1)N= -1688. Vx= 0. Vy= 15. Asvy= 215. Asvy0= 0. ( 29)N= -1250. Vj= -417. Asvj= 171. - N-C= 7 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.21 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -2297. Uc= 0.46 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.87(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -2468. Mx= 48. My= 0. Asxt= 993. ( 1)N= -2468. Mx= 48. My= 0. Asyt= 993. ( 1)N= -2468. Mx= 23. My= 0. Asxb= 993. ( 1)N= -2468. Mx= 23. My= 0. Asyb= 993. ( 1)N= -2468. Vx= 0. Vy= -16. Asvx= 262. Asvx0= 0. ( 1)N= -2468. Vx= 0. Vy= -16. Asvy= 262. Asvy0= 0. ( 30)N= -1870. Vj= 503. Asvj= 171. - N-C= 8 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 30(mm) Cx= 1.16 Cy= 1.40 Lc= 4.50(m) Nfc= 2 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 30)N= -1584. Uc= 0.32 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.72(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1688. Mx= -46. My= 0. Asxt= 993. ( 1)N= -1688. Mx= -46. My= 0. Asyt= 993. ( 35)N= -1022. Mx= -235. My= -176. Asxb= 993. ( 1)N= -1688. Mx= -22. My= 0. Asyb= 993. ( 1)N= -1688. Vx= 0. Vy= 15. Asvx= 215. Asvx0= 0. ( 1)N= -1688. Vx= 0. Vy= 15. Asvy= 215. Asvy0= 0. ( 31)N= -1259. Vj= -401. Asvj= 171. 楼梯钢筋计算书编号: 112091735 一、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 计算公式如下： 其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.00； 活载Q=2.00； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.*0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第1标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；17.63373510.527007.61035 第1标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；30.9449957.6104010.527007.61255 第1标准层第3跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；30.9450007.6126010.527007.61035 第2标准层第1跑 Qb=10.411 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；31.1249957.6100010.430007.6995 第2标准层第2跑 Qb=10.420 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；31.1450007.6100010.430007.6995 二、配筋面积计算: 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取max*ZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) - 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf - 1 1 9.35 7.30 0.00 0.00 1 2 18.49 13.92 0.00 0.00 1 3 18.49 13.92 0.00 0.00 2 1 18.63 14.01 0.00 0.00 2 2 18.65 14.02 0.00 0.00 三、配筋结果: 配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：0 楼梯板及平台板保护层厚度： 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋= 楼梯梁受力钢筋= 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋=14时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：6 各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果： - 标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋 - 1 1 12100 8200 无 无 无 1 2 14100 8200 无 无 无 1 3 14100 8200 无 无 无 2 1 14100 8200 无 无 无 2 2 14100 8200 无 无 无 梯梁配筋结果： - 标准层号 跑数梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋 梯梁1箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶纵筋 梯梁箍筋 - 1 1 无 无 无 无 无 无 1 2 无 无 无 无 无 无 1 3 无 无