厦门设计院的技术措施.doc

*建筑设计研究院结构设计统一措施二、上部结构1、 所有院管工程的结构方案必须由总工办定案。复杂的所管工程由主任工程师提出由总工办定案。2、 上部结构所选用的结构整体分析计算程序的力学模型必须与本工程结构的力学模型一致，所选用的结构计算程序及所取的参数必须与结构审核人商量确定。3、 结构设计图纸必须经过校对，按校对意见修改后，再提供审核；除特殊情况外，审核人有权拒收未经校对的图纸。校对人必须对校对质量负责，严禁校对人走形式走过场，把校对人的责任范围推给审核人。任何一个工程不允许责任人既是审核人又是校对人。4、 在不违反规范的情况下，校对人和审核人尽量尊重设计人员的做法。5、 设计文件归档要有唯一性、准确性和完整性。 一个工程的所有计算书必须有目录、页数，计算书必须按分页打印并用封面装订，整体分析计算的图形输出也须分页打印，杜绝字迹潦草的计算书.6、 计算机应用软件不负法律责任：根据建设部1992年编制的行业标准建设领域计算机软件工程技术规范JGJ/T90-92，虽然要求在结构软件鉴定和验收时，必须利用结构试验或国内外公认的结构计算程序，甚至采用人工校验方法，严格进行解题的正确性验算，并至少有五个使用单位提出该程序的实用性检查报告，但是社会上推出的结构软件还是存在计算错误。主要原因是现有土建软件虽然经过上级机关或有关单位组织的技术鉴定，但是这个鉴定是极其粗糙的，常常是走形式走过场，不少软件多样性算例的正确性考核太少，没有经严格的评测手段。本行业标准没有对软件编制者由于软件计算错误引起的后果负法律责任的条款。因此根据2000年1月30日发布施行的国务院建筑工程质量管理条例，谁勘察设计谁负责，这是国际公认的、基本的质量责任。7、 设计人必须对结构软件计算结果进行分析判断确认其合理、正确和有效后方可用于工程设计；对“结果不分析，拿来就用”的人必须进行严肃的批评教育。8、 根据2000年1月10日国务院第25次常务会议通过的建设工程质量管理条例的第三章第二十一条规定：设计文件应注明工程的合理使用年限；因此在结构设计总说明中应注上：“本工程结构合理使用年限为50年”（特殊情况有100年的要求），而不是“设计基准期为50年”或“设计工作寿命50年”。9、 承载能力极限状态和正常使用极限状态的概念：(建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001第3.0.2条)（1）、承载能力极限状态：结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏或不适于继续承载的变形。当结构或结构构件出现下列状态之一时，应认为超过了承载能力极限状态：（a）、整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡（如倾覆等）；（b）、结构构件或连接因超过材料强度而破坏（包括疲劳破坏）、或因过度变形而不适于继续承载；（c）、结构转变为机动体系；（d）、结构或结构构件丧失稳定（如压屈等）；（e）、地基丧失承载力而破坏（如失稳等） （2）、正常使用极限状态：结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值。当结构或结构构件出现下列状态之一时，应认为超过了正常使用极限状态：（a）、影响正常使用或外观的变形；（b）、影响正常使用或耐久性能的局部损坏（包括裂缝）；（c）、影响正常使用的振动；（d）、影响正常使用的其他特定状态10、 结构或结构构件的承载力（包括失稳）计算和倾覆、滑移及漂浮验算，均应采用荷载设计值；疲劳、变形、抗裂及裂缝宽度的验算，均应采用相应的荷载代表值；直接承受吊车的结构构件，在计算承载力及验算疲劳、抗裂时，应考虑吊车荷载的动力系数。（GB50010-2002规范第3.1.4条）11、 未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境（这一规范条文必须写在结构设计总说明上）。（GB50010-2002规范第3.1.8条）12、 结构的设计使用年限应按下表采用： 类别设计使用年限（年）示例15临时性结构225易于替换的结构构件350普通房屋和构筑物4100纪念性建筑和特别重要的建筑结构 设计使用年限的定义：设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期。13、 建筑结构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果（危及人的生命、造成经济损失、产生社会影响等）的严重性，采用不同的安全等级。建筑结构的安全等级的划分应符合下表要求：建筑结构的安全等级安全等级破坏后果建筑物的类型一级很严重重要的房屋二级严重一般的房屋三级不严重次要的房屋 注：1、对特殊的建筑物，其安全等级应根据具体情况另行确定； 2、地基基础设计安全等级及按抗震要求设计时建筑结构的安全等级，尚应符合国家现行有关规范的规定。14、 建筑物中各类结构构件的安全等级，宜与整个结构的安全等级相同。对其中部分结构构件的安全等级可进行调整，但不得低于三级。15、 结构采用TBSA5.0，TBSAP，TBWE，TAT，SATWE程序进行结构整体分析时，梁跨中弯矩放大系数统一取1.0；实际配筋时，跨中配筋“可根据荷载、跨度等具体情况”放大1.201.30(框架梁截面设计时，跨中弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%)；支座配筋尽可能地接近计算配筋，当支座为两排筋时统一放大1.10（对于大跨度梁的施工图配筋与结构审核人确定放大系数）。 16、 上部结构整体分析计算中，梁抗扭纵筋的配筋原则：20%配在梁底，20%配在梁面，60%配在梁腰中（即配成腰筋），避免腰筋直径大于梁底、梁面钢筋直径的情况。17、 高层建筑结构在整体分析计算时，宜考虑施工模拟过程的计算，施工过程模拟可采用竖向刚度和竖向荷载逐层形成，逐层计算的“精确施工模拟过程”或结构竖向刚度一次形成，竖向荷载逐层施加的“简化施工模拟过程”，如TBSA5.0程序所用的为“简化施工模拟过程”。 “简化施工模拟过程”存在下面问题： 由于总刚度矩阵一次形成（在简化施工模拟过程未动），故层下 部重力荷载作用时，层及其上部结构仍参与了工作，这是与此时层及其上部结构尚未形成刚度的实际情况不相符的。这样就造成了计入上部尚未形成的结构刚度贡献的错误，过大计取了下部施工阶段重力荷载的转移效应，与此同时恰恰又过低计取了下部已建结构的刚度贡献。从而使下部结构竖向构件轴力转移偏多，框架梁、连梁内力（即弯矩，剪力）取值偏小。对刚度较大应力集中的转换梁、加强梁内力影响更大。结构设计应用TBSA5.0的简化施工模拟计算时，中下部必须有意识地加以调整。为了安全起见，对中下部结构柱、筒、框架梁、连梁内力作如下调整：內力仅在重力荷载效应的调整 框架柱中下部轴力 1.05 筒体下部轴力 0.95 中下部框架梁、连梁梁端弯矩、剪力 1.20 中下部框架柱柱端弯矩、剪力 1.20 在高层建筑结构整体分析中如不采用施工模拟过程的计算，与剪力墙相连的框架梁的梁端的梁面钢筋会随层数增加而增大，而与柱相连的那一端梁底钢筋会随层数增加而增大。18、 结构整体分析荷载的校对工作，必须在绘制梁柱配筋图之前；且必须用电算打印出来的荷载图与建筑图相校对。对有门窗的砖墙荷载可根据有代表性的情况，进行打折，且打折的类型不宜超过三个。19、 在上部结构整体分析中，框架梁（包括次梁）刚度增大系数统一取1.75；一般情况下，中梁的惯性矩J=2J0，边梁的惯性矩J=1.5J0（在梁面板面同标高的情况下），其中J0为梁截面bh的惯性矩。中梁指梁两边均有板，边梁指梁仅单边有板。20、 对楼梯梁板，阳台栏板，女儿墙等其它少量的简单的手算计算推广采用Word，Wps等字处理软件。尽量减少手写计算书。21、 连层柱的配筋应按所用程序的要求给予放大（放大系数必须1.05）。严禁出现连层柱的下层柱与上层柱不同配筋的概念性错误，必须把连层柱作为“一根竖向力学杆件”看待，连层柱配筋必须连续。22、 沉降观测点统一布置在底层柱网平面图上。23、 高层建筑中局部突出屋顶的塔楼，在其平面尺寸纵横两个方向均不小于主体屋顶平面尺寸的75%时，可按主体结构一样考虑；否则应按局部突出小搭楼计算，应考虑鞭梢效应的影响。24、 190mm厚承重空心砖,190mm厚非承重空心砖，100mm厚非承重空心砖和轻质隔墙荷载按下表取值：190mm厚承重空心砖（两面粉饰25mm厚）190mm厚非承重空心砖（两面粉饰25mm厚）100mm厚非承重空心砖（两面粉饰25mm厚）轻质隔墙3.9（墙双面粉饰）（按砖墙面积）3.4（墙双面粉饰）（按砖墙面积）2.5（墙双面粉饰）（按砖墙面积）1.0（按楼板面积） 根据建筑结构荷载规范GB50009-2001附录A： 粘土砖空心砌体（不能承重）：12.50；则190mm厚非承重空心砖墙： 粘土砖空心砌体（能承重）：15.00；则190mm厚承重空心砖墙： 粘土砖空心砌体（能承重）：15.00；则100mm厚承重空心砖墙： 25、 结构粉刷层均取1.5，屋面架空层（隔热层）均取 1.5。26、 室外板消防车的活荷载：单向板楼盖（板跨不小于2m）取35;双向板楼盖和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6m6m）取20。 （1）、对设计楼面梁时，消防车的活荷载应乘以下列规定的折减系数： 对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.80；对单向板楼盖的主梁应取0.60；对双向板楼盖的梁应取0.80。 （2）、对设计墙、柱和基础时，消防车的活荷载应乘以下列规定的折减系数：对单向板楼盖应取0.50；对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.80。27、 HRB400热轧钢筋（级钢）使用之前应经业主书面来函同意，否则在工程设计中请使用HPB235热轧钢筋（级钢筋）和HRB335热轧钢筋（级钢筋），以免返工增加设计工作量。28、 有关板的计算和设计的规定 （1）、推广使用JGLBCAD中的板筋计算程序（饶红旗编制）及SATWE程序中板的计算程序，逐步取消人工手算的板计算书。 （2）、混凝土板应按下列原则进行计算： （A）、两对边支承的板应按单向板计算； （B）、四边支承的板应按下列规定计算：（a）、当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算； （b）、当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；（c）、当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。（3）、板的厚度与跨度之比宜满足下表要求：板的支承情况板的种类单向板双向板悬臂板简支(1/30)L(1/351/38)L(1/101/12)L连续(1/35)L(1/40)L注：表中的L为单向板的跨度、双向板的短跨或板悬臂的长度（4）、多层建筑板的最小厚度取80mm；高层建筑板最小厚度取90mm（根据高层建筑的耐火等级一般为一级和二级，楼板的耐火极限的要求分别为1.5小时和1.0小时，90mm楼板最小的耐火极限为1.75小时，再加上板内设电管等综合考虑)；无梁楼板的最小厚度取150mm；（5）、对板内有预埋钢管（或PVC管）的楼板，楼面板厚不宜小于90mm，屋面板厚不应小于100mm，且板内的管直径不应大于板厚的1/3；交叉处管重迭不应超过二层，且所占的高度不应大于板厚的1/2。管应预埋在板厚的中间位置。（6）、板筋的最大间距为200mm，最小间距为100mm；板筋按以下间距设置：200mm，170mm，150mm，120mm和100mm。伸入板内的长度从梁边算起不小于板计算净跨的1/4。（7）、楼（屋）面板的板面负筋，直径宜，间距宜；对跨度(单向板的跨度、双向板的短跨)3500mm的板，板底钢筋直径宜，间距宜。（8）、板与板之间在50mm(包括50mm)高差以内可按固端考虑；板与剪力墙相连时必须按固端考虑。（9）、现浇楼板的混凝土强度等级不宜大于C30；屋面楼板、梁其混凝土强度等级不底于C25，即屋面楼板、梁混凝土强度等级宜取C25或者C30。（根据：处于露天或室内高湿度环境中的结构，其混凝土强度等级不低于C25）。（10）、屋面板宜采用双层双向配筋，板面沿纵（横）向拉通的钢筋最小配筋率，且不少于；为了节约钢材，宜采用板面通长筋与板面的支座负筋同时使用的方式配筋。 （通长板面筋） () （板面的支座负筋）（11）、对于相邻的钢筋混凝土大板与小板，在相邻线上，板面负弯矩必须相同；但在实际工程中，先假定大板和小板的板厚（两个板厚不相同，小板板厚小），再分别计算其面筋，由于大板面筋大于小板面筋，因此按大板面筋配制；在这样做的过程中隐藏着小板面筋不够（根据板面负弯矩必须相同的原则）；正确的做法：用大板的负弯矩，小板的板厚来计算板面配（梁宽较大时除外，因为宽梁可承担大小板的不平衡弯矩，对宽梁来说，即是扭矩）。29、 十字交叉梁布置的楼板，根据楼板有限元计算结果，在框架梁之间的板底钢筋必须拉通；十字交叉梁在框架梁之间的梁底钢筋必须拉通。在框架梁之间布置的单向板的板底钢筋也须拉通。见下图。 30、 对于短肢剪力墙按柱配筋时，其箍筋（即水平筋）也须满足剪力墙的水平分布钢筋的最小配筋率要求，且沿全高箍筋加密。31、 柱的配筋应符合下面要求：（1）、全部纵向钢筋的配筋率，非抗震设计不应大于6%，抗震设计不应大于5%；（2）、全部纵向钢筋的配筋率，不应小于规范所规定的柱最小配筋率外，还须满足每一侧钢筋配筋率不应小于0.20%；对建造于四类场地的高层建筑，下表的最小配筋率数值应增加0.10。柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率）类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.0%0.8%0.7%0.6%角柱、框支柱1.2%1.0%0.9%0.8%（3）、柱配筋时，宜对称配筋；（4）、抗震设计时，截面尺寸大于400mm的柱，柱纵向钢筋间距不宜大于200mm，非抗震设计时；柱纵向钢筋间距不宜大于350mm，柱纵向钢筋的净距均不小于50mm；（5）、一级且剪跨比不大于2的柱，其单侧纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于1.20%，且应沿柱全长采用复合箍筋；（6）、边柱、角柱及剪力墙柱考虑地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵向钢筋总截面面积宜比计算值增加25%;（7）、对一级框架柱，在计算为构造配筋的情况下：中边柱配筋率取1.2%，角柱和框支柱配筋率取1.4%； 对二级框架柱，在计算为构造配筋的情况下：中边柱配筋率取.0%，角柱和框支柱配筋率取1.2%；对三级框架柱，在计算为构造配筋的情况下：中边柱配筋率取0.9%，角柱和框支柱配筋率取1.1%对四级框架柱，在计算为构造配筋的情况下：中边柱配筋率取0.8%，角柱和框支柱配筋率取1.0%（对于特别重要的柱，如框支柱和大跨度结构柱配筋请与审核人商定）（8）、柱箍筋应在规定的范围内加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求： （A）、一般情况下，箍筋的最大间距和最小直径，应按下表采用：柱箍筋加密区的最大间距和最小直径抗震等级箍筋的最大间距（采用较小值，mm）箍筋的最小直径（mm）一二三四6d，1008d，1008d，150（柱根100）8d，150（柱根100）10886（柱根8）注：d为柱纵筋最小直径，柱根指框架底层柱的嵌固部位。柱根加密区长度应取不小于该层柱净高的1/3；当有刚性地面时，除柱端箍筋加密区外尚应在刚性地面上、下各500mm的高度范围内加密箍筋。 （B）、二级框架柱的箍筋直径不小于10mm 且箍筋肢距不大于200mm时，除柱根外最大间距应允许采用150mm；三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm；四级框架柱剪跨比不大于2时，箍筋直径不应小于8mm。 （C）、框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm。（9）、柱内纵向钢筋不应与箍筋、拉筋及预埋件等焊接。（10）、柱内纵向钢筋的绑扎接头应避开柱端的箍筋加密区。（11）、柱箍筋加密区箍筋肢距，一级不宜大于200mm，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，四级不宜大于300mm。至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束；采用拉筋复合箍时，拉筋宜紧靠纵向钢筋并钩住箍筋。（12）、柱箍筋加密区的体积配箍率，应符合下列要求： （a）、一级框架柱：；二级框架柱：；三、四级框架柱：。的取值：强度低于C35时，应按C35取值。的取值：超过360N/，按360N/取值。 （b）、最小配箍特征值：按GB50011-2001的表6.3.12取值。（13）、圆柱的配筋宜采用图a和图c所示的配筋型式。32、 必须全长箍筋加密的框架柱：（1）、一级和二级框架角柱；（2）、短柱；（3）、错层结构的错层柱；（4）、框支柱；（5）、预应力混凝土框架柱；（6）、与楼梯半层平台相连的框架柱；（7）、填充墙不到顶的情况（如横向通窗的窗台以下的填充墙）会使框架柱变成短柱，因此遇到这种情况，框架柱必须全长柱箍筋加密；（8）、 抗震墙的墙肢长度不大于墙厚的3倍时，应按柱的要求进行设计，箍筋应沿全高加密（9）、高层建筑的底层柱；（10）、抗震墙底部加强部位的端柱和紧靠抗震墙洞口的端柱宜按柱箍筋加密区的要求沿全高加密箍筋（建筑抗震设计规范GB50011-2001的规范第6.5.1条）；（11）、对于带大底盘的高层建筑，主楼与裙房顶面相衔接的楼层的框架柱；（12）、加强层及上、下相邻层的框架柱，箍筋应全柱段加密，轴压比限值再减0.05采用；（此处的加强层指当框架-核心筒结构的侧向刚度不能满足设计要求时，沿竖向利用建筑物的避难层、设备层空间，设置适宜刚度的水平伸臂构件，构成带加强层的高层建筑结构）；（13）、第52条中“提高结构延性的重点部位”的框架柱。33、 对按剪力墙输入的大偏心受压的剪力墙端柱，必须按柱的大偏心受压计算配筋，这种情况见下图的某工程屋面结构布置平面图，下面各层的结构布置平面图在B轴和2轴、B轴和3轴、B轴和4轴交点处均有柱。 A轴和2轴、A轴和4轴、C轴和2轴、C轴和4轴交点的顶层剪力墙按TBSA5.0的计算结果属构造配筋，如果施工图按这结果配筋不安全。理由如下：上图四个位置处的“竖向杆件”属于大偏心受压构件，其配筋不会构造配筋，属计算配筋，应与A轴和3轴、C轴和3轴处的柱配筋相差无己，因此实际配筋时，应参照A轴和3轴、C轴和3轴处的柱配筋或者按平面框架计算该处的配筋。某工程屋面结构布置平面图（以下各层B轴和2轴、B轴和3轴、B轴和4轴交点处均有柱）34、 有关框架梁截面和配筋的规定 （1）、框架梁截面宽度不宜小于200mm，框架梁净跨大于5500mm时，梁宽宜用250mm；截面高宽比不宜大于4；净跨与截面高度之比不宜小于4。 （2）、框架梁纵向受拉钢筋配筋率不应小于下表规定数值：抗震设计时框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率抗震等级梁中位置支座跨中一级0.4和80中的较大值0.3和65中的较大值二级0.3和65中的较大值0.25和55中的较大值三、四级0.25和55中的较大值0.2和45中的较大值 （3）、框架梁截面设计时，跨中弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%； （4）、框架梁梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.50，二、三级不应小于0.30； （5）、梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比应符合下列要求： 一级抗震等级：;二、三级抗震等级： （6）、梁端箍筋的加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按下表采用；当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。框架梁梁端箍筋加密区的构造要求抗震等级加密区长度(采用较大值)(mm)箍筋最大间距(采用较小值)(mm)箍筋最小直径(mm)一2.0,500/4,6d,10010二1.5,500/4,8d,1008三1.5,500/4,8d,1508四1.5,500/4,8d,1506为纵向钢筋直径, 为梁截面高度 （7）、沿梁全长顶面和底面至少应各配两根通长的纵向钢筋，对一、二级抗震等级，钢筋直径不应小于14mm，且分别不应少于梁两端顶面和底面纵向受力钢筋中较大截面面积的1/4；对三、四级抗震等级，钢筋直径不应小于12mm。 框架梁的通长钢筋直径的选择是关系上部结构经济指标的重要工作，因此尽量选择通长钢筋直径“能满足规范要求”的最小直径；梁顶面（或底部）钢筋直径选择在三级（包括三级）以内，例如：通长钢筋直径，则梁面支座附加钢筋直径只能和，当然，向下选也可以，例如：通长钢筋直径，则梁面支座附加钢筋直径只能和。 （8）、梁端加密区的箍筋肢距，一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，四级不宜大于300mm。 （9）、一、二级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对矩形截面柱，不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/20; ，对圆形截面柱，不宜大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长的1/20。 （10）、梁端设置的第一箍筋应距框架节点边缘不大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的配筋率应符合下列要求：一级抗震等级 二级抗震等级 三、四级抗震等级 35、 在梁上立柱的的结构（见下图），除托梁的梁底钢筋必须拉通外，托梁正上方的各框架梁的梁底钢筋也必须在两落地柱（框支柱）之间拉通。 （除进行TBSA5.0等整体分析计算外，还须计算在梁弯矩和梁轴向拉力作用下的拉弯构件的配筋，因为TBSA5.0等整体分析程序由于采用了楼板在平面内无限刚的假定，无法计算出梁的拉力）36、 有关抗震墙结构的墙截面和配筋的规定： （1）、抗震墙的厚度，一、二级不应小于160mm且不应小于层高的1/20，三、四级不应小于140mm且不应小于层高的1/25。底部加强部位的墙厚，一、二级不宜小于200mm且不宜小于层高的1/16；无端柱和翼墙时不应小于层高的1/12。 （2）、抗震墙的厚度大于140mm时，竖向和横向分布钢筋应双排布置；双排分布钢筋的拉结筋的间距不应大于600mm，直径不应小于6mm；在底部加强部位，边缘构件以外的拉筋间距应适当加密。 （3）、抗震墙竖向、横向分布钢筋的配筋，应符合下列要求： （a）、一、二、三级抗震墙的竖向和横向分布钢筋的最小配筋率均不应小于0.25%；四级抗震墙不应小于0.2%;钢筋最大间距不应大于300mm，最小直径不应小于8mm。 （b）、部分框支抗震墙结构的抗震墙底部加强部位，纵向及横向分布钢筋配筋率均不应小于0.30%，钢筋间距不应大于200mm。 （4）、抗震墙竖向、横向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的1/10。 （5）、一级和二级抗震墙，底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比：一级（9度）时不宜超过0.40，一级（8度）时不宜超过0.50，二级不宜超过0.60。见下表：墙肢轴压比限值抗震等级（设防烈度）一级（9度）一级（8度）二级轴压比限值0.400.500.60 （6）、抗震墙两端和洞口两侧应设置边缘构件，并应符合下列要求： （a）、抗震墙结构，一、二级抗震墙底部加强部位及相邻的上一层应按规范GB50011-2001的第6.4.7条设置约束边缘构件，但墙肢底截面在重力荷载代表值作用下的轴压比小于下表中的规定值时，可按规范GB50011-2001的第6.4.8条设置构造边缘构件，抗震墙设置构造边缘构件的最大轴压比抗震等级（设防烈度）一级（9度）一级（8度）二级轴压比0.100.200.30 （b）、部分框支抗震墙结构中，一、二级落地抗震墙底部加强部位及相邻的上一层的两端应设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端柱，洞口两侧应设置约束边缘构件；不落地的抗震墙应在底部加强部位及相邻的上一层的墙肢两端设置约束边缘构件。 （c）、一、二级抗震墙的其他部位和三、四级抗震墙，均应按GB50011-2001规范的第6.4.8条设置构造边缘构件。 （7）、抗震墙的约束边缘构件包括暗柱、端柱和翼墙。约束边缘构件沿墙肢的长度和配箍特征值应符合下表的要求。一、二级抗震墙约束边缘构件在设置箍筋范围内（即GB50011-2001规范的图6.4.7中的阴影部分）的纵向钢筋配筋率，分别不应小于1.2%和1.0%。约束边缘构件范围及其配筋特征值项目一级（9度）一级（8度）二级配筋特征值0.200.200.20(暗柱)0.250.200.20(有翼墙或端柱)0.200.150.15 （8）、抗震墙的构造边缘构件的范围,宜按GB50011-2001规范的图6.4.8采用, 构造边缘构件的配筋应满足受弯承载力要求,并宜符合下表的要求:抗震墙构造边缘构件的配筋要求抗震等级底部加强部位其它部位纵向钢筋最小量（取大值）箍筋纵向钢筋最小量箍筋最小直径(mm)沿竖向最大间距(mm)最小直径(mm)沿竖向最大间距(mm)一0.01081006148150二0.00881506128200三0.00561504126200四0.00562004126250 （9）、抗震墙的墙肢长度不大于墙厚的3倍时，应按柱的要求进行设计，箍筋应沿全高加密。 （10）、一、二级抗震墙跨高比不大于2且墙厚不小于200mm的连梁，除普通箍筋外宜另设斜向交叉构造钢筋。 （11）、顶层连梁的纵向钢筋锚固长度范围内，应设置箍筋。37、 有关框架-抗震墙结构的墙截面和配筋的规定： （1）、抗震墙的厚度不应小于160mm且不应小于层高的1/20，底部加强部位的抗震墙厚度不应小于200mm且不应小于层高的1/16，抗震墙的周边应设置梁（或暗梁）和端柱组成的边框；端柱截面宜与同层框架柱相同，并应满足GB50011-2001规范第6.3节对框架柱的要求；抗震墙底部加强部位的端柱和紧靠抗震墙洞口的端柱宜按柱箍筋加密区的要求沿柱全高加密箍筋。 （2）、抗震墙的竖向和横向分布钢筋，配筋率均不应小于0.25%，并应双排布置，拉结筋间距不应大于600mm，直径不应小于6mm。 （3）、框架-抗震墙结构的其它抗震构造措施，应符合GB50011-2001规范第6.3节、第6.4节对框架和抗震墙的有关要求。38、 剪力墙水平钢筋设置在外侧，竖向钢筋设置在内侧；地下室外墙（侧壁）水平钢筋设置在内侧，竖向钢筋设置在外侧。39、 在有抗震要求下，两座建筑物之间设人行天桥，可采用如下方案： （1）、当两座建筑物距离较近时，可采用两侧悬挑，中间留出防震逢的宽度（2）、当两座建筑物距离较远时，必须采用简支式天桥，一端采用滚动铰支座。40、 剪力墙结构中连梁弯矩和剪力太大，截面设计有困难时，可采用如下处理： （1）、首先，在结构刚度满足要求的条件下，降低连梁的高度，连梁刚度减小后，弯矩和剪力随之减小，截面设计有可能满足要求。 （2）、将弯矩和剪力最大的几层连梁的内力适当调幅，调幅系数不低于0.80，这几层连梁设计弯矩和剪力减小后，上下相邻层连梁的设计内力相应加大。 （3）、考虑连梁刚度折减系数，即允许连梁首先出现裂缝和塑性变性，让它承担的内力向墙肢转移，刚度折减系数不得小于0.55。（本方法不建议采用：因为它将会使结构内力分布与弹性内力状态有很大的差别，除非不得己。） （4）、在不得己的情况下，连梁按最大配筋率和最大配箍率设计，但其内力在剪力墙中重新分配（本方法不建议采用）。41、 结构抗震措施包括：（1）、各种结构在不同烈度下的适用最大高度，确定结构的抗震等级；结构内力调整：（2）、结构抗震构造措施：梁、柱、墙的截面和配筋要求，柱、墙的轴压比限值要求。42、 悬臂梁钢筋的锚固长度当没有考虑竖向地震时为，而当有考虑竖向地震时为。理由是在水平地震效应下，悬臂梁不产生内力。43、 框架结构中设置了电梯井、楼梯井或其它剪力墙型的抗侧力结构后，应按框架-剪力墙结构计算。（高规JGJ3-91的第4.7.1条）44、 89规范后，抗扭箍筋的做法与普通箍筋并无二样，即交接处应有弯勾，弯勾端头直段长度为10d(d为箍筋直筋)。45、 大屋面以上有多个小塔楼结构的情况；必须按多塔结构程序进行计算，否则按单塔（楼板无限刚理论）计算，多塔结构中：矮塔竖向结构配筋偏大（实际上无法配筋），高塔竖向结构配筋偏小。 TBSA5.0程序有考虑双塔以上的情况，就无法考虑施工模拟过程的计算；有考虑施工模拟过程的情况，就无法考虑双塔以上的情况。46、 具有地下室的高层建筑，在上部有较大差异荷载下，有不设沉降缝的趋势。 但对地下室底板不采用厚板结构或箱基础时（即采用调节地基变性较差的基础），应采取可靠的技术措施防止由于地基不均匀沉降对上部结构的不利影响。47、 （1）、大底盘多塔楼建筑，由于底盘裙房刚度与塔楼刚度有差异以及底盘尺寸与塔楼尺寸有较大差异，容易造成竖向刚度变化；多塔楼建筑结构各塔楼的层数、平面和抗侧刚度宜接近，塔楼对底盘宜对称布置，塔楼结构与底盘结构的质量中心的距离不宜大于底盘边长的20%。 （2）、在主楼总高度和主楼的竖向结构相同的情况下，不同底盘大小，虽然结构的总重量差异较大，但对结构的振动周期（振型）影响不大；不同转换层高度对结构的振动周期（振型）同样也影响不大。但应充分注意由于转换层（下部大底盘）的质量突增所带来的层地震力作用的突变，与相邻层差异所引起的薄弱层应加强抗震措施。48、 高层建筑结构屋面板板厚120mm，混凝土强度等级不宜低于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%。但对于未至建筑屋面立面就收进的结构，例如屋面的下一层，建筑立面收进，有些竖向结构未伸至建筑屋面，此时的加强层（板加厚处）须在建筑立面收进层。49、 在高层结构布置中，必须控制剪力墙间距（6,7度，现浇楼板，；8度，现浇楼板，；其中B为剪力墙之间楼板的宽度），目的是使楼板刚性假定成立；当剪力墙之间的楼盖有较大开洞时，剪力墙间距应根据开洞大小适当减小或应考虑楼板的变形影响。50、 强调结构概念设计的重要性： （1）、抗震设计的目标； （2）、避免地面变形的直接危害； （3）、减少地震能量输入； （4）、削减地震反应； （5）、有利的房屋体型； （6）、不大于房屋高宽比； （7）、合理的结构布置； （8）、恰当的结构材料； （9）、多道抗震防线； （10）、抗侧力体系的优化； （11）、控制结构变形； （12）、刚度、承载力和延性的匹配； （13）、确保结构的完整性； （14）、减轻房屋的自重； （15）、妥善处理非结构部件。51、 楼板的变形未考虑，而采用刚性楼板，会使较小的抗侧力构件分配的水平力偏小（不安全），较大的抗侧力构件分配的水平力偏大。由于楼板变形后，其水平力不是按抗侧力刚度大小来分配，而是按侧移和抗侧力刚度大小来确定。52、 在结构布置时，严禁仅在较大洞口两侧设置抗震墙，这样布置造成的后果是：被较大洞口削弱的楼板承受过大的水平地震力。53、 需考虑楼板水平变形（弹性变形）的情况： （1）、抗震墙的间距过大，楼板产生水平变形；（2）、楼板整体性较弱；楼板有大开洞；楼板有较长的外伸段；楼板为底层大空间的过渡层楼盖；（3）、楼板在其自身平面内变形会使刚度较小的抗侧力构件所分配的水平力增大，计算中必须考虑楼板的平面内刚度；（4）、不设现浇的装配式楼盖。54、 填充墙对主体结构的影响： （1）、填充墙的刚度在很大程度上改变了结构的动力特性；（2）、填充墙使结构的抗推刚度增大，自震周期减小，作用在整个建筑物上的水平地震力加大，增加的幅度可达30%50%；（3）、填充墙改变了结构的水平地震力分布状态，分担了很大一部分水平地震力，反而使框架所承担的水平地震力减小；（4）、填充墙具有较大的抗推刚度，限制了框架的变形；从而减小了整个结构的地震侧移幅值；（5）、填充墙相对框架而言，具有很大的初始刚度，建筑物遭受地震前几个较大加速度脉冲时，填充墙承担了大部分地震力，并用它自身的变形及墙面裂缝的出现和开展，消耗输入建筑物的地震能量。以后，随着填充墙的刚度、强度退化，框架所承担的地震力逐渐增多，框架才渐渐地变为抗震主力构件。从这一过程可以看出：填充墙充当了第一道抗震防线，而框架成了第二道抗震防线。 根据以上情况，在设计时注意以下情况： （1）、填充墙不到顶的情况（如横向通窗的窗台以下的填充墙）会使框架柱变成短柱，因此遇到这种情况，框架柱必须全长柱箍筋加密。（2）、在建筑平面上，填充墙力求对称布置，以避免造成结构的偏心；（3）、避免某一层（如底层或上部的某一层）不布置填充墙；否则在该层的框架所承担的水平力会突然增大很多；因此遇到这一情况，必须采取更有效的抗震措施和使框架柱能承担更大剪力和弯矩的配筋；（4）、避免填充墙在高度方向错位；55、 提高结构延性的重点部位：（1）、对于刚度沿高度均匀分布的简单体形的高层建筑，应着重提高底层的构件延性；（2）、对于带大底盘的高层建筑，应着重提高主楼与裙房顶面相衔接的楼层中构件的延性；（3）、对于立面不规则的高层建筑，应着重加强体形突变处楼层的构件延性；（4）、对于框托墙结构，应着重提高底层或底部几层的框架的延性；（5）、在平面位置上，应着重提高房屋周边转角处、平面突变处和复杂平面各翼相接处的构件延性；（6）、对于偏心结构，应加大房屋周边特别是刚度较弱一端的延性；（7）、对于具有多道抗震防线的抗侧力体系，应着重提高第一道防线的延性；（8）、在同一构件中，应着重提高关键杆件的延性。例如：对于框架和框架筒体，应优先提高柱的延性；对于多肢墙，应着重提高各层窗裙梁的延性；多于全墙体系中，应着重提高窗间墙的延性；（9）、在同一杆件中，重点提高地震时预期首先屈服部位的延性。56、 提高和改善结构延性的途径和措施：（1）、控制结构构件的坡坏形态 弯曲构件的延性远远大于剪切构件的延性。（2）、控制杆件的轴压比（3）、钢纤维混凝土的应用（4）、配制斜向钢筋（可用于：多肢墙窗裙梁的交叉斜筋；短柱的交叉斜筋；多洞墙的窗间墙的交叉斜筋）（5）、把刚度大的杆件分割成刚度小的较细杆件（可用于：多肢墙的连梁：在沿梁的纵向在半高处放置石膏板，将一根深梁变成二根浅梁；把超短柱用石膏板分隔成4根并列的细柱；（6）、变单肢墙为双肢墙。（7）、使用劲性混凝土柱和钢管混凝土柱57、 柱净高与柱截面边长之比（）和框架柱的剪跨比（）的区别。剪跨比与剪压比的区别。 柱净高与柱截面边长之比（）是一个细长比的概念，89规范短柱的定义为；而框架柱的剪跨比是力学概念，其中M为柱端或剪力墙截面组合弯矩计算值，取楼层上下端弯矩较大值，是判别柱，墙等抗侧力构件抗震性能的重要指标。剪跨比用于区分变形特征和变形能力。当为弯剪型和弯曲型，为剪切型 剪压比的定义：，剪压比用于限制内力，保证延性。剪跨比大于2的柱和墙肢应限制，剪跨比不大于2的柱和墙肢应限制。建筑抗震设计规范GB50011-2001用框架柱的剪跨比（）定义为短柱。而它们之间也有相同点：即在反弯点在柱中点时，两者定义的短柱长细比相同，即。 58、 与楼梯半层平台相连框架柱的剪跨比（）大小的讨论： 第一排柱与楼梯半层平台相连，按89规范，柱净高与柱边长之比： ，属超短柱，但按建筑抗震设计规范GB50011-2001用框架柱的剪跨比定义为短柱的概念。第一，三排框架柱上下端的剪跨比见表一和表二。 从上面的弯矩图和表一，表二的剪跨比可以看出：第一，三排框架柱的弯矩图形状基本一样，弯矩值相差不大，反弯点位置基本相同；第一，三排框架柱剪跨比值在同高度处也基本相同。因此，按89规范，根据柱净高与柱边长之比：4，判定第一排框架柱为超短柱是错误的。因此建筑抗震设计规范GB50011-2001不使用柱净高与柱边长之比这个值来判定框架柱是属于短柱和非短柱，而采用剪跨比来判定框架柱是属于短柱和非短柱。与楼梯半层平台相连的框架柱为何不会出现超短柱，主要是由于楼梯半层平台侧向刚度太小，不足以显著改变框架柱的反弯点的位置。因此在结构设计中，楼梯半层平台可以与框架柱相连。 表一：第一排柱的柱端剪跨比计算剪跨比的柱位在横载作用下在左地震作用下下段柱上段柱下段柱上段柱第一排第一层柱4.860.30第一排第二层柱2.161.95第一排第三层柱0.7273.71表二：第三排柱的柱端剪跨比计算剪跨比的柱位在恒载作用下在左地震作用下下段柱上段柱下段柱上段柱第三排第一层柱5.270.32第三排第二层柱2.682.42第三排第三层柱1.063.9459、 对于超限高层建筑工程，除需进行初步设计审查和施工图审查外，对其提出更高的要求：（1）、必须按建设部部长令有关超限高层建筑工程抗震设防管理暂行规定执行。（2）、在高度、高宽比和体型规则性至少一方面应满足规范，规程的规定。尽量避免同时存在两种以上的超限情况。（3）、应采用比规范，规程更严格的抗震措施。（4）、计算分析应采用2个以上的力学模型和建设部主管部门鉴定的计算程序。（5）、对房屋超过规范最大适用高度较多、体型特别复杂或结构类型特殊的结构，应进行小比例的整体结构模型、大比例的局部结构模型的抗震性能试验研究和实际结构的动力特性测试。对受力复杂部位宜进行应力分析，并按应力进行配筋设计校核。（6）、特殊超限高层及有明显薄弱层的超限高层建筑工程，还应进行结构的弹塑性时程分析。60、 平面规则性超限的结构处理平面规则性超限是当前设计中一种较常见的型式，主要表现为：（1）楼板开凹口太深，B30%；（2）楼板之间连结太弱，b0.3AB;（3）楼板突出幅度太大，B0.3对平面超限的抗震设计要求如下：（1） 计算分析中要考虑楼板的弹性变形，根据凹口或突出部分的内力验算楼板的截面尺寸和配筋；（2） 校结构的扭转验效应，控制扭转变形的大小不超过规范限值。结构扭转效应的控制应采取以下措施：（a）扭转基本周期与平动周期之比控制在0.85以下，越小越好；（b）楼层的最大层间位移（角点位移）与楼层的平均位移之比要小于1.21.5，对高度较高的建筑和超限项目较多的工程，应采用较严的限制；（c）加强外围构件的刚度以减小扭转效应，效果最为明显。（3） 凹口或突出部分的楼板及洞口的四角宜采用双层双向配筋，加强延性。（4） 凹口外边增设拉梁（拉板），以增加结构的整体性。 在弯扭藕连计算中，判定扭转周期的原则：（a）振型的分布，当标准化振型中，1在扭转振型中，则该振型必定是扭转振型，该振型所对应的周期必定是扭转周期；（b）看扭转角，如果扭转角比其它振型的扭转角大很多，则该振型所对应的周期有可能扭转周期；（c）一般扭转周期发生在第三周期，第三周期与第一，二周期相差越小，则扭转周期的可能性越大；（d）最准确的判定方法：查看扭转的地震力大小，如果扭转的地震力X,Y方向的地震力，则该振型所对应的周期必定是扭转周期。61、 高宽比中的宽度取值及高宽比超限目前对高度的