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多层钢筋混凝土框架设计说明书.doc

多层钢筋混凝土框架设计【8张图纸】【优秀】

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8 多层钢筋混凝土框架地震作用内力计算.doc---(点击预览)

7多层钢筋混凝土框架风荷载内力计算.doc---(点击预览)

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6基础布置.dwg---(点击预览)

6 多层钢筋混凝土框架活荷载内力计算(屋面布活荷载).doc---(点击预览)

5楼梯.dwg---(点击预览)

5 多层钢筋混凝土框架活荷载内力计算(屋面布雪荷载).doc---(点击预览)

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4 多层钢筋混凝土框架恒荷载内力计算.doc---(点击预览)

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3 多层钢筋混凝土框架框架结构布置及计算简图.doc---(点击预览)

2屋盖.dwg---(点击预览)

2 多层钢筋混凝土框架屋盖、楼盖设计.doc---(点击预览)

1结构布置&模板.dwg---(点击预览)

12 多层钢筋混凝土框架基础设计.doc---(点击预览)

11 多层钢筋混凝土框架楼梯设计.doc---(点击预览)

10 多层钢筋混凝土框架截面设计.doc---(点击预览)

1 工程概况.doc---(点击预览)

内力组合表格

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7柱内力设计值汇总.xls---(点击预览)

6梁内力设计值汇总.xls---(点击预览)

5柱端弯矩设计值~.xls---(点击预览)

5柱端弯矩设计值.xls---(点击预览)

屋盖、楼盖表格

截面设计表格

框架梁纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架柱纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架柱箍筋计算表.xls---(点击预览)

框架中柱纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架中柱箍筋计算表.xls---(点击预览)

柱剪跨比与轴压比验算.xls---(点击预览)

柱内力设计值汇总~纵配筋.xls---(点击预览)

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关键词：: 多层钢筋混凝土框架设计图纸优秀优良

资源描述：

多层钢筋混凝土框架设计

102页 19000字数+说明书+外文翻译+8张CAD图纸【详情如下】

3楼盖.dwg

4 多层钢筋混凝土框架恒荷载内力计算.doc

4横向框架.dwg

5 多层钢筋混凝土框架活荷载内力计算(屋面布雪荷载).doc

5楼梯.dwg

6 多层钢筋混凝土框架活荷载内力计算(屋面布活荷载).doc

6基础布置.dwg

7基础详图.dwg

7多层钢筋混凝土框架风荷载内力计算.doc

8 多层钢筋混凝土框架地震作用内力计算.doc

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9 多层钢筋混凝土框架内力组合.doc

内力组合表格

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屋盖、楼盖表格

截面设计表格

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致谢.doc

1 工程概况.doc

10 多层钢筋混凝土框架截面设计.doc

11 多层钢筋混凝土框架楼梯设计.doc

12 多层钢筋混凝土框架基础设计.doc

1结构布置&模板.dwg

2 多层钢筋混凝土框架屋盖、楼盖设计.doc

2屋盖.dwg

3 多层钢筋混凝土框架框架结构布置及计算简图.doc

1结构布置&模板.gif

2屋盖.gif

3楼盖.gif

4横向框架.gif

5楼梯.gif

6基础布置.gif

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QQ截图20140126110933.gif

QQ截图20140126110944.gif

QQ截图20140126112426.gif

多层钢筋混凝土框架设计.gif

摘要…………………………………………………………………………………Ⅰ

一工程概况…………………………………………………………………………1

二屋盖、楼盖设计…………………………………………………………………2

（一）屋盖……………………………………………………………………………2

（二）楼盖……………………………………………………………………………10

三框架结构布置及计算简图………………………………………………………19

（一）梁柱尺寸………………………………………………………………………19

（二）计算简图………………………………………………………………………19

四恒荷载内力计算…………………………………………………………………21

（一）恒荷载计算……………………………………………………………………21

（二）恒荷载作用下内力计算………………………………………………………22

五活荷载内力计算（屋面布雪荷载）……………………………………………33

（一）活荷载计算……………………………………………………………………33

（二）活荷载作用下内力计算………………………………………………………33

六活荷载内力计算（屋面布活荷载）……………………………………………42

（一）活荷载计算……………………………………………………………………42

（二）活荷载作用下内力计算………………………………………………………42

七风荷载内力计算…………………………………………………………………51

（一）风荷载计算……………………………………………………………………51

（二）内力计算………………………………………………………………………52

八地震作用内力计算………………………………………………………………55

（一）重力荷载代表值计算…………………………………………………………55

（二）水平地震作用计算……………………………………………………………56

（三）一榀框架内力计算……………………………………………………………59

九内力组合…………………………………………………………………………62

（一）梁内力组合……………………………………………………………………62

（二）柱内力组合……………………………………………………………………66

（三）内力设计值汇总………………………………………………………………70

十截面设计…………………………………………………………………………72

（一）梁截面设计……………………………………………………………………72

（二）柱截面设计……………………………………………………………………75

十一楼梯设计………………………………………………………………………81

底层楼梯设计………………………………………………………………81

其他层楼梯设计……………………………………………………………84

十二基础设计………………………………………………………………………89

边柱基础……………………………………………………………………89

中柱基础……………………………………………………………………91

基础梁设计…………………………………………………………………93

致谢…………………………………………………………………………………95

参考文献……………………………………………………………………………96

多层钢筋混凝土框架结构设计

［摘要］本工程是南京某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.2米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为18.6米。

本设计书包括如下部分：

工程概况；

屋盖、楼盖设计；

荷载计算；

框架结构的受力分析、计算和设计；

楼梯设计；

桩基础设计。

设计最终完成八张施工图。

［关键词］钢筋混凝土，框架，结构设计一工程概况

　　本工程为某高校教学楼。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为18.6m。

　　工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。

　　屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，40～120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）。

　　楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。

　　墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度240mm。

　　门窗做法：门为木门，自重0.2 kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重0.4 kN/m2。

　　风荷载标准值0.4kN/m2，雪荷载标准值0.65kN/m2。

　　活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值2.0kN/m2。

　　本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。

二屋盖、楼盖设计

（一）屋盖

1．设计资料

1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，40～120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）

2）屋面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面)，雪荷载标准值为0.65kN/m2

3）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋

三框架结构布置及计算简图

（一）梁柱尺寸

1．梁高 hb=(1/12~1/8)lb

横向 hb=600~900mm，取800mm

纵向 hb=650~900mm，取800mm

过道 hb=250~375mm，考虑到次梁高度为600mm，也取为600mm

2．柱截面尺寸

本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m，抗震等级为三级，取底层C6柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：

N=15×7.8×(3.6+1.5)=2983.5kN

由轴压比限值得Ac≥==260795mm2

为安全起见，取底层柱截面尺寸为650mm×650mm，其他层为600mm×600mm

（二）计算简图(取轴线⑥处)

初步设计基础顶面离室外地面500mm，则底层层高为4.2+0.6+0.5=5.3m

框架结构计算简图

（三）梁柱线刚度

(其中E=3.0×104N/mm2)

AC、BC跨梁

　　i=2E××0.3×0.83/7.2=3.56×10-3E

BC跨梁

内容简介：: 东南大学毕业设计东南大学毕业设计多层钢筋混凝土框架设计专业土木工程姓名学号指导教师二OO六年六月目录摘要一工程概况1二屋盖、楼盖设计2（一）屋盖2（二）楼盖10三框架结构布置及计算简图19（一）梁柱尺寸19（二）计算简图19四恒荷载内力计算21（一）恒荷载计算21（二）恒荷载作用下内力计算22五活荷载内力计算（屋面布雪荷载）33（一）活荷载计算33（二）活荷载作用下内力计算33六活荷载内力计算（屋面布活荷载）42（一）活荷载计算42（二）活荷载作用下内力计算42七风荷载内力计算51（一）风荷载计算51（二）内力计算52八地震作用内力计算55（一）重力荷载代表值计算55（二）水平地震作用计算56（三）一榀框架内力计算59九内力组合62（一）梁内力组合62（二）柱内力组合66（三）内力设计值汇总70十截面设计72（一）梁截面设计72（二）柱截面设计75十一楼梯设计81（一）底层楼梯设计81（二）其他层楼梯设计84十二基础设计89（一）边柱基础89（二）中柱基础91（三）基础梁设计93致谢95参考文献96多层钢筋混凝土框架结构设计摘要本工程是南京某高校教学楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.2米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为18.6米。本设计书包括如下部分：1 工程概况；2 屋盖、楼盖设计；3 荷载计算；4 框架结构的受力分析、计算和设计；5 楼梯设计；6 桩基础设计。本设计最终完成八张施工图。关键词钢筋混凝土，框架，结构设计The Design of a Multi-layer Reinforced Concrete FrameAbstractThis is a teaching building of a university in Nanjing. It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has five stories, the height of the first storey is 4.2 meters, and the height of other stories are all 3.6 meters. The height of the whole building is 23.8 meters.This paper includes the following parts:1. The survey of the program.2. The design of the floor slab.3. The calculation of the load.4.The mechanical analysis，calculation and design of the frame.5. The design of the staircase.6. The design of the pile base.There are 8 structure drawings besides this paper.Keywordsreinforced concrete, frame, the design of the structure一工程概况本工程为某高校教学楼。工程为五层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为18.6m。工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为类。屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，40120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）。楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度240mm。门窗做法：门为木门，自重0.2 kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重0.4 kN/m2。风荷载标准值0.4kN/m2，雪荷载标准值0.65kN/m2。活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值2.0kN/m2。本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。二屋盖、楼盖设计（一）屋盖1设计资料1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，40120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）2）屋面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面)，雪荷载标准值为0.65kN/m23）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋三框架结构布置及计算简图（一）梁柱尺寸1梁高 hb=(1/121/8)lb横向 hb=600900mm，取800mm纵向 hb=650900mm，取800mm过道 hb=250375mm，考虑到次梁高度为600mm，也取为600mm2柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度30m，抗震等级为三级，取底层C6柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：N=157.8(3.6+1.5)=2983.5kN由轴压比限值得Ac=260795mm2为安全起见，取底层柱截面尺寸为650mm650mm，其他层为600mm600mm（二）计算简图(取轴线处)初步设计基础顶面离室外地面500mm，则底层层高为4.2+0.6+0.5=5.3m框架结构计算简图（三）梁柱线刚度(其中E=3.0104N/mm2)AC、BC跨梁 i=2E0.30.83/7.2=3.5610-3EBC跨梁 i=2E0.30.63/3.0=3.6010-3E上部各层柱i= E0.64/3.6=3.0010-3 E底层柱 i= E0.654/5.3=2.8110-3 E将梁柱线刚度标于计算简图中2屋盖的结构平面布置图3板的设计（弹性理论）1）荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算恒荷载标准值：20厚水泥混凝土找平0.0220=0.46kN/m240120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)27=0.546kN/m2四层作法防水层 0.36kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 小计 4.08 kN/m2荷载设计值g=1.24.08=4.90kN/m2 ，q=1.42.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.3kN/m2，g+q=7.7kN/m22）弯矩计算计算过程见下页表中3）截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率：因为，故取smin=0.27%，则Asmin=0.27%1000100=270mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l01.5时减小20%，当lb/l0=1.52.0时减小10%；楼板的角区格不折减。- 1 -弯矩值计算表ABCDEFGHl01 (m)3.93.93.03.03.33.43.93.9l02 (m)7.27.27.83.93.93.97.27.2l01/l020.540.540.380.770.850.870.540.54m1(0.0388+0.20.0052) 6.33.92+(0.0232+0.20.0810) 1.43.92=4.58(0.0388+0.20.0052) 6.33.92+(0.0535+0.20.0099) 1.43.92=5.00(0.0400+0.20.0038) 6.33.92+(0.0965+0.20.0174) 1.43.92=3.57(0.0285+0.20.0136) 6.33.92+(0.0376+0.20.0196) 1.43.92=2.14(0.0246+0.20.0156) 6.33.92+(0.0225+0.20.0255) 1.43.92=2.32(0.0235+0.20.0159) 6.33.92+(0.0329+0.20.0124) 1.43.92=2.52(0.0388+0.20.0052) 6.33.92+(0.0907+0.20.0203) 1.43.92=5.84(0.0388+0.20.0052) 6.33.92+(0.0121+0.20.0504) 1.43.92=4.29m2(0.0052+0.20.0388) 6.33.92+(0.0810+0.20.0232) 1.43.92=3.07(0.0052+0.20.0388) 6.33.92+(0.0099+0.20.0535) 1.43.92=1.68(0.0038+0.20.0400) 6.33.92+(0.0174+0.20.0965) 1.43.92=1.13(0.0136+0.20.0285) 6.33.92+(0.0196+0.20.0376) 1.43.92=1.44(0.0156+0.20.0246) 6.33.92+(0.0255+0.20.0225) 1.43.92=1.87(0.0159+0.20.0235) 6.33.92+(0.0124+0.20.0329) 1.43.92=1.81(0.0052+0.20.0388) 6.33.92+(0.0203+0.20.0907) 1.43.92=2.06(0.0052+0.20.0388) 6.33.92+(0.504+0.20.0121) 1.43.92=2.37m1-0.08177.73.92=-9.57-0.08177.73.92=-9.57-0.08297.73.02=-5.74-0.06867.73.02=-4.75-0.06267.73.32=-5.25-0.06117.73.42=-5.44-0.08177.73.92=-9.57-0.08177.73.92=-9.57m2-0.05717.73.92=-6.69-0.05717.73.92=-6.69-0.05707.73.02=-3.95-0.05637.73.02=-3.90-0.05517.73.32=-4.62-0.05477.73.42=-4.87-0.05717.73.92=-6.69-0.05717.73.92=-6.69为了便于计算，近似取=0.95，计算过程见下表屋面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)Al01方向800.84.58=3.66229.38180282l02方向700.83.07=2.45175.48180282Bl01方向805.00313.38150335l02方向701.68120.38180282Cl01方向800.83.57=2.86179.28180282l02方向700.81.13=0.9165.28180282Dl01方向802.14134.18180282l02方向701.44103.18180282El01方向802.32145.48180282l02方向701.87133.98180282Fl01方向800.82.52=2.01125.98180282l02方向700.81.81=1.45103.88180282Gl01方向800.85.84=4.67292.68160318l02方向700.82.06=1.65118.28180282Hl01方向804.29268.88180282l02方向702.37169.78180282支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)A-A80-0.89.57=-7.65479.310160491A-Bl01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393A-Cl01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393A-Gl01方向80-0.89.57=-7.65479.310160491l02方向80-0.86.69=-5.35335.210200393A-H80-0.89.57=-7.65479.310160491B-D80-0.86.69=-5.35335.210200393C-C80-0.83.95=-3.16198.010200393C-D80-0.83.95=-3.16198.010200393E-F80-0.85.44=-4.35272.610200393F-F80-0.85.44=-4.35272.610200393F-G80-0.86.69=-5.35335.210200393边缘支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)A80-6.69419.210180436Bl01方向80-9.57599.610180654l02方向80-6.69419.210180436Dl01方向80-4.75297.610200393l02方向80-3.90244.410200393El01方向80-5.25328.910200393l02方向80-4.62289.510200393F80-4.87305.110200393Hl01方向80-9.57599.610180654l02方向80-6.69419.2101804364次梁的设计1）次梁l1次梁l1跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm600mm，取h=600mm，截面宽度取b=200mm。（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=27.44kN/m次梁自重0.2(0.6-0.1)251.2=3kN/m次梁粉刷0.02(0.6-0.1)2+0.2171.2=0.5kN/m则荷载总设计值g+q=30.94kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下：,取,三者中的最小值，即=1400mm混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2 故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=200565max0.2%,0.451.43/300=242mm2跨中：配置416(As=804mm2)支座：配置314(As=462mm2)（4）斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm2）次梁l2次梁l2跨度3.9m，次梁截面高度h=l/18l/12=3900/183900/12=217mm325mm，取h=320mm，截面宽度取b=150mm。（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=18.28kN/m次梁自重0.15(0.32-0.1)251.2=0.99kN/m次梁粉刷0.02(0.32-0.1)2+0.15171.2=0.24kN/m则荷载总设计值g+q=19.51kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度=1350mm，h0=285mm 故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=150285max0.2%,0.451.43/300=92mm2跨中：配置214(As=308mm2)支座：配置212(As=226mm2)（4）斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm（二）楼盖以第四层楼盖为例1设计资料1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。2）楼面荷载：均布活荷载标准值2kN/m23）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋2楼盖盖的结构平面布置图见下页 3板的设计（弹性理论）1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层 0.65 kN/m220厚水泥混凝土找平0.0220=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 小计 4.01 kN/m2荷载设计值g=1.24.01=4.81kN/m2 ，q=1.42.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.21kN/m2，g+q=7.61kN/m2）弯矩计算计算过程见第13页表中3）截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率smin=0.27%，则Asmin=0.27%1000100=270mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l01.5时减小20%，当lb/l0=1.52.0时减小10%；楼板的角区格不折减。为了便于计算，近似取=0.95，计算过程见下表楼面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)Al01方向800.84.53=3.62226.88180282l02方向700.83.05=2.44174.78180282Bl01方向804.94309.58150335l02方向701.66118.98180282Cl01方向800.83.54=2.83177.38180282l02方向700.81.12=0.9064.58180282Dl01方向802.12132.88180282l02方向701.42101.78180282El01方向802.30144.18180282l02方向701.85132.58180282Fl01方向800.82.49=1.99124.78180282l02方向700.81.79=1.43102.48180282Gl01方向800.85.78=4.62289.58160318l02方向700.82.04=1.63116.78180282弯矩值计算表ABCDEFGl01 (m)3.93.93.03.03.33.43.9l02 (m)7.27.27.83.93.93.97.2l01/l020.540.540.380.770.850.870.54m1(0.0388+0.20.0052) 6.213.92+(0.0232+0.20.0810) 1.43.92=4.53(0.0388+0.20.0052) 6. 213.92+(0.0535+0.20.0099) 1.43.92=4.94(0.0400+0.20.0038) 6. 213.92+(0.0965+0.20.0174) 1.43.92=3.54(0.0285+0.20.0136) 6. 213.92+(0.0376+0.20.0196) 1.43.92=2.12(0.0246+0.20.0156) 6. 213.92+(0.0225+0.20.0255) 1.43.92=2.30(0.0235+0.20.0159) 6. 213.92+(0.0329+0.20.0124) 1.43.92=2.49(0.0388+0.20.0052) 6. 213.92+(0.0907+0.20.0203) 1.43.92=5.78m2(0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+(0.0810+0.20.0232) 1.43.92=3.05(0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+(0.0099+0.20.0535) 1.43.92=1.66(0.0038+0.20.0400) 6. 213.92+(0.0174+0.20.0965) 1.43.92=1.12(0.0136+0.20.0285) 6. 213.92+(0.0196+0.20.0376) 1.43.92=1.42(0.0156+0.20.0246) 6. 213.92+(0.0255+0.20.0225) 1.43.92=1.85(0.0159+0.20.0235) 6. 213.92+(0.0124+0.20.0329) 1.43.92=1.79(0.0052+0.20.0388) 6. 213.92+(0.0203+0.20.0907) 1.43.92=2.04m1-0.08177.613.92=-9.46-0.08177. 613.92=-9.46-0.08297. 613.02=-5.68-0.06867. 613.02=-4.70-0.06267. 613.32=-5.19-0.06117. 613.42=-5.38-0.08177. 613.92=-9.46m2-0.05717. 613.92=-6.61-0.05717. 613.92=-6.61-0.05707. 613.02=-3.90-0.05637. 613.02=-3.86-0.05517. 613.32=-4.57-0.05477. 613.42=-4.81-0.05717. 613.92=-6.61东南大学毕业设计楼面板配筋计算表（续表）支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)A-A80-0.89.46=-7.57474.310160491A-Bl01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393A-Cl01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393A-Gl01方向80-0.89.46=-7.57474.310160491l02方向80-0.86.61=-5.29331.510200393C-C80-0.83.90=-3.12195.510200393C-D80-0.83.90=-3.12195.510200393E-F80-0.85.38=-4.30269.410200393F-F80-0.85.38=-4.30269.410200393F-G80-0.86.61=-5.29331.510200393边缘支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)A80-6.61414.210180436Bl01方向80-9.46592.710180654l01方向80-6.61414.210180436Dl01方向80-4.70294.510200393l01方向80-3.86241.910200393El01方向80-5.19325.210200393l01方向80-4.57286.310200393F80-4.81301.4102003934次梁的设计1）次梁l1次梁l1跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm600mm，取h=600mm，截面宽度取b=200mm。（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=25.94kN/m次梁自重0.2(0.6-0.1)251.2=3kN/m次梁粉刷0.02(0.6-0.1)2+0.2171.2=0.5kN/m则荷载总设计值g+q=29.4kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=1400mm混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=242mm2跨中：配置416(As=804mm2)支座：配置314(As=462mm2)（4）斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm2）次梁l2次梁l2跨度3.9m，次梁截面高度h=l/18l/12=3900/183900/12=217mm325mm，取h=320mm，截面宽度取b=150mm。（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=18.06kN/m次梁自重0.15(0.32-0.1)251.2=0.99kN/m次梁粉刷0.02(0.32-0.1)2+0.15171.2=0.24kN/m则荷载总设计值g+q=19.29kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度=1350mm，h0=285mm故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=92mm2跨中：配置214(As=308mm2)支座：配置212(As=226mm2)（4）斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm四恒荷载内力计算（一）恒荷载计算1屋面框架梁线荷载标准值20厚水泥混凝土找平0.0220=0.46kN/m240120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)27=0.546kN/m2四层作法防水层 0.36kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 屋面恒荷载 4.08 kN/m2边框架梁自重 0.30.825=6kN/m边框架梁粉刷 2(0.8-0.1)0.0217=0.48kN/m中框架梁自重 0.30.625=4.5kN/m2边框架梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0317=0.34kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g5AB1=6.48kN/m g5BC1=4.85kN/mg5AB2=4.083.9=15.91kN/mg5BC2=4.083=12.24kN/m2楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平 0.0220=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2水磨石面层 0.65 kN/m2 楼面恒荷载 3.89 kN/m2边框架梁自重及粉刷 6.48kN/m中框架梁自重及粉刷 4.85kN/m边跨填充墙自重 0.243.618=15.55kN/m填充墙粉刷 20.02217=2.45kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=6.48+15.55+2.45=24.48kN/m gBC1=4.85kN/m gAB2=3.893.9=15.17kN/m gBC2=3.893=11.67kN/m3屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重 0.30.87.825=46.8kN纵向框架梁粉刷 2(0.8-0.1)0.027.817=3.71kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 2(3.9/2)24.08=31.02kN次梁自重及粉刷 0.60.2257.2/2+20.02(0.6-0.1)7.2/2=10.87kN次梁传来的屋面恒荷载 (1-20.272+0.273)4.083.97.2/2=50.06kN1m高女儿墙自重及粉刷 17.80.2418+217.80.0217=39kN 则顶层边节点集中荷载为：G5A=181.46kN纵向框架梁自重及粉刷 46.8+3.71=50.51kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载 31.02+(1-20.192+0.193)4.087.83/2=75.64kN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载 10.87+50.06=60.93kN 则顶层中节点集中荷载为：G5B=187.08kN4楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷 51.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载 2(3.9/2)23.89=29.44kN次梁自重及粉刷 10.87kN次梁传来的楼面恒荷载 (1-20.272+0.273)3.893.97.2/2=47.73kN钢窗自重 22.31.80.4=3.31kN墙体自重 (3.67.8-22.31.8)0.2418=85.54kN墙面粉刷 2(3.67.8-22.31.8)0.021.7=13.46kN框架柱自重 0.6023.625=32.4kN柱面粉刷40.60.0217=0.82kN 中间层边柱节点集中荷载为：GA=274.08kN纵向框架梁自重及粉刷 50.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载29.44+(1-20.192+0.1923)3.897.83/2=71.98kN次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载 10.87+47.73=58.6kN木门自重 21.02.60.2=1.04Kn墙体自重 (3.67.8-21.02.6)0.2418=98.84kN墙面粉刷 20.02()17=15.56kN框架主自重及粉刷 32.4+0.82=33.22kN 中间层中柱节点集中荷载为：GB=329.75kN（二）恒荷载作用下内力计算1计算简图计算简图2荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下3固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨 4分层计算弯矩（取半结构计算）1）顶层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-88.0488.04-9.3837.9550.0925.05-22.92-45.84-34.74-23.139.8813.046.52-1.44-2.88-2.19-1.450.620.820.41-0.18-0.14-0.0948.45-48.4571.12-37.07-34.05M图见下页（单位：kNm）2）中间层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-163.04163.04-8.9849.0849.0864.8832.44-30.87-61.73-46.81-46.81-31.159.299.2912.296.15-1.02-2.04-1.54-1.54-1.030.310.310.400.20-0.07-0.05-0.05-0.0358.6858.68-117.36137.99-48.4-48.4-41.19M图见下页（单位：kNm）3）底层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-163.04163.04-8.9852.1750.0560.8230.41-30.26-60.51-45.75-47.78-30.439.689.2911.295.65-0.93-1,85-1.40-1.47-0.930.300.290.340.17-0.06-0.04-0.04-0.0362.1559.63121.78136.85-47.19-49.29-40.37M图如下（单位：kNm）5不平衡弯矩分配计算过程见如下（单位：kNm），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁7.1311.1319.56-11.13-10.73-16.133.6016.155.409.43-12.36-5.218.8119.56-14.21-8.98-16.134.7619.567.7810.68-16.13-8.037.7819.56-15.57-8.03-16.135.3819.567.6910.54-16.13-8.138.0119.88-15.70-7.73-15.735.3219.5613.565.29-16.13-12.13-6.26-7.304.182.66不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图，见第29页（单位：kNm，括号内为调幅后的弯矩值）6跨中弯矩计算7剪力计算 M图（单位：kNm）8轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）V NV，M图（单位：kN）9弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内10梁端柱边剪力与弯矩V (kN)M (kNm)60.19-65.3713.55-32.5846.90-21.82118.02-122.5014.02-76.4288.81-26.76118.07-122.4514.02-77.5689.64-26.23118.11-122.4114.02-77.6789.53-26.28117.77-121.3913.84-71.4481.37-27.55五活荷载内力计算（屋面布雪荷载）（一）活荷载计算1屋面框架梁线荷载标准值q5AB=0.653.9=2.54kN/mq5BC=0.653.0=1.95kN/m2楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.03.9=7.8kN/mqBC=2.53.0=7.5kN/m3屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的雪荷载 3.920.65/2=4.94kN次梁传来的雪荷载 (1-20.272+0.273)0.653.97.2/2=7.98kN则Q5A=12.92kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 4.94+(1-20.192+0.193)0.657.83/2=12.05kN则Q5B=12.05+7.98=20.03kN4楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.922.0/2=15.21kN次梁传来的活荷载 (1-20.272+0.273)2.03.97.2/2=24.54kN则QA=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 15.21+(1-20.192+0.193)2.07.83/2=42.55kN则Q5B=42.55+24.54=67.09kN（二）活荷载作用下内力计算1计算简图见下页2荷载等效计算简图顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下：3固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨 4分层计算弯矩1）顶层内力计算过程如下（单位：kNm）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-9.599.59-0.924.135.462.73-2.52-5.04-3.82-2.541.091.430.72-0.32-0.24-0.165.22-5.227.68-4.06-3.62M图如下（单位：kNm）2）中间层内力计算过程见下页（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-29.4629.46-3.528.878.8711.725.86-5.27-10.53-7.98-7.98-5.311.581.582.111.06-0.35-0.27-0.27-0.1710.4510.45-20.9025.5-8.25-8.25-9M图如下（单位：kNm）3）底层内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-29.4629.46-3.529.439.0410.995.50-5.16-10.31-7.80-8.14-5.191.651.581.930.97-0.32-0.24-0.25-0.1611.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.87M图如下（单位：kNm）5不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kNm），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.983.48-1.98-1.83-2.750.611.740.171.36-1.35-0.321.913.48-2.08-1.72-2.750.683.481.391.82-2.75-1.371.393.48-2.78-1.37-2.750.923.481.371.80-2.75-1.391.433.54-2.8-1.32-2.680.913.482.410.90-2.75-2.07-1.11-1.300.710.46不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，如下（单位：kNm，括号内为调幅后的弯矩值）M图（单位：kNm）6跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。7剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力：8轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下：（单位：kN）V NV，N图（单位：kN）9弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内10梁端柱边剪力与弯矩V (kN)M (kNm)6.41-6.811.41-4.465.53-2.1419.76-20.835.41-13.6016.58-5.4519.79-20.85.41-14.1916.98-5.2519.80-20.795.41-14.2116.97-5.2619.83-20.75.37-13.1115.54-5.40六活荷载内力计算（屋面布活荷载）（一）活荷载计算1屋面框架梁线荷载标准值q5AB=2.03.9=7.8kN/mq5BC=2.03.0=6.0kN/m2楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.03.9=7.8kN/mqBC=2.53.0=7.5kN/m3屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.922.0/2=15.21kN次梁传来的雪荷载 (1-20.272+0.273)2.03.97.2/2=24.54kN则Q5A=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 15.21+(1-20.192+0.193)2.07.83/2=37.08kN则Q5B=37.08+24.54=61.62kN4楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载 3.922.0/2=15.21kN次梁传来的活荷载 (1-20.272+0.273)2.03.97.2/2=24.54kN则QA=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载 15.21+(1-20.192+0.193)2.07.83/2=42.55kN则Q5B=42.55+24.54=67.09kN（二）活荷载作用下内力计算1计算简图见下页2荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下：3固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨 4分层计算弯矩1）顶层内力计算过程如下（单位：kNm）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-29.4629.46-2.8212.7016.768.38-7.74-15.48-11.73-7.813.344.402.20-0.97-0.74-0.4916.04-16.0423.59-12.47-11.12M图如下（单位：kNm）2）中间层内力计算过程见下页（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-29.4629.46-3.528.878.8711.725.86-5.27-10.53-7.98-7.98-5.311.581.582.111.06-0.35-0.27-0.27-0.1710.4510.45-20.9025.5-8.25-8.25-9M图如下（单位：kNm）3）底层内力计算过程如下（单位：kNm）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-29.4629.46-3.529.439.0410.995.50-5.16-10.31-7.80-8.14-5.191.651.581.930.97-0.32-0.24-0.25-0.1611.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.87M图见下页（单位：kNm）5不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kNm），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.983.48-1.98-1.83-2.750.615.352.692.29-4.16-2.420.823.48-3.51-1.02-2.751.153.481.391.82-2.75-1.371.393.48-2.78-1.37-2.750.923.481.371.80-2.75-1.391.433.54-2.8-1.32-2.680.913.482.410.90-2.75-2.07-1.11-1.300.710.46不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，见下页（单位：kNm，括号内为调幅后的弯矩值）M图（单位：kNm）6跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。7剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力：8轴力计算框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）V NV，N图（单位：kN）9弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内10梁端柱边剪力与弯矩V (kN)M (kNm)19.36-21.234.32-9.5114.72-7.6319.83-20.765.41-14.817.39-5.0519.79-20.85.41-14.1916.98-5.2519.80-20.795.41-14.2116.97-5.2619.83-20.75.37-13.1115.54-5.40七风荷载内力计算基本风压w0=0.4kN/m2，地面粗糙度为B类。本章计算以左风为例。（一）风荷载计算wk=zszw0，建筑物高度(551.43/300) %300765=417.83mm20.25%300565=423.75mm2(551.43/300) %300565=256.09mm2所以：As1min=573.75mm2As2min=423.75mm2跨中：0.2%300765=459mm2(451.43/ 300) %300765=341.86mm20.2%300565=339mm2(451.43/300) %300565=252.48mm2所以：As1min=459mm2As2min=339mm2（4）箍筋的配箍率箍筋的配筋率svmin=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.16%4）配筋计算因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第五层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。（1）跨中下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，bf=l/3=7.2/3=2.4m=2400mm；当按梁间间距考虑时，bf=b+Sn=300+(3900-150-100)=3050mm；当按按翼缘厚度考虑时，h0=765mm,hf/h0=100/765=0.1310.1,此种情况不起控制作用。综上，取bf=2400mm。考虑抗震承载力调整系数RE=0.75，弯矩设计值为0.75132.73=99.55kNm。因为，故属第一类截面。，而Asmin=459mm2，故配筋218，As=509mm2（2）支座（以左支座为例）将下部截面的218钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As=509mm2）,再计算相应的受拉钢筋As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.7596.19=72.14kNm。，说明As富余，且达不到屈服，可以近似取而Asmin=573.75mm2，故配筋220，As=628mm2全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。梁正截面配筋计算表楼层截面M(kNm)As(mm2)As(mm2)实配As(mm2)As/As五1-72.140509329318,7630.67299.550.005435218,5093-70.610509322318,7630.674-44.010509201218,5091.052.810.00117218,509四1-168.970.001760772320,9420.812145.020.007634222,7603-156.630760715320,9420.814-88.5615时，2=1.15-0.01l0/h且1.0。，取Cm=1.02S/h0，；2S/h0，具体计算与配筋过程见下列两表。19边柱五层四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM (KNm)107.5779.5140.18180.80154.1011.09181.2681.0642.29198.2089.2651.96303.1868.18259.86N (KN)286.18345.84264.62783.23824.46650.671179.871303.111020.851645.351781.811380.482144.832286.461752.230.0600.0720.0550.1630.1720.1350.2460.2710.2120.3420.3710.2870.3780.4030.309大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大e0=M/N (mm)375.88229.90151.84230.84186.9117.04153.6362.2141.43120.4650.1037.664141.3529.82148.30ea (mm)20202020202020202020202021.6721.6721.67ei= e0+ ea (mm)395.88249.90171.84250.84206.9137.04173.6382.2161.43140.4670.1057.64163.0251.49169.97ei/h00.710.450.310.450.370.070.310.150.110.250.130.100.270.080.2811.01.01.01.01.00.3791.00.5960.4960.8770.5380.4780.9220.4280.952l0 (m)2.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.523.713.713.71l0/h4.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.25.715.715.7121.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0571.0901.1311.0901.1091.2301.1301.1631.1821.1411.1731.1871.1641.2411.1622aS/h00.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1310.1310.131e (mm)678.38532.40454.34533.34489.41305.57456.13355.62332.59420.20342.20328.39474.72348.88482.56AS=AS(mm2)10389846438000000000000实配钢筋420420420420422面积(mm2)12561256125612561520S(%)1.121.121.121.121.15边柱正截面配筋计算表中柱正截面配筋计算表中柱五层四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM (KNm)110.7966.26110.79179.47121.75160.81210.3268.5210.32239.5971.99239.59355.6954.74355.69N (KN)295.86397.45295.86768.8984.62768.81227.861571.791227.751671.862158.911671.862133.452771.162133.450.0620.0830.0620.1600.2050.1600.2560.3270.2560.3480.4490.3480.3760.489大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大e0=M/N (mm)374.47166.71374.47233.44123.65209.17171.2943.58171.31143.3133.35143.31166.7219.75166.72ea (mm)20202020202020202020202021.6721.6721.67ei= e0+ ea (mm)394.47186.71394.47253.44143.65229.17191.2963.5

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