某供热外网毕业设计（2008年毕业设计，最新）

毕业设计（论文） - I - 摘要 随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费 ,提高供热效率 ,减少环境污染 ,利于管理 .同时采用集中供热可提高供热质量 ,提高人们的生活质量 .但是在以往的设计中 ,由于外网与内网的配合往往出现缝隙 ,使得各个建筑物的资用压头与实际需要的出现偏差 ,使系统水力失调 , 浪费了大量的热量 ,而供热效果却不甚理想 .本次设计要求解决这一问题 ,使得系统的平衡性有一个较大的提高 ,减少系统的失调损失 ,节省燃料和电、水的消耗 ,并提高供热质量。 间接连接供热因其热源补水率低，热网的压力工况和 流量工况不受用户的影响，便于热网运行管理。在近年来已经成为流行的供热方式。本次设计为贴近实际也采用了间接连接供热，在各个小区设置了热力站。 地沟敷设已被使用很久，使传统的供热管道敷设方式，本次设计的一级网使用了这种成熟的辐设方式。近年来兴起的直埋敷设因其造价低，施工快，维护简单等特点以及越来越可靠的性能，在实际工程中也有了很多应用，本次设计的的二级网采用了这种新型的敷设方式。 关键词：间接连接供热；直埋敷设；水力平衡 说明书勘误：水泵的选取有误 要求必须按照正确的方法选取，而且需要知道步骤 尤其是水泵的特 性曲线，水泵图谱一定要明白。 不要使用软件选水泵 热源循环水泵应尽量选取一用一备，不应有富裕值，两台并联使用时型号应不相同，用以调节使用。 补给水泵应选取一用一备。 Q 应为 1.1 倍的计算值。 H 应为 1.2 倍的理论计算值。 热力站循环水泵应选取一用一备，多台并联时，型号不应相同补给水泵一用一备。 Q应为 1.1 倍的计算值。 H 应为 1.2 倍的理论计算值。 摘要的英文翻译应当重新翻译，作者水平有限，错误甚多。 毕业设计（论文） - II - Abstract With the the exaltation of people s life. The district heating system has been adopted more and more, the adoption of can reduce the waste of energy, raise the efficiency of heating, decrease the pollution of environment, benefit in management.Adopt district heating system can raise the heating quality,raise peoples living quality at the same time.But in the former design, because of the match of the outside net with the inside usually appears blind side, making the press of the system providing deviation of each building need,which makes the maladjustment of the press.effective demand, make the system maladjustment, waste a great deal of energy, but provide bad heating quality.This design request resolves this problem, making the balance of the system have a bigger exaltation, reducing the of the system maladjustment, reduce the consume of electric,water. The indirect conjunction heating because of its low needing of water, the pressure condition and discharge work condition of the system is independence to the user.It is easy for the management of the heating system. The indirect conjunction heating system have already become popular in recent years.This design use this system,too.Set thermodynamic station in each block. The ditch spread have already been used for a long time, this traditionally mode is used in the first class net. Direct buried spread rise in recent years because of it s low price,quick construction,more and more dependable function.Direct buried pipeline has been used in a lots of projects.The second class net of this design adopt this kind of new spread method. Keyword:the indirect conjunction heating system； Direct buried pipeline；press balance 毕业设计（论文） - III - 目 录 摘要 .I 错误！超级链接引用无效。 第一章 绪论 .1 错误！超级链接引用无效。 1.2 原始资料 . 1 错误 ！超级链接引用无效。 1.2.2 设计参数资料 . 1 错误！超级链接引用无效。 第二章 热负荷的计算及热负荷延续图的绘制 .2 错误 ！超级链接引用无效。 2.1.1 集中供热系统以及热负荷的类型 . 2 错误！超级链接引用无效。 2.2.1 采暖设计热负荷的计算 . 2 错误！超级链接引用无效。 2.2.3 年负荷的计算 . 6 错误！超级链接引用无效。 2.3.1 绘制热负荷延续时间图的意义 . 7 错误！超级链接引用无效。 第三章 供热方案的确定 .11 错误！超级链接引用无效。 3.1.1 供热管道的平面布置类型 . 11 错 误！超级链接引用无效。 3.1.3 热水供应方案的确定 . 12 错误！超级链接引用无效。 4.1 一级网的水力计算 . 14 错误！超 级链接引用无效。 毕业设计（论文） IV 4.1.2 水力计算的步骤 . 14 错误！超级链接引用无效。 4.2 二级网水力计算 . 19 错误！超级链接引用 无效。 4.3 绘制网路水压图 . 21 错误！超级链接引用无效。 4.3.2 网路水压图的原理及其作用 . 22 错误！超级链接引用无 效。 4.3.4 绘制热水网路水压图水压图的步骤和方法 . 22 错误！超级链接引用无效。 5.1 运行调节概述 . 24 错误！超级链 接引用无效。 5.1.2 调节方式的确定 . 24 错误！超级链接引用无效。 5.1.4 确定一级网路质量 流量调节曲线 . 27 错误！ 超级链接引用无效。 6.1 一级网设备选择 . 29 错误！超级链接引用无效。 6.1.2 补水泵的选择 . 31 错误！超级链接引用无 效。 6.2 二级网设备选择 . 34 错误！超级链接引用无效。 6.2.2 补给水泵的选择 . 37 错误！超级链接引用无效。 6.2.4 分水器、集水器 . 43 错误！超级链接引用无效。 6.2.6 除污器的选择 . 44 错误！超级链接引用无效。 7.1 管道的保温 . 46 错误！超级链接引用无效。 7.1.2 保温材料的选择 . 46 毕业设计（论文） V 错误！超级链接引用无效。 7.1.4 直埋管道的保温层计算 . 48 错误！超级链接引用无效。 7.2.1 敷设方式确定 . 49 错误！超级链接引用无效。 8.1 供热管道及附件 . 51 错误！超级链接引用无效。 8.1.2 补偿器 . 51 错误！超级链接引用无效。 8.2 管壁厚度及活动支座间距的确定 . 54 错误！超级链接引用无效。 8.2.2 管道活动支座间距的确定 . 57 错误！超级链接引用无效。 8.4 直埋管道的应力计算 . 59 错误！超级链接引用无效。 8.4.2 直埋预制保温管的应力验算的规定 . 59 错误！超级链接引用无效。 8.5.1 管道的理论计算壁厚计算 . 60 错误！超级链接引用无效。 8.6 直埋管段的补偿与失稳计算 . 61 错误！超级链接引用无效。 8.6.2 失稳计算 . 61 错误！超级链接引用无效。 附录 2 热力站设备样本 .65 毕业设计（论文） 1 第一章 绪论 1.1 设计题目 XX 市 XX 区供热外网设计 1.2 原始资料 1.2.1 设计地区气象资料 采暖室外计算温度： 24wtC ； 采暖季天数： 186N 天 ； 采暖室外平均温度： 9 .1w pjtC g； 最大冻土层深度： 189CM 。 1.2.2 设计参数资料 一级网供回水温度：12/ 1 2 0 / 8 0 C ； 二级网供回水温度： / 9 5 / 7 0hgt t C； 室内计算温度： 18ntC。 1.2.3 基本设计要求 本设计采用间接连接，一级网采用地沟敷设，二级网采用直埋敷设， 在小区内设置若干热力站。 毕业设计（论文） 2 第二章 热负荷的计算及热负荷延续图的绘制 2.1 集中供热系统热负荷的概算 2.1.1 集中供热系统以及热负荷的类型 2.1.1.1 集中供热系统 集中供热系统系统指的是以热水或蒸汽作为热媒集中向一个具有多种热用户的较大区域供热的系统 . 2.1.1.2 热负荷的类型 (1)按性质分为两大类 一类是季节性热负荷 ,它与室外温度、湿度、风向、风速和太阳辐射热等气候条件密切相关 ,起决定性作用的是室外温度在全年中有很大的变化 . 另一类是常年性热负荷主要取决于生活用热和生产状况 ,其日变化较大 ,而在全年的变化较小 . (2)按热用户的性质分 a、供暖设计热负荷； b、通风设计热负荷； c、生产工艺热负荷 d、生活用热的设计热负荷 2.1.1.3 热负荷的计算方法 供暖设计热负荷采用面积热指标法和体积热指标法 . 通风热负荷采用体积热指标法 . 热水供应系统计算方法见 2.2. 生产工艺负荷主 要取决于工艺工程性质 ,用热设备和工作制度 1. 2.2 热负荷的计算 2.2.1 采暖设计热负荷的计算 采暖热负荷使城市集中供热系统中最重要的负荷 ,它的设计热负荷占全部毕业设计（论文） 3 设计热负荷的 80%-90%以上（不包生产工艺用热） ,供暖设计热负荷的概算可采用面积热指标进行计算 ,即 nfQ q F（ 2-1） 式中 nQ 建筑物的供暖设计热负 荷 ,W ； fq 建筑物供暖面积热指标 , 2/Wm； F 建筑物的建筑面积 , 2m . 建筑物供暖面积热指标fq的推荐取值如表 2-1 所示 表 2-1 建筑物供暖 面积热指标推荐值 建筑物类型 住宅 居住区综合 学校办公 医院托幼 旅馆 商店 食堂 热指标（ 2/Wm） 58-64 60-67 68-80 65-80 60-70 65-80 115-148 注： 1、本表摘自城市热力网设计规范 CJ34-90,1990 年版； 2、热指标中已包括约 5%的管网热损失在内 . 本设计中所有的建筑物的面积与热负荷汇总如表 2-3 所示 表 2-2 各 建筑物供暖面积与热负荷汇总表 建筑物名称 建筑物面积 m2 热负荷 W 建筑物名称 建筑物面积 m2 热负荷 W 联通大厦 20430 1021500 环卫 12# 9471 473550 罗兰斯宝 3# 8920 446000 环卫 13# 4991 249550 东安市场 13944 1254960 福民 1# 11896 594800 教委 1# 6139 306950 福民 2# 10808 540400 教委 2# 10136 506800 清福小学 9084 454200 人民小学 1# 2288 114400 福民 3# 16568 828400 人民小学 2# 1316 65800 福民 4# 15808 790400 农行 3065 153250 信大 -41# 6592 329600 土产 10241 512050 信大 -42# 12200 610000 蔬菜 1# 5411 486990 信大 -43# 6244 312200 蔬菜 2# 5411 486990 0927-11# 4809 240450 库房 419 10475 0927-10# 6744 337200 北龙 1# 7216 360800 少年宫 1 4712 235600 酱菜厂 8760 438000 新财贸 9728 486400 北龙 2# 11328 566400 郊区乡企局 6208 310400 北龙 3# 6624 331200 富强 1720 86000 弹簧楼 14301 715050 少年宫 2 8080 404000 毕业设计（论文） 4 北龙 4# 7376 368800 工行 2# 11998 599900 华威 16# 6776 338800 工行 1# 4060 203000 华威 17# 7336 366800 工行 3# 6874 343700 华威 21# 4809 240450 幼儿园 1342 67100 华威 18# 5229 261450 农行 1 2816 140800 华威 22# 8484 424200 农行 2 5380 269000 华威 19# 5124 256200 人行 2092 104600 弹簧厂 3976 357840 郊行 2 4948 247400 华威 23# 4109 205450 邮电 6# 5110 255500 华威 20# 4487 224350 郊行 1# 4470 223500 东安 1# 5838 291900 邮电 5# 5215 260750 自动化 2# 5621 281050 菜园 4# 4380 219000 东安检察院 8400 420000 邮电 4# 5215 260750 东安 3# 4515 225750 菜园 3# 4380 219000 东安 4# 4956 247800 菜园 2# 4380 219000 信大（房产） 2151 107550 菜园 1# 4470 223500 环卫 2# 3199 159950 5# 4818 240900 环卫 3# 2779 138950 财政局 13060 653000 环卫 1# 7168 358400 电业 1# 3504 175200 工商行 1# 6783 339150 电业 2# 4038 201900 工商行 2# 10227 511350 电业 3# 4038 201900 工商行 3# 19152 957600 电业 4# 3780 189000 六中 3972 198600 规划 1# 3810 190500 罗兰斯宝 1# 7192 359600 规划 2# 3810 190500 罗兰斯宝 2# 7064 353200 规划 3# 4800 240000 罗兰斯宝 3# 3017 150850 4# 5610 280500 永安 1# 3934 196700 南市 6370 318500 东大 10808 540400 新建 1 6524 326200 世纪家园 3 25688 1284400 新建 2 6965 348250 世纪家园 4 3720 186000 新建 3 6510 325500 二食品 3325 166250 运输 6629 331450 世纪家园 2 20280 1014000 14# 11200 560000 世纪家园 1 24352 1217600 17# 4025 201250 北龙 6# 7336 366800 19# 8176 408800 北龙 5# 4512 225600 16# 3640 182000 北龙 8# 8360 418000 18# 5740 287000 北龙 7# 7312 365600 国税 4800 240000 北龙 9# 7016 350800 2# 7987 399350 信大 7-1# 16160 808000 花园 1# 5005 250250 信大 7-2# 9080 454000 10# 5950 297500 信大 7-3# 9440 472000 9# 5670 283500 信大 7-4# 9232 461600 6# 3990 199500 毕业设计（论文） 5 信大 7-5# 8248 412400 7# 3920 196000 信大 7-6# 18360 918000 8# 3808 190400 信大 8-1# 10904 545200 新 6# 7120 356000 信大 8-2# 11232 561600 工行 1# 5880 294000 信大 8-3# 4152 207600 工行 2# 5901 295050 信大 8-4# 3402 170100 牛角湖 5600 280000 信大 8-5# 3297 164850 少年宫 1 4712 235600 1# 3710 185500 2# 3710 185500 3# 3710 185500 根据表 2-2 可知总供热面积为 931999 2m ,总的采暖热负荷为 47015150W 2.2.2 生活用热的设计热负荷 生活供暖热负荷 主要是热水供应热负荷 ,其热负荷取决于热水用量 ,与住宅内卫生设备的完善程度和人们的生活习惯有关 . 热水供应系统的工作特点是热水用量具有昼夜的周期性 ,每天的热水用量变化不大 ,但小时热水用量变化较大 ,计算时先算出每人每天热水供应平均小时热负荷 ,然后再根据用热水的单位数（住宅为人数 ,公共建筑为每日人次数）计算出每天的热水用量和热负荷 . 供暖期的每人热水供应平均小时热负荷咳按下式计算： () rlrp c v t tQ T （ 2-2） 式中 rpQ 供暖器的热水供应平均小时热负荷 ,KW； v 每个用热水单位平均的热水用量（住宅每户设有淋浴设备时每人每日 65的用水量标准为 75 100L,本设计取 90L） ,L； rt 生活热水温度 ,一般为 60 65 ,本设计采用 65； lt 冷水计算温度 ,取最低月平均水温 ,本设计取 5； T 每天供水小时数 ,一般取 24； c 水的比热 ,c =4.1868KJ/kgg ； 水的密度 ,按 =1000Kg/m3. 根据上式，平均每人每日热负荷为 0.3KW/人。本设计中要求 信大小区的 5 住毕业设计（论文） 6 宅楼实现热水供应。按照每户居住 4 人计算可得以下结果如表 2-3 所示。 表 2-3 生活用水热负荷计算表 建筑物名称 单层面积 m2 层数 总面积 m2 人数 热负荷 KW 信大 -41# 824 8 6592 256 76.8 信大 -42# 1525 8 12200 480 144 信大 -43# 446 14 6244 224 67.2 0927-11# 687 7 4809 168 50.4 0927-10# 843 8 6744 256 76.8 生活用热总建筑面积 m2 36589 生活用热总负荷 KW 415.2 2.2.3 年负荷的计算 2.2.3.1 供暖年负荷的计算 0 . 8 6 4n n pQ Q n g（ 2-3） 式中 nQ 采暖年耗热量， GJ； npQ 采暖平均热负荷， KW； n 采暖期天数。 其中 npn p jnwttQQtt g（ 2-4） 式中 nt 室内计算温度，； wt 供暖室外计算温度，； pt 采暖期日平均温度，； jQ 供暖设计热负荷，根据表 2-2 和表 2-3可知jQ=47015150W。 根据上式可得 1 8 ( 9 . 2 ) 47015150= 301790151 8 ( 2 4 )npQ W 毕业设计（论文） 7 采暖期年耗热量 0 . 0 8 6 4 3 0 1 7 9 0 1 5 1 8 9 4 9 2 8 1 1 2 4 7nQ J 2.2.3.2 生活用热年负荷 36r s r pQ Q n z g g g g（ 2-5） 式中 rsQ 热水供应年负荷， KJ/年； rpQ 热汇供应平均负荷， KW； n 热水供应天数； z 每天供应热水小时数。 由上式可得生活用热年负荷为 4 1 5 . 2 1 8 9 2 4 3 . 6 = 6 7 8 0 0 4 9rsQ KJ/年 2.3 热负荷延续时间图的绘制 2.3.1 绘制热负荷延续时间图的意义 通过绘制热负荷延续时间图，能够清楚的显示出不同大小的供暖负荷在整个采暖季节累计耗热量，以及它在整个采暖季节总耗热量中所占的比重，这对于城市集中供热规划方案进行技术经济分析时，具有十分重要的意义。 2.3.2 热负荷延续时间图的绘制 2.3.2.1 采暖热负荷延续图 （ 1）供暖负荷随室外温度的变化曲线。 牡丹江市供暖室外温度 24wtC ,利用下式可求出某一室外温度下的供暖热负荷。 nwnnnwttQQtt（ 2-6） 毕业设计（论文） 8 式中 nQ 在室外温度wt下的供暖热负荷， W； nQ 供暖设计热负荷， W； wt 供暖室外计算温度，； wt 某一室外温 度，； nt 室内计算温度，。 根据上式的计算结果可绘制出热负荷随室外温度变化曲线图如图 2-1 所示 图 2 - 1 热 负 荷 随 室 外 温 度 变 化 曲 线 图1 3 9 5 3 8 9 54 7 0 1 5 1 5 0( )（ ）毕业设计（论文） 9 2.3.2.2 热负荷延续时间图的绘制 查参考资料 I 可知牡丹江的不同室外气温的延续时间如表 2-4 所示 , 表 2-4 牡丹江的不同室外气温的延续时间表 等于或低于某一室外温度 ()wtC的延续小时数（ h） 供暖期天数 N（天） 供暖室外计算温度 ( )wtC 供暖期日平均温度 ()pjtC +5 +3 0 -2 -4 -6 -8 -10 180 -24 -9.1 4320 3938 3471 3204 2937 2682 2441 2193 -12 -14 -16 -18 -20 -22 -24 1911 1590 1249 866 533 268 113 在不同的温度下， 供热系统的热负荷如表 2-5 所示 表 2-5 不同的温度下，供热系统的热负荷表 温度（ C ） +5 +3 0 -2 -4 -6 -8 -10 热负荷（ KW） 14552 16791 20149 22388 24627 26866 29105 31343 温度（ C ） -12 -14 -16 -18 -20 -22 -24 热负荷（ KW） 33582 35821 38060 40299 42538 44776 47015 由以上数据可绘得热负荷延续时间图如图 2-2 所示 毕业设计（论文） 10 图2-2供暖热负荷延续时间图毕业设计（论文） 11 第三章 供热方案的确定 3.1 室外供热管道的平面布置 3.1.1 供热管道的平面布置类型 供热管道平面布置图示与热媒的种类、热源和热用户相互位置及热负荷的变化热点有关，主要有枝状和环状两类。 枝状网比较简单，造价较低，运行管理比较方便，它的管径随 着到热源的距离增加而减小，其缺点在于如没有供热的后备性能，即一旦网路发生事故，在损坏地点以后的所有用户均将中断供热。 环状网路的主要优点是具有供热的后备性能，可靠性好，运行也安全，但它往往比枝状网路的投资要大很多。 本设计中，力争做到设计合理，安装质量符合标准和操作维护良好的条件下，热网能够无故障的运行，尤其对于只有供暖用户的热网，在非采暖期停止运行期内，可以维护并排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求，加之考虑到目前我国的国情，故设计中的热力网型式采用枝状网。 1 3.1.2 供热管道的定线原则 （ 1）经济上合理，主干线力求短直，使金属耗量小，施工方便，主干线尽量走热负荷集中区，管线上所需的阀门及附件涉及到检查井的数量和位置，而检查井的数量应力求减少。 （ 2）技术上可靠，线路尽可能走地势平坦，土质好，水位低的地区，尽量利用管段的自然补偿。 （ 3）对周围环境影响少而协调，少穿主要街道，城市道路上的供热管道一般平行于道路中心线，并尽量敷设在车道以外的地方。 （ 4）穿过街区的城市热力管网应敷设在易于检修和维护的地方。 （ 5）通过非建筑区的热力管道应沿公路敷设。 （ 6）热 水管道在最低点设放水阀，在最高点设放气阀，管线布置见管线平面图。 4 毕业设计（论文） 12 3.1.3 热水供应方案的确定 对要求热水供应的信大小区需单独确定热水供应方案。 为实现环保的要求，冬季可使用一级网供应热量，结合换热器提供生活热水，供水温度应保持在 65 C 左右，以减少小型锅炉的污染，节省能源。而夏季时，则采用专门的热水锅炉房提供生活热水，白天同时可使用太阳能积蓄部分热量，不足的热量可由锅炉房提供，夜间利用白天积蓄的热量与锅炉房配合满足需要。由于热水供应量的不确 定性，故本设计采用壳管式换热器，可兼作储水箱的作用。系统图如图 3-1 所示。 冬季运行时，打开 3 号阀门，关闭 1、 2、 4、 5 号阀门，只运行换热器。 夏季运行时，关闭 3 号阀门，打开 1、 2、 4、 5 号阀门，停止运行换热器，水通过锅炉房和太阳能集热器进行加热。在太阳能集热器的出口管和锅炉房出口管上上装有温度传感器和比较器，当太阳能集热器出口水的温度低于锅炉房出水温度而高于进口温度时，则关闭 6 号阀门，打开 7 号阀门使水流至锅炉房入口，当太阳能集热器的出口温度高于锅炉房出口温度时则打开 6 号阀门，关闭 7 号阀门使水流至分水器。 毕业设计（论文） 13 图3-1热水供应系统图毕业设计（论文） 14 第四章 管网水力计算与水压图 4.1 一级网的水力计算 4.1.1 计算方法 本设计中的水力计算采用当量长度法。 4.1.2 水力计算的步骤 （ 1） 确定网路中热媒的计算流量 1 2 1 20 . 8 6( ) QQG c （ 4-1） 式中 G 供暖系统用户的计算流量， T/h； Q 用户热负荷， KW； c 水的比热，取 c =4.187KJ/Kg； 1/2 一级网的设计供回水温度，。 （ 2）确定热水网路的主干线，及其沿程比摩阻，根据城市热力网设计规范，比摩阻 R取 60Pa/m。 （ 3）根据网路主干线个管段的流量和初选的 R 值，利用参 II 中的表 4-2确定主干线个管段的公称直径和相应的实际比摩阻。 （ 4）根据选用的公称直径和管中局部阻力形式，确定管段局部阻力当量长度 Ld及折算长度 Lzh。 （ 5）根据管段折算长度 Lzh 的总和利用下式计算各管段压降 P。 ()dP R L L （ 4-2） 式中 P 管段压降， Pa； R 管段的实际比摩阻， Pa； L 管段的实际长度， m； dL 局部阻力当量长度。 毕业设计（论文） 15 （ 6）确定主干线的管径后，就可以利用同样方法确定支管管径，为了满足网路中各用户的作用压差平衡，必须使各并联管路的压降大致相等，故并联支线的推荐比摩阻 Rtj 需用式（ 4-3）进行计算 Rtj= P/Lzh (4-3) 式中 Rtj 推荐比摩阻， Pa/m； P 资用压降，即与直线并联的主干线的压降， Pa； Lzh 考虑局部阻力的管段折算长度， Lzh=L 1.3,m； 根据式（ 4-3）可得到支线的推荐比摩阻，结合管段的流量可利用参 2 中的表 4-2 确定支线的公称直径、实际比摩阻及实际压降。对于实际压降过小的管段为维持网路平衡，可安装调节孔板或小管径阀门来消除剩余压头，节流孔板的消压可查表选取或者按式（ 4-4）进行计算 243.56t GdP （ 4-4） 式中 G 热媒流量， Kg/h； P 调压板消耗压降， Pa。 4.1.3 部分管路计算实例 （ 1） 主干线水力计算实例 对各个热力站和管路的节点编号如图 4-1 所示，本设计中由于从热源到R23 的管道的输送距离最远，故选取该管线为主干线进行计算。根据流量和初步选定的主干管推荐比摩阻，可得主干线的各管段的公称直径，同时可得出各管段 实际的比摩阻 ,如管段 AB,确定管段 AB 的管径和相应的比摩阻 R 值 .（由于设计资料缺乏，本设计认为自热源至 A 节点为一段长度为 1000m 的直管段，没有支线。） D=450mm， R=60.7Pa/m 管段 AB 中局部阻力的当量长度dl,可由参 2 的表 4-8 查得， AB 段含有两个闸阀，公称直径为 450mm 局部当量长度为 Ld=4.7m. 管段 AB 的折算长度 Lzh=2.52+61.25=63.77m 管段 AB 的压力损失 P =R Lzh= 61270.58Pa 用同样的方法，可计算主干线的其余管段。确定其管径和压力损失。其他管段毕业设计（论文） 16 的局部阻力如表 4-1所示， 管径和压力损失计算结果列于表 4-2， 表 4-1 主干线局部阻力表 管段名称 闸阀 补偿器 热压弯头 分流三通 异径接头 当量长度 AB 1 10 0 0 0 28.7 BC 0 4 1 1 0 81.8 CD 0 0 0 1 0 23.3 DH 0 1 0 1 0 44.3 HI 0 0 0 1 0 23.3 IJ 0 3 0 1 1 52.4 JK 0 0 0 1 0 18 KT 0 0 0 1 0 20 NO 0 4 3 1 1 47.27 OP 0 0 0 1 0 13.9 PQ 0 1 0 1 1 15.27 QW 1 5 0 1 0 30.45 TN 0 2 0 1 0 44.5 WR23 1 1 0 1 0 7.72 表 4-2 主干线水力计算表 管段 名称 热负荷 (W) 流量 (t/h) 长度 (m) 折算长度 (m) 总长度 (m) 公称 直径 比摩阻 （ Pa/m） 阻力损失 （ Pa） AB 47015150 1020.96 1000 28.7 1028.7 DN450 63.1 63396.6 BC 45439760 976.95 249.95 81.8 331.75 DN450 53.6 15273.3 CD 43969160 945.34 23.3 23.3 DN450 51.2 1192.9 DH 39772760 855.11 122 44.3 166.3 DN450 43.1 6262.4 HI 38651360 831.00 23.3 23.3 DN450 41.8 973.9 IJ 36680860 788.64 166.7 52.4 219.1 DN400 68.9 13028.9 JK 35362410 760.29 53.32 18 71.32 DN400 65.4 4795.1 KT 29718860 638.96 40.93 20 60.93 DN400 46.4 2827.2 NO 16499490 354.74 221.32 47.27 268.59 DN300 62.1 15643.6 OP 12973490 278.93 13.9 13.9 DN300 39.2 544.9 PQ 11144040 239.60 84.9 15.27 100.17 DN250 71.8 7735.1 QW 4906890 105.50 299.87 30.45 330.32 DN200 42.4 13747.4 TN 22094540 475.03 118.92 44.5 163.42 DN350 49.65 8113.8 WR23 2675540 57.52 80.34 7.72 88.06 DN150 77.8 6851.1 （ 2）支线计算实例 以 W-R25 段为例 W-R25 段的资用压力为： 毕业设计（论文） 17 25WRP =23WRP =6851.1Pa 设局部阻力损失与沿程损失的估算比值 =0.31，则比摩阻大致应控制为 jRt =2 5 2 5/ (1 ) W R W RPL =6851.1/37.26 (1+0.3)= 141.4Pa/m 根据 jRt 和25WRG =48.0t/h， 由参 1 附录 9-1 可确定管段 W-R25 的公称直径为 DN125，实际比摩阻为 R=139.4Pa/m，局部阻力列于表 4-3， 表 4-3 WR25 局部阻力表 管段名称 闸阀 补偿器 热压弯头 分流三 通 异径接头 当量长度 WR25 DN100*1 0 1 1 1 6.93 实际压降为 6752.3Pa 用同样的方法计算其它支管线的比摩阻、压降、管径，计算结果列于表4-2。 表 4-2 支线管段水力计算表 管段名称 资用压力 （ pa） 管线实际长度(m) 总长度 (m) 推荐比摩阻（ Pa/m） 流量 （ t/h） 公称直径 实际比摩阻（ Pa/m） 阻力损失（ Pa） WR25 6851.07 37.3 44.23 141.4 48.0 DN125 139.4 6165.7 PR19 28333.00 44.9 58.3 485.9 39.3 DN100 301.5 17579.0 OR18 28877.88 90.2 117.3 246.2 25.8 DN100 131.8 15460.0 NR17 44176.22 20.2 26.2 1683.9 120.3 DN150 333.7 8754.3 JR9 60202.91 90.9 118.2 509.5 28.4 DN100 155.6 18387.3 IR8 73541.95 27.7 36.0 2040.8 42.4 DN125 107.5 3873.9 HR7 74515.89 33.8 44.0 1694.4 24.1 DN80 327.4 14398.7 CR2 82173.85 109.3 142.1 578.3 31.6 DN100 209.1 29711.0 BR1 97645.49 83.3 108.3 901.6 44.0 DN100 383.5 41534.2 （ 3）支干线的水力计算实例 以 Q-R22 为例计算 由于 R22 热力站距节点 Q 较远，故 Q-R22 为支干线中的主干线，该主干线的资用压力与 Q-R23 管段的压降相等， 设局部阻力损失与沿程损失的估算比值 =0.31，则比摩阻大致应控制为 Rtj= Ptj/Lzh=20846.8/272.3=76.5Pa/m 根据估算比摩阻及流量可确定 QR 和 RR22 的公称直径和实际比摩阻，并计算实际比摩阻。 毕业设计（论文） 18 支干线中的支线 RR20 与主干线的支线的计算方法相同。 其他支干线的主干线的水力计算结果如表 4-3 所示。 表 4-3 支干线中主干线各管段的局部阻力表 管段名称 公称直径 闸阀 补偿器 热压弯头 分流三通 异径接头 当量长度 QR DN200 1 1 0 0 1 5 RR22 DN150 1 1 1 1 1 4.3 TU DN200 1 3 0 1 1 23.3 UY DN150 1 0 1 1 1 10.1 YR16 DN150 0 3 1 1 0 12.4 UV DN150 1 1 0 1 0 10.4 VR14 DN150 0 4 2 1 1 18.1 KL DN200 1 2 0 1 0 13.3 LM DN125 0 2 1 1 1 11.4 MR12 DN100 0 1 1 1 1 13.9 DE DN150 1 2 1 1 1 15.27 EG DN150 1 1 0 1 0 13.2 GR5 DN125 1 1 1 1 1 6.3 表 4-4 支干线中主干线各管段水力计算表 名称 推荐比摩阻 公称直径 流量 比摩阻 实际长度 总长度 实际压降 QR 76.5 DN200 134.1 77.1 77.0 82 7102.5 RR22 76.5 DN150 69.0 74.8 66.9 71.2 5725.2 TU 102.5 DN200 163.9 114.1 130.6 153.9 16525.1 UY 102.5 DN150 79.9 148.1 102.5 112.6 16428.7 YR16 102.5 DN150 58.5 78.2 159.2 171.6 13456.7 UV 93.8 DN150 84.0 149.4 75.5 85.9 14655.8 VR14 93.8 DN150 51.8 62.5 169.6 187.7 13782.4 KL 206.5 DN2