立式管接头1-4英寸管螺纹套丝机设计(毕业论文+全套CAD图纸)(答辩通过)

充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 题目名称： 立式管接头 1/4 英寸管螺纹套丝机设计 摘要 管螺纹套丝机是目前加工管螺纹简单且效率高的螺纹加工设备。针对管接头 1/4英寸管螺纹的特点，本设计采用了低速、小体积的卧式套丝机结构，通过主轴反转退刀，夹具快速装卸满足专用机床的要求。套丝完成后，只需用手轻转进刀手轮即可进行下次加工，大大的降低了劳动强度。 本套丝机通过运用带轮传动来实现过载保护，运用齿轮传动保证传动的平稳性以实现主轴稳定的转速，且本设计采用单一转速针对 1/4 英寸管螺纹的加工，省去很多不必要的零件，很大程度上降低了成本，并且减少 了机身重量与体积，使生产地点扩大化，同时操作简单也降低了加工工件的成本。 本设计采用左右活动箱体，组装方便快捷，且利于拆卸维修，解决许多安装不便的问题，但是拆卸箱体后组装时要注意箱体的密封，否则会导致漏油或者灰尘杂物进入箱体，影响加工精度和使用寿命。 关键词：管螺纹套丝机、卧式、 1/4 英寸、专用、快速装卸、劳动强度、过载 重量、体积、维修、密封、精度、使用寿命充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 summary Pipe thread of silk machine is currently processing pipe thread simple and high efficiency of the threaded processing equipment. In the tube connectors 1/4 inches pipe thread characteristic, this design USES a low speed, small volume of horizontal set of silk machine structure, through the spindle reversal recede cutter, fixture rapid loading and unloading meet special machine tool requirements. After completion of silk, just with handle gently turn feed the handwheel can greatly reduce the next processing, intensity of labor. This set of silk machine using belt drive to achieve overload protection, using gear transmission ensure transmission to achieve stability, and the speed spindle stability for the design USES a single speed 1/4 pipe thread processing, save a lot of unnecessary parts, greatly reducing the costs, and reduce weight and size the fuselage, make the production site enlargement, and simple operation also reduce the cost of machining. This design USES the or so activities box, convenient, and assemble to remove maintenance, solve many problems, but the installation of inconvenience to remove cabinet assembly after the seal, or attention cabinet can cause leakage or dust sundry cabinet, affect machining precision and service life. Keywords: pipe thread of silk machine, horizontal, 1/4 inches, special, fast loading and unloading, and the intensity of labor, overload , Weight, volume, maintenance, seal, precision, service life 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 摘要 .1 一、 绪论 .1 1.1 课题研究背景 .1 1.2.课题研究意义 .1 1.3.设计的主要内容 .2 1.4.功能结构简介 .2 二、总体传动参数计算 .2 2.1. 分配传动比 .2 2.1.1 分配原则 .2 2.1.2.选取电机 .3 2.1.3.分配传动比 .4 2.2 确定各轴的功率 P .4 2.2.1.确定各轴输入功率 .4 2.2.2 确定各轴输入转矩 .4 三、 带轮的设计及计算 .5 3.1 带轮设计及计算 .5 四、 齿轮强度与几何参数计算 .7 4.1 第一对齿轮的设计及计算 .8 4.2 第二对齿轮的设计及计算 . 11 4.3 第三对齿轮的设计及计算 . 14 4.4齿轮参数一览表 . 18 五、轴的校核计算 . 18 5.1.确定各轴输入转矩 . 18 5.2 输入轴的结构设计与校核 . 18 5.3 第二根轴的设计 . 21 5.4 第三根轴的设计与校核 . 24 六、轴承及键的校核 . 27 6.1 输入轴上轴承的校核 . 27 6.2.输入轴上键的校核 . 28 七、润滑与密封 . 28 7.1 传动件的润滑 . 28 7.2 滚动轴承的润滑 . 28 7.3 润滑剂的选择 . 28 结 论 . 29 参考文献 . 30 致谢 . 错误 !未定义书签。 买文档送全套图纸 扣扣 414951605 1 一、 绪论 1.1 课题研究背景 管螺纹 套丝机由 : 机体 ,电动机 ,减速箱，管子卡盘 , 板牙头 ,割刀架 ,进刀装置 ,冷却系统组成 。 为了节省制造成本 ,近年来 ,市场上出现了重型和轻型两种套丝机 。 管螺纹 套丝机工作时 ,先把要加工 管 螺纹的管子放进管子卡盘 ,旋动 卡紧 ,按下启动开关 ,管子就随卡盘转动起来 ,调节好板牙头上的板牙开口大小 ,设定好丝口长短 。 然后顺时针扳动 进刀手轮 ,使板牙头上的板牙刀以恒力贴紧转动的管子的端部 ,板牙刀就自动切削套丝 ,同时冷却系统自动为板牙刀喷油冷却 ,等丝口加工到预先设定的长度时 ,主轴倒转 ,板牙刀推出加工， 丝口加工结束 。 关闭电源 ,旋 开卡盘 ,取出管子 。 套丝机的型号一般有 :2英 寸套丝机 (50型 ),加工范围为 :1/2-2(英寸 ) 另配板牙可扩大加工范围 :1/4-2(英寸 ) 3英 寸套丝机 (80 型 ) 加工范围为 :1/2-3(英寸 ) 4英 寸套丝机 (100 型 )加工范围为 :1/2-4(英寸 ) 6英 寸套丝机 (150 型 )加工范围为 :5/2-6(英寸 ) 板牙是套丝机最常规的易损件 ,根据螺纹不同 ,有不同规格的板牙 : 按螺距分类有 : 英制板牙 (BSPT)， 美制板牙 (NPT)， 公制板牙 (METRIC) 按尺寸 (英寸 )分类有 : 1/4-3/8 (2 分 -3分板牙 ) 1/2-3/4 (4 分 -6分板牙 ) 1-2 (1 英 寸 -2英 寸板牙 ) 5/2-3 (2 英 寸半 -3 英 寸板牙 ) 5/2-4 (2 英 寸半 -4 英 寸板牙 ) 5-6 (5 英 寸 -6英 寸板牙 ) 按板牙材料分类有 : 工具钢板牙 (用 于镀锌管 ,无缝钢管 ,圆钢筋 ,铜材 ,铝材等加工丝口用 ) 高速钢板牙 (用于不锈钢管 ,不锈钢圆帮加工丝口用 ) 英制板牙（ BSPT)板牙的牙角度为 55 度 美制板牙（ NPT）板牙的牙角度为 60 度 目前市场上的套丝机大部分加工尺寸都大于 1/4 英寸，有些机床虽然能加工到1/4 英寸但需要改进。在各种管路中 1/4 英寸管螺纹接头却大量应用，因此需要专用管接头 1/4 英寸管螺纹套丝机来提高生产效率，降低劳动强度。 1.2.课题研究意义 管螺纹虽然有多种加工方法，但套丝是效率最高的，为提高生产效率减少成本，因此需要 专用套丝机，来满足生产需求。本套丝机为半自动卧式套丝机，可以自动退刀，切能够恢复到加工前的位置因此减少了退刀时间，降低了劳动强度，从而提高了生产效率。 2 1.3.设计的主要内容 设计的主要内容包括设计的目的及意义、总传动方案设计（传动原理与机构）、总传动参数计算、皮带轮的设计与计算、齿轮啮合参数、强度、几何参数计算、轴的结构设计及强度计算、轴承的选型设计、其它零部件的结构设计。 1.4.功能结构简介 根据设计任务并且查询书籍资料和上网查询电子资料可建立功能结构图如图 1 保证加工螺纹统一长度 ,防止操作工 人因精神不集中而损坏螺纹 ； 其生产率比人 工也提高 2 到 3 倍；因为该机能保证棒料垂直丝板端面套入 , 圆心度较好 , 切 削力均匀 , 套丝全过程都得到连续润滑冷却 , 使螺纹表这种管螺纹加工专用设备体积小、质量轻 ,运输、移动、安装和维修都很方便 ， 可面获得较好的粗糙度，其生产质量也可获得保证。 二、总体传动参数计算 2.1. 分配传动比 2.1.1 分配原则 1.高速级分配较小传动比，由高速级至低速级逐渐增大传动比。由于该机构要求传动比大，空间体积小，如果在高速级分配较大传动比，随着传动比和模数的增大，齿轮 的直径将变得很大，不宜满足空间体积的要求。 3 2.通过总体初步预算具体分配各级传动比。由于分配传动比时首先要考虑结构的要求，必须在给定的中心矩范围内分配传动比，因而必须先进行总体预算，并经过不断的调整，最后经过指导老师审核后确定。 2.1.2.选取电机 由于套丝机与攻丝原理相似，进给速度不能太快，参考机床的攻丝速度套丝机取 n=28 r/min m i n/19.1 m i n/119328157.1314.3m mmdnv 根据 4 102.6 Td 可算出套螺纹主轴的直径 式中： d 主轴直径 (mm) T 转矩（ Nm） 工件材料为 45 钢则 加工 45 钢时 7.187.0569.1 PDT 式中： D 螺纹大径 P 螺距 加工的管螺纹大径 D=13.157， P=1.337 计算 T=24.2 MN mmd 5.242.24102.6 4 切削功率 kwkwnTPc 071.09550 282.24)(9550 T 主轴上的最大转矩 n 主轴上的计算转速cPP n 32199.097.096.0轴承齿轮带轮 所以 842.099.097.096.0 4343 轴承齿轮带轮 kwPP c 0 8 4.08 4 2.0 0 7 1.0 4 因此可以选取 Y 801-2 型号电机，额定功率 0.75kw，同步转速 3000 r/min,满载转速 2825 r/min，中心高 H=80mm，外伸轴段 D E=19mm 40mm。 2.1.3.分配传动比 总传动比 9.100282825 主轴电总 n ni由于空间比较小带轮占用空间比较大，带轮用 i=3.14 传动降速。由于主轴是空心轴直径要求相对较 大，故选用传动比为 i=4，其他两级分别为 3.3 和 2.5 故传动比为 i 带轮 =3.14， i1=2.5 i2=3.3， i3=4 2.2 确定各轴的功率 P 已知：输入转速 min/2825 rn 电。 2.2.1.确定各轴输入功率 nnn P 3211P 99.097.096.0轴承齿轮带轮 kwPP 713.099.096.075.0 轴承带轮电 kwPP 6 8 5.099.097.07 1 3.0 轴承齿轮 kwPP 658.099.097.0685.0 轴承齿轮 kwPP 632.099.097.0658.0 轴承齿轮 2.2.2 确定各轴输入转矩 NNN NPT 95 50 5 式中 转速输入转矩NNNP 带入参数得各轴的输出转矩为： mNT 64.79 007 13.09 55 01 mNT 3.18900 5.2685.095502 mNT 68.55900 18.35.2658.095502 mNT 6.212900 418.35.2632.095502 三、 带轮的设计及计算 3.1 带轮设计及计算 1)确定计算功率caP有机械设计（以下凡是没 特别提出的均同）表 8-7查得工作情况系数 1.1AK 故 kwkwPKPaca 825.075.01.1 2)选择 V带的带型 根据caP1n 由图 8-11 选用 Z型带 3)确定带轮的基准直径21 dd dd 和并验算带速 v a带轮的传动比为 3.14 由表 8-6 和表 8-8取带轮直径 mmdd 501 b验算带速 v 按式（ 8-13）验算带的速度 smndv d /4.71 0 0060 2 8 25501 0 0060 11 因为 smvsm /30/5 故带速合适 c大带轮基准直径 2dd=114.3 dd=3.14 50=157mm 圆整2dd=160 4)确定 V带的中心距 a 和基准长度dL 6 a .根据式（ 8-20）初定中心距 mma 2100 b .由式（ 8-22），计算带所需的基准长度 mmaddddaL ddddd7644)()(22 02122100 由表 8-2选带的基准长度 mmLd 800 c .按式（ 8-23）计算实际中心距 a 2282 7648002102 00 dd LLaa 中心距的变化范围为 216 250mm 5)验算小带轮上的包角 1 由于两带轮直径相等故 90152228 3.57180a 3.57180 121 ）（ dd dd6)计算带的根数 Z a .计算单根 V带的额定功率 rP 由 mmdd 501 和 min/28251 rn 查表 8-4a 得 kwP 26.00 根据 min/28251 rn 14.3i 和 Z带型，查表 8-4b 得 00 P .04kw 查表 8-5得 925.0K表 8-2得 1LK 于是 kwKKPPP Lr 2 7 7 5.09 2 5.0104.026.0)( 00 ）（ b .计算 V带的根数 97.22 7 7 5.0 8 2 5.0 rcaPPZ取 3 根 7) 计算单根 V 带的初拉力的最小值min0)(F由表 8-3得 Z型带的单位长度质量 mkgq /06.0 ，所以 7 NvZKPKF ca354.706.04.7925.03825.0925.05.2500)5.2(500)(2m i n0）（应使带的实际初拉力min00 )( FF 8)计算压轴力pF压轴力的最小值为 NFZF p 210135322s i n)(2)( 1m i n0m i n 9） 带轮结构设计 带轮结构如图 四、 齿轮强度与几何参数计算 由于本套丝机传递功率较小，故齿轮全部选用直齿圆柱齿轮传动。套丝机为一般工作机器，低速，故选用 7 级精度（ GB10095-88）由表 10-1 选择小齿轮材料为 45 钢调质处理，硬度为 217-255HBS，大齿轮材料为 45 钢常化处理硬度为 162-217HBS，二者硬度差为 40HBS 8 4.1 第一对齿轮的设 计及计算 1） .选小齿轮齿数 251 Z，大齿轮齿数 5.625.2252 Z取 632 Z2）按齿面接触强度设计 有设计计算公式进行试算，即 3 211 )(132.2HEdtZuuTKd a .确定公式内的各计算数值 1 .试选载荷系数 3.1tK2 .计算小齿轮传递的转矩 mmNn PT 351151 1064.7900 713.0105.95105.953 .有表 10-7 选取齿宽系数 1d4 .有表 10-6 查得材料的弹性影响系数 218.189 M PaZ E 5 .有图 10-21d 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限 MPaH 5501lim ；大齿轮的接触疲劳强度极限 MPaH 3902lim 6 .有式 10-13 计算应力循环次数 911 1089.3)1530082(19006060 nLjnN 9912 105 5 6.15.2 1089.3 iNN 7 .由图 10-19 取接触疲劳寿命系数 90.01 HNK， 95.02 HNK8 .计算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由式（ 10-12）得 M P aM P aSK HHNH 49555090.01l i m11 M P aM P aSK HHNH 5.37039095.02l i m22 b .计算 1 .试算小齿轮分度圆直径td1，代入 H 中较小的值 9 7.355.370 8.1895.2 5.31 1064.73.132.2132.2 3233211 HEdtt ZuuTKd2 .计算圆周速度 v smndv t /68.1100060 9007.3514.3100060 11 3 .计算载荷系数 根据 smv /68.1 ， 7级精度，由图 10-8查得动载系数 1vK直齿轮 1 FH KK由表 10-2查得使用系数 1AK 由表 10-4用插值法查得 7 级精度，小齿轮相对支承非对称布置时 417.1HK由 414.1HK查图 10-13 得 385.1FK故 载荷系数 417.1417.1111 HHvA KKKKK 4 .按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径 由式（ 10-10a）得 mmKKddtt 7.363.1417.17.35 3311 5 .计算模数 m mmZdm 4 6 8.125 7.3611 3）按齿根弯曲强度设计 由式（ 10-5）得弯曲强度的设计公式为 )(2 211 F SaFad YYZKTm a .确定公式内的各计算数值 1 .由图 10-20c 查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限 MPaFE 4301 ，大齿 轮的弯曲强度极限 MPaFE 3202 2 .由图 10-18 取弯曲疲劳寿命系数 86.01 FNK， 89.02 FNK3 .计算弯曲疲劳许用应力 10 取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由式（ 10-12）得 M P aM P aSK FEFNF14.2 6 44.14 3 086.0111 M P aM P aSK FEFNF 43.2034.1 32089.0222 4 .计算载荷系数 K 3 8 5.13 8 5.1111F KKKKK FvA 5 .查取齿形系数和应力校正系数 由表 10-5查得 62.21 FaY， 27.22 FaY由表 10-5查得 59.11 SaY， 73.12 SaY6 .计算大小齿轮的 F SaFa YY 并加以比较 0 1 5 7 7.014.2 6 4 59.162.21 11 F SaFa YY 0 1 9 3 0 4.043.2 0 3 73.127.22 22 F SaFa YY 大齿轮的数值大 b .设计计算 mmm 869.0019304.0251 1064.7385.123 2 3 对比计算结果取 m=2 85.182 7.3611 mdZ 因为最小不发生根切的条件是 17Z ，取 251 Z 5.625.2252 Z 取 632 Z 4)几何尺寸计算 a .计算分度圆直径 mmmZd 5022511 mmmZd 12626322 b .计算中心距 11 mmdda 882 1 26502 21 c .计算齿轮宽度 齿宽系数分别有 6-10，小齿轮取 10，大齿轮取 8 则小齿 轮 B=20 大齿轮 B=16 4.2 第二对齿轮的设计及计算 1） .选小齿轮齿数 233 Z，大齿轮齿数 9.75233.34 Z 取 764 Z 2）按齿面接触强度设计 有设计计算公式进行试算，即 3 223 )(132.2HEdtZuuTKd a .确定公式内的各计算数值 1 .试选载荷系数 3.1tK2 .计算小齿轮传递的转矩 m in/35 7632590 02 rn mmNn PT 452252 1083.1357 685.0105.95105.953 .有表 10-7 选取齿宽系数 1d4 .有表 10-6 查得材料的弹性影响系数 218.189 M PaZ E 5 .有图 10-21d 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限 M PaH 5003lim ；大齿轮的接触疲劳强度极限 MPaH 3904lim 6 .有式 10-13 计算应力循环次数 923 1054.1)153 0 082(13 5 76060 nLjnN 8934 1067.43.3 1054.1 iNN 7 .由图 10-19 取接触疲劳寿命系数 90.03 HNK， 95.04 HNK 12 8 .计算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由式（ 10-12）得 M P aM P aSK HHNH 49555090.03l i m33 M P aM P aSK HHNH 5.37039095.04l i m44 b .计算 1 .试算小齿轮分度圆直径td3，代入 H中较小的值 mmZuuTKdHEdtt 66.215.3708.1893.33.411083.13.132.2132.2 3 243 223 2 .计算圆周速度 v smndv t /405.0100060 35766.2114.3100060 23 3 .计算载荷系数 根据 smv /405.0 ， 7级精度，由图 10-8 查得动载系数 1vK直齿轮 1 FH KK由表 10-2查得使用系数 1AK 由表 10-4用插值法查得 7 级精度，小齿轮相对支承非对称布置时 417.1HK由 417.1HK查图 10-13 得 385.1FK故 载荷系数 417.1417.1111 HHvA KKKKK 4 .按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径 由式（ 10-10a）得 mmKKddtt 3.223.1417.166.21 3333 5 .计算模数 m mmZdm 97.023 3.2233 3）按齿根弯曲强度设计 由式（ 10-5）得弯曲强度的设计公式为 )(2 232 F SaFad YYZKTm 13 a .确定公式内的各计算数值 1 .由图 10-20c 查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限 MPaFE 4303 ，大齿轮的弯曲强度极限 MPaFE 3204 2 .由图 10-18 取弯曲疲劳寿命系数 86.03 FNK， 89.04 FNK3 .计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由式（ 10-12）得 M P aSK FEFNF 14.2644.1 43086.0333 M P aSK FEFNF 43.2034.1 32089.0444 4 .计算载荷系数 K 3 8 5.13 8 5.1111F KKKKK FvA 5 .查取齿形系数和应力校正系数 由表 10-5查得 62.23 FaY， 27.24 FaY由表 10-5查得 59.13 SaY， 73.14 SaY6 .计算大小齿轮的 F SaFa YY 并加以比较 0 1 5 8.014.2 6 4 59.162.23 33 F SaFa YY 0 1 9 3.043.2 0 3 73.127.24 44 F SaFa YY 大齿轮的数值大 b .设计计算 mmm 36.10193.0231 1083.1385.12 2 4 对比计算结果取 m=2 15.112 3.2233 mdZ 因为最小不发生根切的条件是 17Z ，取 233 Z9.753.3234 Z 取 762 Z 14 4)几何尺寸计算 a .计算分度圆直径 mmmZd 4622333 mmmZd 15227644 b .计算中心距 mmdda 992 152462 43 c .计算齿轮宽度 齿宽系数分别有 6-10，小齿轮取 10，大齿轮取 8 则小齿轮 B=20 大齿轮 B=16 4.3 第三对齿轮的设计及计算 1） .选小齿轮齿数 215 Z，大齿轮齿数 842146 Z6Z取质数 83 2）按齿面接触强度设计 有设计计算公式进行试算，即 3 235 )(132.2HEdtZuuTKd a .确定公式内的各计算数值 1 .试选载荷系数 3.1tK2 .计算小齿轮传递的转矩 m in/1.108762363259003 rn mmNn PT 453353 1081.51.108 658.0105.95105.95 3 .有表 10-7 选取齿宽系数 1d4 .有表 10-6 查得材料的弹性影响系数 218.189 M PaZ E 5 .有图 10-21d 按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限 M PaH 5503lim ；大齿轮的接触疲劳强度极限 MPaH 3904lim 15 6 .有式 10-13 计算应力循环次数 835 1067.4)153 0 082(11.1 0 86060 nLjnN 8856 101 6 7.14 1067.4 iNN 7 .由图 10-19 取接触疲劳寿命系数 90.05 HNK， 95.06 HNK8 .计算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1%，安全系数 S=1，由式（ 10-12）得 M P aM P aSK HHNH 49555090.05l i m55 M P aM P aSK HHNH 5.37039095.06l i m66 b .计算 1 .试算小齿轮分度圆直径td5，代入 H 中较小的值 mmZuuTKdHEdtt 04.535.5338.1894511081.53.132.2132.2 3 243 235 2 .计算圆周速度 v smndv t /3.0100060 1.10804.5314.3100060 35 3 .计算齿宽 mmdb td 04.5304.5313 4 .计算齿宽与齿高之比hb模数 mmZdm tt 53.221 04.5355 齿高 mmmht 69.553.225.225.2 32.969.5 04.53 hb 5 .计算载荷系数 根据 smv /3.0 ， 7 级精度，由图 10-8查得动载系数 1vK直齿轮 1 FH KK由表 10-2查得使用系数 1AK 16 由表 10-4用插值法查得 7 级精度，小齿轮相对支承非对称布置时 419.1HK由 419.132.9 HKhb ，查图 10-13 得 385.1FK故 载荷系数 4 1 9.14 1 9.1111 HHvA KKKKK 6 .按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径 由式（ 10-10a）得 mmKKddtt 61.543.1419.104.53 3355 7 .计算模数 m mmZdm 6 0 4.221 69.5455 3）按齿根弯曲强度设计 由式（ 10-5）得弯曲强度的设计公式为 )(2 253 F SaFad YYZKTm a .确定公式内的各计算数值 1 .由图 10-20c 查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限 MPaFE 4305 ，大齿轮的弯曲强度极限 MPaFE 3206 2 .由图 10-18 取弯曲疲劳寿命系数 86.05 FNK， 89.06 FNK3 .计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数 S=1.4，由式（ 10-12）得 M P aSK FEFNF 14.2644.1 43086.0555 M P aSK FEFNF 43.2034.1 32089.0666 4 .计算载荷系数 K 3 8 5.13 8 5.1111F KKKKK FvA 5 .查取齿形系数和应力校正系数 由表 10-5查得 62.23 FaY， 27.24 FaY由表 10-5查得 59.13 SaY， 73.14 SaY 17 6 .计算大小齿轮的 F SaFa YY 并加以比较 0 1 5 8.014.2 6 4 59.162.23 33 F SaFa YY 0 1 9 3.043.2 0 3 73.127.24 44 F SaFa YY 大齿轮的数值大 b .设计计算 mmm 22.20158.0231 1081.5419.12 2 4 对比计算结果取，由齿面接触疲劳强度计算的模数大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数 ，由于齿轮模数 m 的大小主要取决于弯曲疲劳强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，仅于齿轮直径（即模数与齿数的乘积）有关，可取有弯曲强度计算的模数 2.22 并元整为标准值 mmm 3 ，按接触强度计算的分度圆直径 mmd 21.485 ，算出小齿轮齿数 2.183 61.5455 mdZ 取 215 Z大齿轮齿数 84456 ZZ 为了让齿数互质取 836 Z4)几何尺寸计算 a .计算分度圆直径 mmmZd 6332155 mmmZd 2 4 938366 b .计算中心距 mmdda 1562 249632 65 c .计算齿轮宽度 齿宽系数分别有 6-10，小齿轮取 10，大齿轮取 8，模数为 3 则小齿轮 B=30 大齿轮 B=24 18 4.4齿轮参数一览表 齿轮序号 齿数 模数 齿宽 分度圆直径 齿顶圆直径 齿根圆直径 传动比 Z1 25 2 20 50 54 45 2.5 Z2 63 2 18 126 130 121 Z3 23 2 20 46 50 41 3.3 Z4 76 2 18 152 156 147 Z5 21 3 30 63 69 37 3.98 Z6 83 3 24 249 255 161 五、轴的校核计算 5.1.确定各轴输入转矩 mNT 75.7900713.095501 mNT 1.183 606 95.09 55 02 mNT 18.582.113 658.095503 mNT 2233.28 632.095504 5.2 输入轴的结构设计与校核 .选材 45 钢调质处理，硬度 230HBS，强度极限 B =630Mpa，屈服极限S=355Mpa，弯曲强度极限 1 =275Mpa，剪切疲劳极限 1 =155Mpa，对称循环变应力时的许用应力 1 =60Mpa。 b .初步估算轴的最小直径，选择轴承 取 A0=110，则轴的最小直径为： 19 dminmmnp 2.10900173.0110110 3311 考虑到键槽的影响，轴径应增加 7%，故去 dm