8#楼外架施工方案.doc

临汾玉秀湾小区8#楼及地下车库外架施工方案编制： 年 月 日审核： 年 月 日审批： 年 月 日山西一建十五分公司临汾玉秀湾项目表B31施工组织设计(方案)报审表工程名称： 临汾市玉秀湾8#楼及地下车库 编号：致：临汾开天建设监理公司 （监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了 8#住宅楼及地下车库外架 施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 附件：8#住宅楼及地下车库外架方案 承包单位（章 ）山西一建十五分公司 项目经理_ 日 期_专业监理工程师审查意见：专业监理工程师_日 期_总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）临汾开天监理公司总监理工程师_ 日 期_目 录一、工程概况二、施工准备三、外架搭设方案四、外架拆除五、脚手架搭设安全措施六、脚手架搭设质量检验七、悬挑式双排脚手架稳定性验算一、工程概况本工程为临汾市玉秀湾02-04地块8#楼，位于临汾市向阳西路以南，东二街以西。建设单位为建设单位为临汾展源房地产开发有限公司。设计单位为中国建筑西北设计研究院有限公司。玉秀湾02-04地块8#楼，总建筑面积11976m2，长33.073米，宽20.897米，地下二层，地上二十五层，-2F层高3.15米，-1F层高2.75米，1F层高5.57米，其余层高均为3.5米。建筑总高度为85.77m，局部高度为89.75m。平面形式均呈矩形。二、施工准备 （一）岗位人员分工项目经理： 庞 宏 项目工程师：张长晋 项目工长： 曹红卫 黄建军项目材料员：喻国君 项目安全员： 张书田 张成军 项目质检员：许刘忠 项目试验员： 段微微项目机管员：刘东升 项目核算员： 刘新民 （二）材料准备采用外径48，壁厚3.0钢管。进场钢管必须进行防锈处理，并刷防锈漆一道，面漆两道。直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件的技术要求有：1、铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用功能的铸造缺陷。扣件表面应进行防锈处理。2、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时小于1。3、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1。当扣件扣紧时，开口处的最小距离应不小于5。脚手板：采用竹夹板，宽度为20。竹夹板不得有超过允许的变形和缺陷。密目网：密目数应大于2000目/2三、外架搭设方案本工程结构施工时外脚手架方案为：地下车库顶板至三层采用落地式双排脚手架；四至二十五层搭设悬挑式双排脚手架。四至八层搭设一次，九至十三层、十四至十八层、十九至二十三层，二十四至二十五层搭设一次。本工程装饰、装修时外架搭设方案为：一至二十五层外墙抹灰时采用电动吊篮脚手架。（一）落地式脚手架的搭设1、落地式脚手架设置在车库顶板上。立杆下垫200宽、50厚木板。车库内模架体系直到落地式脚手架拆除后方拆除。2、架体离底部200mm处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性。（二）上部斜拉悬挑式脚手架 1、架体底部支撑在16号工字钢制作的水平悬挑梁上，工字钢长度为 3米、4.5米、6米三种，挑出长度分别为1米、1.6米、2.5米。工字钢挑出部位墙体应预留悬挑梁洞口，洞口要求位置准确。在悬挑架体施工层，用16钢筋预埋“几”字形工字钢卡环，卡环预埋入顶板底层钢筋下，距楼内工字钢端部100。 2、工字钢顶面焊225钢筋，长度为200，间距同立杆横距，最外侧距外端100，以便插入钢管。在楼体拐角处应设一根水平悬挑梁。3、在每根外立杆处设置一处钢丝绳拉结点，钢丝绳上部与上层墙上预埋件连接。钢丝绳直径、拉结点角度按后附计算结果设置。（三）脚手架搭设及构造要求1、立杆脚手架立杆横距为0.6米、纵距为1.5米。采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开50cm，且不在同一步距内，接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。2、纵向水平杆纵向水平杆步距为1.5米，设在外立杆内侧，其长度不小于3跨通长布置。接长用对接扣件连接，并应符合以下规定：（1）、纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内。不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500，各接头中心点至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。（2）、使用竹夹板作防护时，纵向水平杆件采用直角扣件固定在横向水平杆上，并按40等间距设置。纵向水平杆在拐角处伸出架体的长度均为10。3、横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直接扣件扣接且严禁拆除。作业层上的非主节点处的横向水平杆应等间距布置。横向水平杆伸出外立杆连接点外10cm，离外墙面20cm。4、剪刀撑（1）、每道剪刀撑宽度为3跨，斜杆与地平面所成角度为4560。角。（2）、从脚手架的两端和拐角处开始设置剪刀撑，剪刀撑由下到上连续循环设置，中间两道剪刀撑间的水平距离不大于15米。（3）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，其搭接长度不小于1米，且采用三个旋转扣件进行固定。（4）、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与其相连的横向水平杆的伸出端或立杆旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150。5、脚手架外侧全部设置密目安全网，用18#铁丝绑在上下两道纵向水平杆上。脚手架外侧每隔两层设置一圈18cm高的拦脚板，挡脚板外侧刷黄黑相间的油漆。6、脚手架从一层起，每隔一层应在外立杆内侧与墙面之间满铺竹夹板，竹夹支承在纵向水平杆上，用18#铁丝捆牢在架体上。无硬防护层应满挂安全平网，用尼龙绳在架体上绑扎牢固。7、连墙件构造要求（1）、本工程连墙件有门窗洞口部位采用双杆窗口夹固式，无门窗洞口处采用绑挂连固式。设置形式分别如下图所示：双杆窗口夹固式 绑挂连固式（2）、双杆窗口夹固式连墙件构造为：一对上下或左右两邻的横向水平杆通过门窗洞口，在洞口两侧用适长的钢管塞以垫木固定。 绑挂连固式连墙件构造为：采用双股8#铅丝穿入穿墙螺杆孔内，再穿入横向水平杆，在剪力墙内侧及横向水平杆外端用16钢筋卡紧。（3）、连墙件为水平及垂直方向每隔6米设置一道。连墙件偏离主节点的距离小于等于300，且从底层第一步纵向水平杆处开始设置。8、操作层外护栏 操作层的外侧设置护栏，高度为1.2米及0.6米两道，并设180高挡脚板，挡脚板用直径1.2的镀锌钢丝固定在立杆上。侧面满挂密目网，平网固定在纵向水平杆上。四、外架拆除1、拆除工作必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。3、各构配件严禁抛至地面。运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格堆放整齐。4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。五、脚手架搭设安全措施1、脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则规定考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、施工人员严禁酒后作业，禁止在架子上休息、上下攀登。脚手架搭设人员将随身工具及部件装入工具袋，严禁随意抛弃。4、搭设脚手架时，地面应设围栏等警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。遇及以上大风和雾、雨、雪天气，停止脚手架搭设与拆除作业。5、在使用过程中，严禁拆除主节点处的纵横向扫地杆，纵横向水平杆及连墙件，不得在脚手架作业面超载。专职安全员、工长必须经常对脚手架进行安全使用检查。6、作业层满铺脚手板，架面与墙间用脚手板盖严，作业层脚手板严禁出现探头板。施工人员在作业层操作时不得用力过猛，致使身体失去平衡。六、脚手架搭设质量检验1、立杆垂直度：100。2、步距偏差：20；立杆纵距偏差：50；立杆横距偏差：20。3、纵向水平杆高差：一根杆的两端：20； 同跨内两根杆高差：10。4、双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差：50。5、脚手板外伸长度：对接时端头伸出横向水平杆的长度为a：100a150, 且2a300。搭接时端头伸出横向水平杆的长度为a： a100。七、悬挑式双排脚手架稳定性验算（一）、脚手架参数1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.5米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 0.6米，立杆的横距为1.5米，横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.3米；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 107米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 6米，水平间距6米，采用扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:结构施工防护；同时施工层数:3 层；3.风荷载参数本工程地处山西省临汾市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.552；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1489；脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.14；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1米、1.6米、2.5米，建筑物内锚固段长度不小于悬挑长度的1.25倍。与楼板连接的螺栓直径(mm):16；1-13层楼板混凝土标号:C35；14-25层楼板混凝土标号:C306.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:7.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳拉点距离建筑物 1 m。钢丝绳选用规格为63721.5。（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.8/3=0.093 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.8/3=0.267 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.093+1.40.267 = 0.525 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =0.5251.22/8 = 0.095 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =21.059 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =21.059 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.093+0.267 = 0.393 kN/m ； 最大挠度 V = 5.00.39312004/(3842.06105107800)=0.478 mm；小横杆的最大挠度 0.478 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！（三）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.2=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.20.8/3=0.112 kN；活荷载标准值: Q= 11.20.8/3=0.32 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.112+1.40.32)/2=0.315 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0330.80.8=0.002 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.3150.8= 0.067 kN.m；M = M1max + M2max = 0.002+0.067=0.069 kN.m最大应力计算值 = 0.069106/4490=15.373 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 15.373 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0338004 /(1002.06105107800) = 0.004 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.112+0.32）/2=0.236kN V= 1.8830.2368003/ ( 100 2.06105107800) = 0.102 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.004+0.102=0.107 mm；大横杆的最大挠度 0.107 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.3与10 mm，满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.22/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.20.8/2=0.168 kN；活荷载标准值: Q = 11.20.8 /2 = 0.48 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.027+0.168)+1.40.48=0.954 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1489 NG1 = 0.1489+(1.202/2)0.033/0.9027.00 = 5.219；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3530.8(1.2+0.3)/2 = 0.63 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1430.8/2 = 0.168 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0050.827 = 0.108 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.125 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 11.20.83/2 = 1.44 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.410.552 = 0.155 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.125+ 1.41.44= 9.366 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.125+ 0.851.41.44= 9.064 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1550.8 0.92/10 = 0.012 kN.m；（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.366 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i =