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[学士]五层框架结构中学教学楼优秀毕业设计（含建筑、结构、计算书）.dwg

[T0007]五层4200平米中学教学楼（计算书、施组、建筑、结构图）

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关键词：: t0007 平米中学教学楼计算施组建筑结构图

资源描述：

摘要

根据教学楼设计规范和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，设计该框架结构教学楼。按照先建筑后结构，先整体布局后局部节点设计步骤设计。主要内容包括：设计资料、建筑设计总说明、建筑的平面、立面、剖面图设计说明，以及其它部分的设计说明；结构平面布置及计算简图确定、荷载计算、内力计算、内力组合、主梁截面设计和配筋计算、框架柱截面设计和配筋计算、次梁截面设计配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，基础设计等。其中附有风荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；纵向和横向地震荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；恒荷载和活荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图以及梁柱的内力组合表。

关键词：框架；现浇钢筋混凝土结构；内力组合。

ABSTRACT

According： to building design specifications and other relevant standards and design requirements and provide geological data, the design of the framework of the classroom building. After the first building in accordance with the structure and layout of the overall after the first local node design steps design. Main contents include : design, architectural design of the total shows that the construction of the plane, Facade, profile design specifications, , and other parts of the design; structural layout and schematic calculation of identification, load, stress, the combination of internal forces, Main beam reinforcement design and calculation, frame-section design and reinforcement, meeting beam reinforcement design, floor and roof design, stair design, infrastructure design. Enclosing wind load under the framework moment, shear and axial bid; vertical and horizontal seismic loads under the framework of the moment, shear and axial bid; Constant load and live load under the framework moment, shear and axial trying to internal forces and the combination of beam-column table.

Key Words：frame, cast-in-place reinforced concrete structure , internal force make up.

摘要1

目录3

绪论6

建筑设计理念及设计依据7

1．1设计理念7

1.2设计依据7

第一章设计资料8

1.1建设项目名称8

1.2建设地点8

1.3建筑类别8

1.4设计资料8

第二章结构选型10

2.1构体系选型10

2.2屋面结构10

2.3楼面结构10

2.4楼梯结构10

2.5墙体结构10

第三章荷载选择和计算11

一、恒荷载标准值计算11

二、活荷载标准值计算13

第四章楼板计算14

板的配筋计算24

第五章楼梯计算28

楼板28

楼梯梯段板TB设计28

楼梯板的计算30

平台板计算31

平台梁的计算32

第六章框架计算33

1框架计算简图的选取和确定34

2框架几何尺寸35

3.框架梁柱的线刚度35

4 竖向荷载下框架受荷总图39

5、内力计算46

6 剪力计算53

第七章风荷载作用下的内力计算58

1、计算主要承重结构58

2风荷载作用下的集中力计算59

3水平作用下的弯矩风荷载计算60

4 风荷载作用下的位移验算61

5 柱侧移刚度及剪力的计算62

6各层柱反弯点和弯矩的确定67

7风荷载作用下框架的侧移验算70

第八章水平地震作用计算73

1 重力荷载代表值的确定73

2 地震作用的计算76

3地震作用下的侧移验算81

第九章截面设计与配筋计算82

1 内力组合82

2截面设计和配筋计算93

1、框架柱截面设计93

2.框架梁截面设计95

第十章基础设计96

1、独立基础设计96

a) 荷载计算96

b) 基底尺寸的确定97

C) 确定基础高度98

d) 基底配筋100

2、联合基础设计104

第十一章施工组织设计109

一、工程概况110

1.建筑物概况110

2.自然条件和技术物资供应条件113

3.主要工程量一览表113

4.门窗表115

二、施工准备工作115

1.技术资料的准备115

2. 施工现场的准备116

3. 物资准备116

4. 劳动力的准备116

5. 雨季施工准备116

三、施工方案116

1.施工程序与施工顺序117

2.主要工种的施工方法118

四、各种资源需求量计划表124

1、施工用水124

2、施工用电125

3.劳动力需要量计划126

4.主要材料需要量计划127

5.构件和半成品需要量计划127

6.施工机械需要量计划128

五、单位工程施工平面布置图129

1.保证工程质量的措施130

2.安全施工措施131

3.现场文明施工措施132

致谢133

参考文献134

绪论

毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。

本人毕业设计题目为——延边县康达花园9栋。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土设计》、《建筑结构抗震设计》等书籍，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》《住宅建筑规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。

毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD、天正、PKPM等绘图软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。

框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请老师批评指正。

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内容简介：: 本科毕业设计（论文）结构计算书1 摘要根据教学楼设计规范和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，设计该框架结构教学楼。按照先建筑后结构，先整体布局后局部节点设计步骤设计。主要内容包括：设计资料、建筑设计总说明、建筑的平面、立面、剖面图设计说明，以及其它部分的设计说明；结构平面布置及计算简图确定、荷载计算、内力计算、内力组合、主梁截面设计和配筋计算、框架柱截面设计和配筋计算、次梁截面设计配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，基础设计等。其中附有风荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；纵向和横向地震荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；恒荷载和活荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图以及梁柱的内力组合表。关键词：框架；现浇钢筋混凝土结构；内力组合。本科毕业设计（论文）结构计算书2ABSTRACTAccording： to building design specifications and other relevant standards and design requirements and provide geological data, the design of the framework of the classroom building. After the first building in accordance with the structure and layout of the overall after the first local node design steps design. Main contents include : design, architectural design of the total shows that the construction of the plane, Facade, profile design specifications, , and other parts of the design; structural layout and schematic calculation of identification, load, stress, the combination of internal forces, Main beam reinforcement design and calculation, frame-section design and reinforcement, meeting beam reinforcement design, floor and roof design, stair design, infrastructure design. Enclosing wind load under the framework moment, shear and axial bid; vertical and horizontal seismic loads under the framework of the moment, shear and axial bid; Constant load and live load under the framework moment, shear and axial trying to internal forces and the combination of beam-column table. Key Words：frame, cast-in-place reinforced concrete structure , internal force make up.本科毕业设计（论文）结构计算书3目录摘摘要要.1目目录录.3绪论绪论.6建筑设计理念及设计依据建筑设计理念及设计依据.711 设计理念设计理念 .71.21.2 设计依据设计依据 .7第一章第一章设计资料设计资料.81.11.1 建设项目名称建设项目名称.81.21.2 建设地点建设地点 .81.31.3 建筑类别建筑类别 .81.41.4 设计资料设计资料 .8第二章第二章结构选型结构选型.102.1 构体系选型构体系选型 .102.2 屋面结构屋面结构.102.3 楼面结构楼面结构.102.4 楼梯结构楼梯结构.102.5 墙体结构墙体结构.10第三章第三章荷载选择和计算荷载选择和计算.11一、恒荷载标准值计算一、恒荷载标准值计算 .11二、活荷载标准值计算二、活荷载标准值计算 .13第四章第四章楼板计算楼板计算.14板的配筋计算板的配筋计算 .24第五章第五章楼梯计算楼梯计算.28楼板楼板 .28楼梯梯段板楼梯梯段板 TB 设计设计.28楼梯板的计算楼梯板的计算 .30平台板计算平台板计算.31平台梁的计算平台梁的计算 .32第六章第六章框架计算框架计算.331 1 框架计算简图的选取和确定框架计算简图的选取和确定.342 2 框架几何尺寸框架几何尺寸.353.3.框架梁柱的线刚度框架梁柱的线刚度.354 竖向荷载下框架受荷总图竖向荷载下框架受荷总图 .395 5、内力计算、内力计算 .466 6 剪力计算剪力计算.53本科毕业设计（论文）结构计算书4第七章第七章风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算.581、计算主要承重结构、计算主要承重结构 .582 2 风荷载作用下的集中力计算风荷载作用下的集中力计算.593 3 水平作用下的弯矩风荷载计算水平作用下的弯矩风荷载计算 .604 4 风荷载作用下的位移验算风荷载作用下的位移验算.615 5 柱侧移刚度及剪力的计算柱侧移刚度及剪力的计算 .626 6 各层柱反弯点和弯矩的确定各层柱反弯点和弯矩的确定.677 7 风荷载作用下框架的侧移验算风荷载作用下框架的侧移验算 .70第八章第八章水平地震作用计算水平地震作用计算.731 1 重力荷载代表值的确定重力荷载代表值的确定.732 2 地震作用的计算地震作用的计算 .763 地震作用下的侧移验算地震作用下的侧移验算.81第九章第九章截面设计与配筋计算截面设计与配筋计算 .821 1 内力组合内力组合.822 2 截面设计和配筋计算截面设计和配筋计算 .931、框架柱截面设计.932.框架梁截面设计.95第十章第十章基础设计基础设计.961、独立基础设计独立基础设计 .96a) 荷载计算.96b) 基底尺寸的确定.97C) 确定基础高度.98d) 基底配筋.1002、联合基础设计、联合基础设计.104第十一章第十一章施工组织设计施工组织设计.109一、工程概况一、工程概况.1101.建筑物概况.1102.自然条件和技术物资供应条件 .1133.主要工程量一览表.1134.门窗表.115二、施工准备工作二、施工准备工作.1151.技术资料的准备.1152. 施工现场的准备.1163. 物资准备.1164. 劳动力的准备.1165. 雨季施工准备.116三、施工方案三、施工方案.1161.施工程序与施工顺序.1172.主要工种的施工方法.118四、各种资源需求量计划表四、各种资源需求量计划表.1241、施工用水.124本科毕业设计（论文）结构计算书52、施工用电.1253.劳动力需要量计划.1264.主要材料需要量计划.1275.构件和半成品需要量计划.1276.施工机械需要量计划.128五、五、单位工程施工平面布置图单位工程施工平面布置图.1291.保证工程质量的措施.1302.安全施工措施.1313.现场文明施工措施.132致谢致谢.133参考文献参考文献 .134本科毕业设计（论文）结构计算书6绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本人毕业设计题目为延边县康达花园 9 栋。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土设计、建筑结构抗震设计等书籍，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范住宅建筑规范等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了 Excel。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD、天正、PKPM 等绘图软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请老师批评指正。本科毕业设计（论文）结构计算书7建筑设计理念及设计依据11 设计理念教学楼是为人们学习提供最为良好环境的建筑。纵观教学建筑的发展历史，无不体现着人类文化、文明的历史进程和时代特征。教学楼建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点和要求。随着时代的发展，办公楼的内容和形式都在不断发生变化。因此，我对教学楼的设计过程和设计方法进行了详细研究，经过一番思考，我认为本设计应该具有以下特点：（1）弹性。从设计、结构到服务功能都应做到全面性，以适应时空的变化。（2）紧凑性。卧室以及其它辅助用房的空间布置要做到紧凑合理。（3）易接近性。从楼外到楼内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。（4）可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。（5）舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。（6）环境的稳定性。（7）安全性。建筑安全防护措施做到不仅满足规范要求而且更加人性化。（8）经济性。把建设和维护一座教学楼所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的基础。1.2 设计依据(1)土木工程住宅毕业设计（论文）任务书(2 土木工程教学楼毕业论文开题报告(3) 相关建筑设计规范本科毕业设计（论文）结构计算书8第一章设计资料1.1 建设项目名称：1.2 建设地点：。1.3 建筑类别：二类。1.4 设计资料：4.1 工程所需建筑材料供应地点均在10 公里以内，运输条件良好，水电均由建设单位提供。4.2 地质水文资料：根据工程地质勘测报告，场地平坦，土层情况，以下到上为：1.耕植土：灰褐色，松散，稍湿；含有机土及植物根茎。层厚4 5m。2.粉质粘土：褐黄色、黄色，可塑硬塑；含铁锰质、氧化铁，夹少量灰白色条纹和钙质结核，个别地段夹薄层粉土。层厚1m。3.卵石：褐黄、褐灰、黄褐色，稍密密实，主要由花岗岩、石英砂等组成。层厚7m。本科毕业设计（论文）结构计算书9表各层土力学指标为抗剪指标挖孔灌注桩岩土名称天然重度(kN/m3)承载力特征值fak(KPa)压缩模量Es(MPa)基底摩擦系数 C (kPa)()桩端端阻力特征值qpa(kPa)桩侧阻力特征值qsa(kPa)地基土水平抗力系数的比例系数 m (MNm4)土层厚度(m)人工填土18.5703.5101315100.51.2全风化20.1220120.3201510003520520泥岩强风化23.5300180.3550251500604010204.3 气象资料：基本风压： 0.4 KN/m基本雪压： 0.20 KN/4.4 抗震设防烈度：七度。第二章结构选型2.1 构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。2.2 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋型屋盖，采用刚性防水屋面，板厚100。本科毕业设计（论文）结构计算书102.3 楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝肋形楼盖，板厚120。砼强度为C30，板的钢筋采用HPB300，楼面活荷载2.0KN/m.2.4 楼梯结构:采用现浇钢筋混凝土板式楼梯。 2.5 墙体结构：墙体采用200 厚的加气混凝土砌块。在+-标高以下采用200 的标准砖砌块。由于教学楼以教学楼为主，所以对教室进行结构计算。第三章荷载选择和计算一、恒荷载标准值计算：（1）屋面找平层：15 厚水泥砂浆 0.01520=0.30 kN/m2防水层：（刚性）40 厚 C20 细石混凝土防水 1.0 kN/m2本科毕业设计（论文）结构计算书11防水层：（柔性）SBS 防水卷材 2 层 0.4 kN/m2 找平层：15 厚水泥砂浆 0.01520=0.30 kN/m2找坡层：40 厚水泥石灰焦渣砂浆 0.3%找平 0.0414=0.56 kN/m2保温层：80 厚矿渣水泥 0.0814.5=1.16 kN/m2结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.10m25KN/m3=3.0 kN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m17KN/m3=0.17kN/m2合计 =6.89kN/m2 (2) 各层走廊楼面、标准层楼面水磨石地面 10mm 面层水磨石地面 20mm 水泥砂浆打底水磨石地面素水泥浆结合层一道 0.65 kN/m2结构层：120 厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.0 kN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01m17KN/m3=0.17kN/m2合计 3.82 kN/m2(3)梁自重横梁自重 bh=250mm500mm 250.3(0.5-0.12)=2.48kN/m抹灰层 10 厚混合砂浆 0.01(0.5-0.12)2+0.317=0.16kN/m合计 2.54kN/m纵梁自重 bh=300mm600mm 250.3(0.6-0.12)=4.35kN/m抹灰层 10 厚混合砂浆0.01(0.6-0.12) 2+0.35)17=0.26 kN/m合计 4.61kN/m基础梁自重 bh=300mm600mm ： 250.30.6=3.19kN/m(4)柱自重 bh=600mm600mm 250.60.6=6.37kN/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.010.5417=0.34kN/m本科毕业设计（论文）结构计算书12合计 6.59kN/m(5)外纵墙自重标准层：纵墙 1.10.2518=4.75kN/m塑钢窗 0.351.7=0.595kN/m水刷石外墙面 (3.9-1.7)0.5=0.8kN/m水泥粉刷内墙面(3.9-1.7)0.36=0.576kN/m合计 6.721kN/m底层：纵墙 (4.85-1.7-0.7-0.45)0.2518=6.3kN/m塑钢窗 0.351.7=0.595kN/m水刷石外墙面 (3.9-1.7)0.5=0.8kN/m水泥粉刷内墙面 (3.9-1.7)0.36=0.576 kN/m合计 8.271 kN/m(6)内纵墙自重标准层：纵墙 (3.9-0.7)0.26.5=3.38 kN/m水泥粉刷内墙面 (3.9-1.7)0.362=1.152 kN/m合计 4.532kN/m底层：纵墙 (4.85-0.7-0.45)0.26.5=4.03 kN/m水泥粉刷内墙面 (3.9-0.7)0.362=1.872kN/m合计 5.902kN/m(7)内横墙自重标准层横墙 (3.9-0.7)0.26.5=3.38kN/m水泥粉刷内墙面(3.9-0.7)0.362=1.872kN/m合计 5.252kN/m底层：本科毕业设计（论文）结构计算书13横墙 (4.85-0.7-0.45)0.2m6.5=4.03kN/m水泥粉刷内墙面 (3.9-0.7)0.362=1.872kN/m合计 5.902kN/m二、活荷载标准值计算1、屋面和楼面活荷载标准值上人屋面2.0 kN/m2 不上人屋面 0.5 kN/m2楼面：走廊 2.5 kN/m2 楼面 2.0 kN/m2=g+ ，=g2qq2q（1）标准层楼板：g=g+ =5.4KN/ + KN/ =6.8KN/2q2m2.822m2mq= = KN/ =1.4 KN/ 2q2.822m2m（2）标准层厕所：g=g+ =7.8KN/ + KN/ =9.2KN/2q2m2.822m2mq= = KN/ =1.4 KN/ 2q2.822m2m在求各中间支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：（1）标准层楼板： p=g+q= 5.4KN/ +2.8 KN/ =8.2KN/2m2m2m（2）标准层厕所： p=g+q= 7.8KN/ +2.8 KN/ =10.6KN/2m2m2m板的跨度计算：边跨 Lo= Ln+且 Lo Ln+ 2b2a2b2a中间跨 Lo= Ln+b 且 Lo 1.1Ln本科毕业设计（论文）结构计算书14第四章楼板计算A 板和 B 板区格ABLox/loy3.3/6.3=0.522.1/3.6=0.58计算简图gqgq本科毕业设计（论文）结构计算书15MxKN.m(0.0320 6.80.050 1.4)3.3 3.33.04KN m(0.022 6.80.057 1.4)2.1 2.1 3.40KN mU=0MyKN.m(0.0215 6.80.034 1.4)3.3 3.32.05KN m(0.03 6.80.0335 1.4)2.1 2.1 3.72KN mMxKN.m3.042.050.23.45KN m3.403.720.24.14KN m U=0.2MyKN.m3.040.22.052.66KN m3.400.23.723.79JKN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.082 8.2 3.3 3.37.10KN m0.071 8.2 2.1 2.18.63KN mMyKN.m0.073 8.2 3.3 3.36.32KN m0.078 8.2 2.1 2.19.48KN mC 和 D区格CDLox/loy3.6/6.3=0.572.1/3.6=0.58计算简图gqgq本科毕业设计（论文）结构计算书16MxKN.m(0.0127 6.8 0.0892 1.4) 3.6 3.60.89KN m(0.040 6.80.060 1.4)2.1 2.1 3.76KN mU=0MyKN.m(0.0496 6.80.0210 1.4)3.6 3.61.54KN m(0.014 6.80.0240 1.4)2.1 2.1 1.36KN mMxKN.m0.891.540.21.20KN m3.761.360.24.03KN mU=0.2MyKN.m0.890.21.541.72KN m3.76 0.2 1.362.112KN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.078 8.2 3.6 3.62.69KN m0.114 8.2 2.1 2.19.87KN mMyKN.m0.1093 8.2 3.6 3.63.77KN m0.0775 8.2 2.1 2.16.71KN mE 和 F 板区格EFLox/loy3.6/6.3=0.572.7/5.1=0.53计算简图qgqg本科毕业设计（论文）结构计算书17MxKN.m(0.0375 9.20.08 1.4) 3.6 3.60.96KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)2.7 2.7 0.36KN mU=0MyKN.m(0.0068 9.20.026 1.4)3.6 3.62.10KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)2.7 2.7 0.36KN mMxKN.m0.962.100.21.38KN m0.360.360.20.432KN mU=0.2MyKN.m0.960.22.102.29KN m0.360.360.20.432KN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.080 10.6 3.6 3.61.78KN m0.0513 8.2 2.7 2.70.88KN mMyKN.m0.0571 10.6 3.6 3.61.27KN m0.0513 8.2 2.7 2.70.88KN mG 和 H 板区格GHLox/loy2.7/5.1=0.532.7/4.5=0.6计算简图gqgq本科毕业设计（论文）结构计算书18MxKN.m(0.0227 9.20.0368 1.4) 2.72.71.44KN m(0.0360 6.80.08 1.4)2.7 2.7 0.70KN mU=0MyKN.m(0.0227 9.20.0368 1.4) 2.7 2.71.44KN m(0.009 6.80.026 1.4)2.7 2.7 0.21KN mMxKN.m1.441.440.21.73KN m0.700.21 0.20.74KN mU=0.2MyKN.m1.441.440.21.73KN m0.700.20.210.35KN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.060 10.6 2.7 2.73.51KN m0.078 8.2 2.7 2.71.34KN mMyKN.m0.060 10.6 2.7 2.73.51KN m0.0571 8.2 2.7 2.70.98KN mI 和 J 板区格IJLox/loy2.7/5.7=0.472.55/2.6=0.98计算简图gqgq本科毕业设计（论文）结构计算书19MxKN.m(0.0226 6.80.048 1.4) 2.7 2.73.27KN m(0.0190 6.80.07 1.4)2.55 2.55 5.13KN mU=0MyKN.m(0.024 6.80.035 1.4) 2.7 2.73.15KN m(0.038 6.80.0296 1.4)2.55 2.55 6.77KN mMxKN.m3.273.15 0.23.9KN m5.136.770.26.48KN mU=0.2MyKN.m3.270.23.153.8KN m5.13 0.26.777.80KN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.067 8.2 2.7 2.78.14KN m0.0748 8.2 5.1 5.113.84KN mMyKN.m0.068 8.2 2.7 2.78.27KN m0.0903 8.2 5.1 5.116.71KN mK 和 L 板区格KLLox/loy2.55/2.6=0.982.55/2.6=0.98计算简图qg本科毕业设计（论文）结构计算书20MxKN.m(0.0190 6.80.07 1.4)2.55 2.55 5.13KN m(0.0153 6.80.082 1.4)5.1 5.1 3.77KN mU=0MyKN.m(0.038 6.80.0296 1.4)2.55 2.55 6.77KN m(0.0454 6.80.0242 1.4)2.55 2.55 5.90KN mMxKN.m5.136.770.26.48KN m3.775.900.24.45KN mU=0.2MyKN.m5.13 0.26.777.80KN m3.770.25.906.65KN m计算简图g+q跨内支座MxKN.m0.0748 8.2 5.1 5.113.84KN m0.0773 8.2 5.1 5.110.92KN mMyKN.m0.0903 8.2 5.1 5.116.71KN m0.1033 8.2 5.1 5.114.59KN mM 和 N 板区格MNLox/loy2.7/6.0=0.452.7/5.1=0.53本科毕业设计（论文）结构计算书21计算简图gqMxKN.m(0.0099 6.80.0965 1.4) 2.72.70.27KN m(0.0291 9.20.0456 1.4)2.7 2.7 1.83KN mU=0MyKN.m(0.0534 6.80.0174 1.4)2.7 2.70.51KN m(0.0224 9.20.0353 1.4)2.7 2.7 1.41KN mMxKN.m0.270.51 0.20.37KN m1.831.41 0.22.11KN mU=0.2MyKN.m0.270.20.510.56KN m1.83 0.21.411.78KN m计算简图g+q跨内支座MxKN.m0.0784 8.2 2.7 2.70.85KN m0.0776 10.6 2.7 2.74.54KN mMyKN.m0.1146 8.2 2.7 2.71.24KN m0.0716 10.6 2.7 2.74.19KN mO 和 P 板区格OP本科毕业设计（论文）结构计算书22Lox/loy2.7/3.3=0.822.7/3.3=0.82计算简图gqMxKN.m(0.0375 9.20.08 1.4) 2.72.70.96KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)2.7 2.7 0.36KN mU=0MyKN.m(0.0068 9.20.026 1.4)2.7 2.72.10KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)2.7 2.7 0.36KN mMxKN.m0.962.100.21.38KN m0.360.360.20.432KN mU=0.2MyKN.m0.960.22.102.29KN m0.360.360.20.432KN m计算简图g+q跨内支座MxKN.m0.080 10.6 2.7 2.71.78KN m0.0513 8.2 2.7 2.70.88KN mMyKN.m0.0571 10.6 2.7 2.71.27KN m0.0513 8.2 2.7 2.70.88KN mQ 和 R 板区格QR本科毕业设计（论文）结构计算书23Lox/loy3.0/3.3=0.913.0/3.3=0.91计算简图qggqMxKN.m(0.0375 9.20.08 1.4) 3.0 3.00.96KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)3.0 3.0 0.36KN mU=0MyKN.m(0.0068 9.20.026 1.4)3.0 3.02.10KN m(0.0176 6.80.0368 1.4)3.0 3.0 0.36KN mMxKN.m0.962.100.21.38KN m0.360.360.20.432KN mU=0.2MyKN.m0.960.22.102.29KN m0.360.360.20.432KN m计算简图g+qg+q跨内支座MxKN.m0.080 10.6 2.7 2.71.78KN m0.0513 8.2 6.6 6.60.88KN mMyKN.m0.0571 10.6 2.7 2.71.27KN m0.0513 8.2 6.6 6.60.88KN m板的配筋计算由表可知，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用是可近似取相邻两区格板本科毕业设计（论文）结构计算书24支座弯矩的最大值。由于双向板短向板带弯矩值比长向板带大，，故短向钢筋应放在长向钢筋的外侧，截面有效高度可取为：0h 短边方向 020100hhmmmm 长变方向 02090hhmmmm各跨内、支座弯矩已经求得（考虑板四周与梁整体连接，乘以折减系数0.8)可按公式算出相应的钢筋截面面积。095. 0/hfmAys 双向板配筋计算截面mkNm/mmh /02/mmAs选配钢筋实配面积/2mmoxl方向3.451001408200252A 区格oyl方向2.66901428200252oxl方向4.14100366200141B 区格oyl方向3.7990286200141oxl方向1.20100956200141C 区格oyl方向1.7290376200141oxl方向4.0310054600141D 区格oyl方向2.1190226200141oxl方向1.38100226200141E 区格oyl方向2.2990486200252跨中F 区格 oxl方向0.43100486200252本科毕业设计（论文）结构计算书25oyl方向0.4390166200141oxl方向1.73100216200141G 区格oyl方向1.7390106200141oxl方向0.741001418200252H 区格oyl方向0.35901328200252oxl方向3.91002098200141I 区格oyl方向3.89036200252oxl方向6.481001358200252J 区格oyl方向7.80908600252oxl方向4.451001408200252K 区格oyl方向6.65901428200252oxl方向0.37100366200141L 区格oyl方向0.5690286200141oxl方向2.11100956200141 M 区格oyl方向1.7890376200141oxl方向3.91002098200296跨中N 区格oyl方向3.890376200252本科毕业设计（论文）结构计算书26oxl方向3.451001408200252O 区格oyl方向2.66901428200252oxl方向4.141001366200141P 区格oyl方向3.79901286200141oxl方向1.20100956200141Q 格oyl方向1.7290376200141oxl方向4.0310054600141跨中R 格oyl方向2.1190226200141截面mkNm/mmh /02/mmAs选配钢筋实配面积/2mmA-B-5.03100315 10150462B-D-3.511002198200252C-E-1.16100736200141A-E-0.60100386200141D-E-1.01100636200141E-C-4.31002698200252支座H-E-7.1610044810150550本科毕业设计（论文）结构计算书27I-J-4.3710027310150550H-I-3.911002458200252F-G-2.401001508200252G-H-2.491001758200252L-N-1.881001188200252N-M-0.78100496200141M-F-5.8910036910150550J-N-4.3110027010150550F-M-3.831002408200252K-G-4.31002698200252K-N-7.7610044810150550N-O-4.3710027310150550P-Q-3.911002458200252Q-R-2.401001508200252P-R-2.791001756200252K-K-1.881001188200252E-E-7.1610044810150550本科毕业设计（论文）结构计算书28第五章楼梯计算楼板板式楼梯结构平面布置如图所示：底层层高为 3.9m,标准层层高 3.9m，踏步尺寸 150mm270mm.采用混凝土强度等级 C30，则 fc=11.9 N/ mm2，ft=1.27 N/ mm2，钢筋采用 HRB335.HRB400，楼梯梯段板上均布活载标准值 2.0 kN/ m2，恒荷载标准值见下表：梯段板的荷载荷载种类荷载标准值（kN/ m2）水磨石面层(0. 25+0.75)0.651/0.25=1.1三角形踏步1/20.30.175251/0.25=2.63斜板0.08251/0.819=2.44板底抹灰0.02171/0.819=0.42恒载小计6.59活载荷载标准值2.0楼梯梯段板 TB 设计计算简图为：本科毕业设计（论文）结构计算书29 本科毕业设计（论文）结构计算书30楼梯板的计算（1）板倾斜度： =arctan150/270=30.260 cos=0.86（2）确定板厚: 楼梯板的厚度为:h=lo/25=2280mm/25=84mm 取 h=100mm. 则取 1m 宽板带计算（3）荷载计算：荷载分项系数:rG=1.2 rq=1.4基本组合总荷载设计值P=1.26.59 kN/ m2+1.42.0 kN/ m2=10.71kN/ m2（4）截面计算：板水平计算跨度 ln=2.8m弯矩设计值:M=P ln2=10.712.82=6.17kN.m110110ho=100mm-20mm=80mms= M/1fcb ho2=62100.0810001 211 2 0.080.0830.614sb 2101.00000.083263300csyf h bAmmf12630.26%1000SAbhmin1.270.450.452.0%300tyff 满足要求 min 选配钢筋 10200，实配面积 As=314mm2分布筋 6，每级踏步下一根，梯段板配筋.本科毕业设计（论文）结构计算书31平台板计算（1）荷载计算恒荷载，平台板自重（假定板厚 100mm）0.1m1m25 kN/ m3=2.5kN/ m220mm 厚找平层加 20mm 厚板底抹灰0.04m1m20 kN/ m3=0.8 kN/ m2 恒荷载标准值： gk=2.80 kN/ m2恒荷载设计值： g= gk1.2=2.801.2=3.36 kN/ m2活荷载标准值： qk=2.0 kN/ m2活荷载设计值： qk=2.0 kN/ m21.4=2.8 kN/ m2荷载设计值： p=g+q=3.36 kN/ m2+2.8 kN/ m2=6.16kN/ m2 （2）内力计算楼梯的休息平台：L01/ L02=，按双向板来进行计算：3.3/1.51.24M1=（0.0552+0.20.0426）6.16 kN/ m22.002=1.57kN.mM2=(0.0426+0.20.0552) 6.16 kN/ m22.002=1.32kN.m（3）配筋计算 L01方向： 621.57 10920.95SAmm取 200 82252SAmmL02 方向： 6210930.95SAmm本科毕业设计（论文）结构计算书32取 200 82252SAmm平台梁的计算设平台梁截面 b=200mm h=400mm （1）荷载设计梁自重：0.2（0.4-0.06）25=1.7kN/ m梁侧粉刷 10 厚： 0.01（0.4-0.06+0.2）217=0.18 kN/ m平台板传来荷载： 6.16(+0.2)=4.32 kN/ m12梯段板传来荷载： 2.410.7112.85/2kN m荷载标准值总计为： P=1.45+0.17+4.32+12.85=18.79kN/ m净跨度：ln=2600mm-200mm=2400mm则计算跨度为：l0=1.05 ln=1.052.4m=2.52m l0=2.4m+0.2m=2.6m取较小值，即 l0=2.52m按简支梁计算跨中弯矩和剪力：M=2118.79/2.52 )14.91/8kN mmkN mV=114.91/2.619.382kN mmkN（2）正截面承载力计算按倒 L 形截面计算，翼缘计算宽度为 bf= l0/b=25204206mm 70,35fshmmamm设则035035315hmmmmmm本科毕业设计（论文）结构计算书33 1070()1.0)10022fcffbf b hhkNmM 故可按第一类 T 形截面计算2015.630.031cfMf b h 11 20.0320.614Sb 2101172300cSyf bhAmmf选用 312 纵向钢筋,2339SAmm箍筋计算:00.70.756.01tVf bhkNkNmax56.0121.10VkNVkN箍筋按构造配置选用 6200 双肢箍筋即可。第六章框架计算本科毕业设计（论文）结构计算书341 框架计算简图的选取和确定框架结构平面计算单元取 10-10 轴的一榀框架进行计算。设计内容包括框架计算单元、计算简图的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合及截面配筋计算。框架各构件在计算简图中均用单线条代表如下图所示，框架的计算简图用梁、柱的轴线表示，梁、柱的轴线分别取各自的形心线；对与现浇的钢筋混凝土结构整体现浇的框架梁，一般取楼板的底面作为梁轴线。对底层柱的下端，一般取至基础顶面。室内外高差 0.45m,基础顶面至室外底面为 0.45m，因此基础顶面到一层楼面为 0.90m.框架底层高为 4.8m,其余各层层高是 3.9m；框架的计算跨度为本科毕业设计（论文）结构计算书357.8m、2.7m。为简化起见，底层柱高从基础顶面到楼面标高，中间层柱高可从下一层楼面标高算到上一层楼面标高，顶层楼面标高算至屋面标高。2 框架几何尺寸框架结构界面尺寸该建筑的抗震设防列度为 7 度，结构安全等级为二级，荷载设计基准期为50 年，设计使用年限为 50 年，设计地震分组为第二组，场地类别为二类。则板、梁和柱的截面尺寸初选如下：横向框架梁：其砼为 C30，采用钢筋 HRB400，初选尺寸为： h=600mb=300m楼板厚度（采用双向板）：其砼为 C30，采用钢筋 HRB400，初选尺寸为：h=120mm 柱根据层高（1/121/18）H,初步选定为 600mm600mm，其砼为 C30.3.框架梁柱的线刚度（1）计算过程： 34 ,3 ,12b hEIii iLb hIi惯性矩线刚度转动刚度分配系数梁柱选用 C30，=CE723.0 10/KNM（2）底层柱线刚度：ic c 底底72443.0 10/(0.6)/3.25 10/12 4.8CCKN ME IHKN M 二至五层柱线刚度：本科毕业设计（论文）结构计算书36i72443.0 10/(0.6)/4.01 10/12 3.9CCKN ME IHKN M（3）框架梁的线刚度计算： i= 7243.0 10/2 0.3(0.6)3/3.47 10/12 7.8CCKN MmE IlKN Mm i7243.0 10/2 0.3(0.6)3/10.01 10/12 2.7CCKN MmE IlKN Mm 令 ic2-6 =1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：ic 底443.25 100.814.01X10。443.47 100.3510.01X10ci（4）框架计算简图本科毕业设计（论文）结构计算书37本科毕业设计（论文）结构计算书38（5）竖向荷载的计算：进行框架结构在竖向荷载作用下的内力计算之前，先要将楼面上的竖向荷载分配给支承它的结构。双向板中长板传递为梯形的形式，短边传递为三角形的形式。本科毕业设计（论文）结构计算书394 竖向荷载下框架受荷总图1、屋面荷载 ;附加卷材一层 0.05KN/ 1:3 水泥砂浆找平25 20 0.25=0.5 KN/1： 8 炉渣找坡2%厚 20 27.6 0.02=0.55 KN/120 厚水泥聚苯保温板 0.17 0.12=0.02 KN/1： 3 水泥砂浆找平层20 20 0.02=0.4 KN/现浇钢筋混凝土板120 25 0.12=3 KN/1： 3 混合砂浆找平层20 17 0.02=0.34 KN/ 合计 :4.86 KN/2、楼面恒荷载标准值确定本科毕业设计（论文）结构计算书4020混合砂浆层 : 20KN/m3 0.02=0.4KN/现浇钢筋混凝土板厚120: 25 KN/m3 0.012=2.5 KN/15mm 厚天棚抹灰： 17KN/m3 0.15=0.26 KN/大理石板： 0.28 KN/恒载合计： 3.44 KN/3、构件自重梁自重 b h=300600（含抹灰）：梁自重 25KN/m3 0.30m (0.6m-0.12m)=3.0KN/m抹 10混合砂浆 0.01 17 （ 0.6-0.12） 2+0.3=0.21KN/m合计： 3.21 KN/M次梁自重： 0.2 (0.4-0.12) 25=1.4kN/M抹灰 10混合砂浆 0.01 17 (0.4-0.12) 2+0.2=0.13KN/M 合计： 1.53 KN/M标准层柱子的自重：0.6 0.6 2.8 253 0.02 4 1719.54KN 底层柱子自重： 0.6 0.6 3.7 253.7 0.02 4 1722.28KN 墙自重：标准层：31.20.218/4.32/mmKN mKN m塑钢门窗： 0.95/KN m涂料外墙面； 0.55/KN m水泥粉刷内墙面：0.55/KN m合计： 6.77/KN m底层：334.80.25.5/0.90.2418/7.67/mmKN mmmKN mKN m水泥粉刷内墙面：0.55/KNm合计： 7.67/KN m本科毕业设计（论文）结构计算书414、活荷载标准值计算根据规范建筑结构荷载规范不上人屋面： 0.5 KN/m基本风压： 0.4 KN/m基本雪压： 0.20 KN/其中风荷载和雪荷载不同时考虑，二者中取最大值。（a）J-H 轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 2323231-20.433 +0.433 +1-2+0.361-20.344 +0.0.3442226.89/1.1256.89/1.7250.366.89/0.620.54/KNmmKNmKNmmKNm 活载 : 2220.5/1.1250.5/1.7250.360.5/0.61.49/KN mmKN mKN mmKN m 2323231-2 0. 433 +0. 433 +1-2+0. 361-2 0. 344 +0. 0. 344梁自重 b h=300600（含抹灰）：梁自重 25KN/m3 0.3m (0.6m-0.12m)=3.0KN/m抹 10混合砂浆 0.01 17 （ 0.6-0.12） 2+0.30=0.21KN/m墙重 : 1.2m0.20m18KN/m3+17KN/m31.2m0.02 m2 =5.14KN/m屋面层框架梁均布荷载为：恒恒载载 =屋面板传荷载 +梁自重 +墙重=20.54+3.21+5.14=28.89KN/m活活载载 =板传荷载 =1.49 KN/m楼面板传荷载：恒载： 2323231-20.433 +0.433 +1-2+0.361-20.344 +0.0.3442223.44/1.1253.44/1.7250.363.44/0.69.07/KNmmKNmKNmmKNm 本科毕业设计（论文）结构计算书42活载 : 2323231-20.433 +0.433 +1-2+0.361-20.344 +0.0.3442222.0/1.1252.0/1.7250.362.0/0.65.96/KNmmKNmKNmmKNm 楼面梁框架梁均布荷载为：恒恒载载 =楼面板传荷载 +梁自重 +墙重=9.07+3.21+15.42=27.70KN/m活活载载 =板传荷载 =5.96 KN/m （b）H-G 轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 231-20.41 +0.41 +2226.89/1.2556.89/1.656.89/0.7516.40/88KNmmKNmKNmKNm活载 : 2220.5/1.2550.5/1.650.5/0.751.20/88KN mmKN mKN mKN m231-2 0. 41 +0. 41 +梁自重 b h=300600（含抹灰）：梁自重 25KN/m3 0.30m (0.6m-0.12m)=3.0KN/m抹 10混合砂浆 0.01 17 （ 0.6-0.12） 2+0.30=0.21KN/m墙重 : 1.2m0.20m18KN/m3+17KN/m 1.2m0.02 m2 =5.14KN/m屋面层框架梁均布荷载为：恒恒载载 =屋面板传荷载 +梁自重 +墙重=16.40+3.21+5.14=24.75KN/m活活载载 =板传荷载 =4.80 KN/m楼面板传荷载：本科毕业设计（论文）结构计算书43恒载：231-20.41 +0.41 +2223.44/1.2553.44/1.653.44/0.758.20/88KNmmKNmKNmKNm活载 : 231-20.41 +0.41 +2222.0/1.2552.0/1.652.0/0.754.80/88KNmmKNmKNmKNm楼面梁框架梁均布荷载为：恒恒载载 =楼面板传荷载 +梁自重 +墙重=8.20+3.21+5.14=16.55KN/m活活载载 =板传荷载 =4.80 KN/m （C）J 轴柱纵向集中荷载的计算：女儿墙自重（做法：墙高1500,100的混凝土压顶）：3320.241.518/25/0.10.24(1.220.24 )0.5/6.67/mmKNmKNmmmmmKNmKNm顶层柱恒荷载 =女儿墙自重 +梁自重 +板传荷载顶层柱活荷载 =板传活荷载 = 4.80/7.837.44KN mmKN标准层柱恒荷载=墙重 +梁自重 +板传荷载6.77KN/7.80.63.21KN/7.80.68.49/7.8137.30mmmKN mKN 标准层柱活荷载=板传活荷载 =4.80/7.837.44KN mmKN底层柱恒荷载 =墙重 +基础梁自重6.67/7.83.21/7.80.616.40/7.8202.81KNmmKNmmKNmKN本科毕业设计（论文）结构计算书447.67KN/7.80.62.5KN/7.80.672.43mmmmKN （d）H 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱恒荷载 =女儿墙自重 +梁自重 +板传荷载顶层柱活荷载 =板传活荷载 = 4.8/2.712.96KN mmKN标准层柱恒荷载=墙重 +梁自重 +板传荷载6.77KN /7.23.21KN /2.18.49/2.191.80mmmmKN mKN标准层柱活荷载=板传活荷载 =4.8/2.712.96KN mmKN底层柱恒荷载 =墙重 +基础梁自重7.67KN /7.82.5KN /2.765.08mmmmKN（e）G 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱恒荷载 =梁自重 +板传荷载顶层柱活荷载 =板传活荷载 = 2.5/10.726.75KN mmKN标准层柱恒荷载=墙重 +梁自重 +板传荷载6.77KN/23.21KN/2.58.49/7.53.44 2.697.28mmmmKN mKN标准层柱活荷载=板传活荷载 =2.5/10.726.75KN mmKN底层柱恒荷载 =墙重 +基础梁自重6.67/7.80.63.21/2.70.616.40/2.799.02KN mmKN mmKN mKN3.21/2.116.40/2.14.86 2.149.741KN mmKN mKN本科毕业设计（论文）结构计算书457.67KN /22.5KN /2.521.5mmmmKN框架受荷载分布图框架受荷载分布图本科毕业设计（论文）结构计算书465、内力计算由于内力计算采用分层法,因而除底层外 ,其他各层柱的线刚度均乘 0.9,并取相应的弯矩传递系数为1/3，底层柱的弯矩传递系数为1/2。恒荷载内力计算（ 1）柱端和梁端的传递弯矩确定顶层 J 处的弯矩：本科毕业设计（论文）结构计算书472222221158 1.73.8/)112/12122.7Pa bqlKN mmkN ml顶层 H 处的弯矩：左梁右梁2222221158 1.7 3.8/)135/12122.7Pa bqlKN mmkN ml 顶层 J 处的弯矩：2222221128.9 3.7 2.1/)96.3/12127.8Pa bqlKN mmkN ml 底层和标准层弯矩：G 处弯矩2222221188.7 1.73.8/)107.5/12122.7Pa bqlKN mmkN mlH 处弯矩右梁2222221188.7 1.7 3.8/)143/12127.8Pa bqlKN mmkN ml 左梁221121.77 2.728.52/1212qlkN mJ 处弯矩2222221138.3 3.7 2.1/)88.7/12127.8Pa bqlKN mmkN ml （ 2）计算分配系数顶层分配系数J 节点2222221138.3 3.72.1/)104.5/12127.8Pa bqlKN mmkN ml本科毕业设计（论文）结构计算书48 下柱 40.47444 右梁40.52644 H 节点40.345440.9 右梁1 0.3450.3450.31 下柱G 节点40.52644 左梁40.47444 下柱标准层分配系数J 节点40.31440.9 上柱H 节点40.24440.90.940.24440.90.9 上柱下柱40.26440.90.940.26440.90.9 左梁右梁G 节点40.345440.9 左梁40.31440.9 下柱40.38440.9 左梁本科毕业设计（论文）结构计算书4940.38440.940.31440.940.31440.9 右梁下柱上柱底层分配系数J 节点40.34441.040.29441.040.37441.0 右梁下柱上柱H 节点40.254440.2144 上柱下柱40.274440.2744 左梁右梁G 节点40.37441.040.29441.040.34441.0 左梁下柱上柱（ 3）利用分层法求弯矩而在利用分层法前提的基本假定：（ a）在竖向荷载作用下，框架侧移小，因而忽略不计。（ b）每层框架梁上的荷载对其他各层梁的影响很小，可以忽略不计。因此，每层梁上的荷载只在该层梁及该层梁相连的柱上分配和传递。本科毕业设计（论文）结构计算书50所以在计算框架结构的内力和位移可按弹性方法计算顶层弯矩分配图：标准层弯矩分配图：本科毕业设计（论文）结构计算书51底层弯矩分配图：本科毕业设计（论文）结构计算书52恒荷载作用下的弯矩图（调幅前 KN.Ma）在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，取调幅系数0.9。本科毕业设计（论文）结构计算书536 剪力计算采用如下公式：本科毕业设计（论文）结构计算书54(M+ M)ijkjikV=V-llk0lk0(M+ M)ijkjikV=V-lrk0rk0，简支梁支座左端和右端的剪力值标准值，当梁上无荷载作用时取0lkV0rkV0，剪力以使用所取隔离体产生顺时针转动为正；，梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。ijkMjikM梁端剪力计算如下：-Mji-MijVjVi顶层：VG G 右右32/7.842.88 14210.580.5KN27.8kn mmVH H 左左32/7.842.88 14218.4124.42KN27.8kn mm VJ J 右右33.2/2.7152.255.838150.1KN22.7kn mmVJ J 左左33.2/2.7152.255.82099.65KN22.7kn mm 42.8841V30KN2.8 G 柱10.2 10.79V7.54KN2.8 H 柱本科毕业设计（论文）结构计算书5555.853.68V39.1KN2.8 J柱2-4 层剪力计算：VG G 右右27/7.888.7 131.613.980.5KN27.8kn mmVH H 左左27/7.888.7 131.624.4106.45KN27.8kn mm VH H 右右28/2.7153.1870.1658.1153.6KN22.7kn mmVJ J 左左28/2.7153.1853.6830.694.68KN22.7kn mm 47.741V31.7KN2.8 G 柱10.79 10.79V7.7KN2.8 H 柱16.6853.68V25.1KN2.8 J柱底层剪力计算：VG G 右右27/7.850.91 131.213.973.55KN27.8kn mmVH H 左左27/7.850.91 131.224.4113.2KN27.8kn mm VH H 右右27/2.7152.371.4258.1147KN22.7kn mmVJ J 左左27/2.7153.1871.4230.690KN22.7kn mm 23.43 11.72V9.5KN3.7 G 柱10.554.56V4.1KN3.7 H 柱32.88 16.44V13.33KN3.7 J柱本科毕业设计（论文）结构计算书56恒荷载下的剪力图利用节点平衡求出轴力(G)本科毕业设计（论文）结构计算书57 本科毕业设计（论文）结构计算书58第七章风荷载作用下的内力计算1、计算主要承重结构时用查建筑结构荷载规范0kzszww 式中：风荷载标准值：kw 高度 Z 处的风振系数：z 风荷载体型系数：s风压高度变化系数：z基本风压：0w基本风压值: ，由于地面粗糙度为 B 类=1.4220.4/OWkN mz值:由于建筑物 H 不超过 30m,所以=1.0 查得值，迎风值zzs;背风值;所以取。0.8s 0.5s 1.3s 计算高度Z 处的风振系数按如下公式计算：1zzz 式中：脉动增大系数：脉动影响系数：振型系数：z风压高度变化系数：z，=1.44，=0.83，=1.4220 10.147Tz=因为本建筑沿高度比较均匀的中高层建筑按左边公式计算：ziZH第一层=0.163 第二层=0.302第三层=0.442 第四层=0.581zzzz本科毕业设计（论文）结构计算书59第五层= 0.721 z风荷载标准值计算表格2(/)kw kN m层数（n）振型系数（）z10.842zz 0.56kzw10.1631.1370.6420.3021.2540.7130.4421.3720.7740.5811.4890.8450.7211.6100.902 风荷载作用下的集中力计算将所算得的风荷载标准值转化为线荷载标准值，进而转化为集中荷载。kq转化为线荷载标准值:kq210.64/2.94/kqkN mmkN m220.71/3.27/kqkN mmkN m230.77/3.54/kqkN mmkN m240.84/3.86/kqkN mmkN m250.9/4.14/kqkN mmkN m为简化计算,将矩形分布的风荷载折算成节点集中力ikF第五层: 4.14/11.59kN mmkN第四层: 3.86/10.81kN mmkN第三层: 3.54/9.91kN mmkN第二层: 3.27/9.16kN mmkN本科毕业设计（论文）结构计算书60第一层: 2.94/8.23kN mmkN3 水平作用下的弯矩风荷载计算基本假定：（1）梁的线刚度与柱的线刚度之比为无限大，各柱上下二端均布发生角位移。（2）除底层外的其余各层柱，受力上下二端转角相同。（3）不考虑框架梁的轴向变形，同一层各节点水平位移相等。为简化计算将风荷载中受力为分布荷载，简化为集中力形式。本科毕业设计（论文）结构计算书61风荷载作用下的荷载分布图4 风荷载作用下的位移验算 1.侧移刚度见下表 1 和表 2D表 1 横向 28值的计算D构件名称cbiii2iic2/122hiDcc)/(mkNDDG 轴柱9 . 01086. 421038. 4244mkNmkNi0.310200880.27H 轴柱mkNmkNmkNi4441086. 42)1038. 41038. 4(28 . 10.539349270.47J 轴柱9 . 01086. 421038. 4244mkNmkNi0.310200880.27mkNmkNmkNmkND/75103/20088/34927/20088表 2 横向底层值的计算D构件名称cbiii2iic25 . 0212hiDcc)/(mkNDDG 轴柱17. 11074. 31038. 444mkNmkN0.527182500.31H 轴柱34. 21074. 31038. 41038. 4444mkNmkNmkN0.655226820.38本科毕业设计（论文）结构计算书62J 轴柱17. 11074. 31038. 444mkNmkN0.527182500.31mkNmkNmkNmkND/59182/18250/22682/182505 柱侧移刚度及剪力的计算第五层柱侧移刚度及剪力计算：柱 1316 计算侧移刚度： 12342 1.341.022 1.35ciiiiii1.012 1.032ciai51122121112 1.350.6333cciDa Dh柱 1417 计算侧移刚度： 12342 1.340.79 21.5822 1.35ciiiiii1.580.452 1.582ciai5212212112 1.350.450.8133cciDa Dh柱 1518 计算侧移刚度： 12342 0.790.5922 1.35ciiiiii0.590.4220.592ciai5312212112 1.350.420.4233cciDa Dh第五层剪力计算：351525310.60.81 0.421.83iiDDDD 510.6(15.45 14.50 13.38)14.301.83VKN520.81(15.45 14.50 13.38)19.501.83VKN本科毕业设计（论文）结构计算书63530.42(15.45 14.50 13.38)9.971.83VKN第四层柱侧移刚度及剪力计算：柱 1013 计算侧移刚度： 12342 1.341.022 1.35ciiiiii1.012 1.032ciai41122121112 1.350.6333cciDa Dh柱 1114 计算侧移刚度： 12342 1.340.79 21.5822 1.35ciiiiii1.580.452 1.582ciai4212212112 1.350.450.8133cciDa Dh柱 1215 计算侧移刚度： 12342 0.790.5922 1.35ciiiiii0.590.4220.592ciai4312212112 1.350.420.4233cciDa Dh第四层剪力计算：341424310.60.81 0.421.83iiDDDD 410.6(15.45 14.50 13.38 12.48)18.421.83VKN420.81(15.45 14.50 13.38 12.48)25.121.83VKN430.42(15.45 14.50 13.38 12.48)12.841.83VKN第三层柱侧移刚度及剪力计算：柱 710 计算侧移刚度： 12342 1.341.022 1.35ciiiiii1.012 1.032ciai本科毕业设计（论文）结构计算书6431122121112 1.350.6333cciDa Dh柱 811 计算侧移刚度： 12342 1.340.79 21.5822 1.35ciiiiii1.580.452 1.582ciai3212212112 1.350.450.8133cciDa Dh柱 912 计算侧移刚度： 12342 0.790.5922 1.35ciiiiii0.590.4220.592ciai3312212112 1.350.420.4233cciDa Dh第三层剪力计算：331323310.60.81 0.421.83iiDDDD 310.6(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43)22.191.83VKN320.81(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43)30.261.83VKN330.42(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43)15.471.83VKN第二层柱侧移刚度及剪力计算：柱 47 计算侧移刚度： 12342 1.341.022 1.35ciiiiii1.012 1.032ciai21122121112 1.350.6333cciDa Dh柱 58 计算侧移刚度： 12342 1.340.79 21.5822 1.35ciiiiii1.580.452 1.582ciai本科毕业设计（论文）结构计算书652212212112 1.350.450.8133cciDa Dh柱 69 计算侧移刚度： 12342 0.790.5922 1.35ciiiiii0.590.4220.592ciai2312212112 1.350.420.4233cciDa Dh第二层剪力计算：321222310.60.81 0.421.83iiDDDD 210.6(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.53)25.671.83VKN220.81(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.53)35.001.83VKN230.42(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.53)17.891.83VKN第一层柱侧移刚度及剪力计算：柱 14 计算侧移刚度： 121.341.341.0ciiii0.50.5 1.340.552 1.342ciai111221212 10.550.550.423.95cciDa Dh柱 25 计算侧移刚度： 121.340.792.131.0ciiii0.50.52.130.6422.132ciai121221212 1.00.640.640.503.95cciDa Dh柱 36 计算侧移刚度： 120.790.791.0ciiii0.50.50.790.4620.792ciai本科毕业设计（论文）结构计算书66131221212 1.00.460.460.363.95cciDa Dh第一层剪力计算：311121310.420.50.361.28iiDDDD 110.42(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.539.36)28.601.28VKN120.50(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.539.36)34.041.28VKN130.36(15.45 14.50 13.38 12.48 11.43 10.539.36)24.511.28VKN6 各层柱反弯点和弯矩的确定柱的反弯点高度取决于框架的层数、柱子所在的位置、上下层梁的刚度比值、上下层梁的刚度比值、上下层高与本层高的比值以及荷载的作用形式等，因此柱子的反弯点高度可以按如下公式计算：0123yyyyy式中标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层梁和柱线0y刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比：因上下层梁刚度比变化的修正值：1y 因上层高变化的修正值：2y 因下层层高变化的修正值：3y柱的反弯点位置计算接过如下：G 轴框架柱反弯点位置层号/h mi0y1y2y3yy/yh m52.81.00.450000.451.3542.81.00.450000.451.3532.81.00.450000.451.35本科毕业设计（论文）结构计算书6722.81.00.500000.501.513.71.340.580000.581.74H 轴框架柱反弯点位置层号/h mi0y1y2y3yy/yh m52.81.580.380000.381.1442.81.580.380000.381.1432.81.580.380000.381.1422.81.580.500000.501.5013.72.130.610000.612.41J 轴框架柱反弯点位置层号/h mi0y1y2y3yy/yh m53.000.590.250000.250.7543.000.590.250000.250.7533.000.590.250000.250.7523.000.590.250000.250.7513.950.790.650000.652.57框架各柱的杆端弯矩和梁端弯矩按下式计算： (1)iVyhMJ上iV y hMJ下中柱处的梁 1hjjjhhMMiiiM左J下H 左J上左右（）3y 1HjjjHHMMiiiM右J下H 右J上左右（）本科毕业设计（论文）结构计算书68边柱处的梁： 1jjjMMMJ下H 总J上风荷载作用下 G 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下cM总5(3.9)37.460.3314.301.351.6523.6019.3135.474(3.9)48.270.3318.421.351.6530.4024.8749.713(3.9)58.180.3322.191.351.6536.6230.0061.492(3.9)67.340.3325.671.51.5038.5138.5168.511(4.8)75.570.3328.601.742.2163.2149.78101.72 风荷载作用下 H 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下bM左bM右5(3.9)37.460.4519.501.141.8636.2722.2332.5519.124(3.9)48.270.4525.121.141.8646.7228.6443.4425.513(3.9)58.180.4530.261.141.8656.2934.5053.5131.422(3.9)67.340.4535.001.501.5052.5052.5054.8132.191(4.8)75.570.3934.042.411.5452.4282.0466.1038.82风荷载作用下 J 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下cM总5(3.9)37.460.239.970.751.2512.477.4817.644(3.9)48.270.2312.840.751.2516.059.6323.533(3.9)58.180.2315.470.751.2519.3411.6128.972(3.9)67.340.2317.890.751.2522.3713.4233.98本科毕业设计（论文）结构计算书691(4.8)75.570.2824.512.571.3833.8363.0047.25绘制风荷载作用下的弯矩图：风荷载作用下的弯矩图本科毕业设计（论文）结构计算书707 风荷载作用下框架的侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：jjijVuD式中：第 j 层的总剪力：jV 第 j 层所有柱的抗侧刚度之和：ijD 第 j 层的层间侧移：ju第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。第 j 层侧移：1jjjjuu顶点侧移：1njjuu横向 2-5 层 D 值计算构件名称2JJiii一2Jiai212/(/)J JDa iKN mhG 轴柱0.9910.33124273H 轴柱1.5770.44132340J 轴柱0.5860.2271664724273/32340/16647/73260/DkN mKN mKN mKN m横向底层 D 值计算构件名称HJiii一0.52Jiai212/(/)J JDa iKN mhG 轴柱1.3360.55017259本科毕业设计（论文）结构计算书71H 轴柱2.1250.63719989J 轴柱0.7890.4631452917259/19989/14529/51777/DkN mKN mKN mKN m风荷载作用下框架侧移计算层次/jWKN/jVKN/(/)DKN m/jum/juh511.5943.77732600.000615000410.8156.38732600.00081375039.9167.92732600.00091333429.1678.56732600.00111272718.2387.15517770.0017123240.0057juu 根据高度不大于150m 的高层建筑，其楼层最大位移与层高之比不宜大于（框架结构）1550侧移验算：层间侧移最大值：（满足要求）。112324550本科毕业设计（论文）结构计算书72第八章水平地震作用计算1 重力荷载代表值的确定底层柱：330.60.625/3.70.020.5417/3.725.64mmKN mmmmkN mmKN标准层：330.625/2.80.020.54 17/2.819.4mKN mmmmKN mmKN 0. 6m梁：3325/0.25(0.60.1)11.30.02 (0.60.1) 20.25 17/11.340.12KN mmmKN mmKN 屋面楼盖：屋面恒荷载： 24.86/KN m屋面活荷载： 220.5 2.0/1.0/KN mKN m恒荷载+0.5 活荷载合计：5.862/KN m标准层楼盖：楼面恒荷载： 23.44/KN m楼面活荷载： 220.5 2.0/1.0/KN mKN m恒荷载+0.5 活荷载合计：4.442/KN m本科毕业设计（论文）结构计算书73屋顶女儿墙：。31.20.244.618/23.8mmmKN mKN标准层外墙： 54326.774.62.887.2GGGGmmKN标准层内墙： 3.85 11.3 2.8121.8KN底层外墙： 16.77 4.63.7115.2GmmKN顶层： 265.86/11.34.523.8321.85GkNmmmKNKN标准层：254325.86/11.34.587.2121.819.4340.12605.3GGGGkNmmmKNKNKN 底层： 215.86/11.34.5115.2121.2825.64 340.12651.5GkN mmmKNKN 本科毕业设计（论文）结构计算书74建筑抗震设计规范（GB500112001）规定：高度不超过 40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点的结构，可采用底部剪力法。因此质点重力荷载代表值见下图：本科毕业设计（论文）结构计算书752 地震作用的计算a、各层水平地震作用力的确定根据设计资料，攀枝花设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值 0.10g,，建筑场地类别为类二组，故地震特征周期。30hm0.4gT 一般情况下，高层钢筋混凝土结构根据经验公式，算出基本自振周期为:1T本科毕业设计（论文）结构计算书76对于钢筋混凝土框架结构。（H30m,框架结构）130.220.035HTB式中：H-房屋总高度（m） B房屋总宽度（m）可得到该建筑的基本自周期为：1321.000.220.0350.57113.2T 由于，所以考虑顶部附加地震作用的影响，11.41.4 0.400.560.571gTSSTS则有顶部附加地震作用，系数 10.080.010.08 0.571 0.010.0557nT水平地震影响系数最大值 max0.08因为10.40.57152.0ggTsTT故水平地震影响系数 0.92max10.4()1.0 0.080.05810.571gTT （7310.850.85 (321.855 605.3651.5)3.4 10eqiiGGKN 310.0581 3.32 10193EKeqFaGKNKN第一层水平地震作用：11171(1)651.5 3.7 193 (1 0.0557)651.5 3.95605.3 (6.59.3 12.1 14.9 17.7)321.85 20.59.63EKnjjiG HFFG HKN第二层水平地震作用：本科毕业设计（论文）结构计算书7722271(1)605.3 6.5 193 (1 0.0557)651.5 3.95605.3 (6.59.3 12.1 14.9 17.7)321.85 20.515.7EKnjjiG HFFG HKN第三层水平地震作用：33371(1)605.3 9.3 193 (1 0.0557)651.5 3.95605.3 (6.59.3 12.1 14.9 17.7)321.85 20.522.4EKnjjiG HFFG HKN第四层水平地震作用：44471(1)605.3 12.1 193 (1 0.0557)651.5 3.95605.3 (6.59.3 12.1 14.9 17.7)321.85 20.529.3EKnjjiG HFFG HKN第五层水平地震作用：55571(1)605.3 14.9 193 (1 0.0557)651.5 3.95605.3 (6.59.3 12.1 14.9 17.7)321.85 20.536EKnjjiG HFFG HKNN0.0557 19310.75nnEKFFKN框架水平地震作用及层间剪力图：本科毕业设计（论文）结构计算书78水平地震力及层间剪力地震作用下的弯矩计算地震作用下的反弯点位置与风荷载作用下的反弯点位置相同，采用修正反弯点法，求出相应的弯矩。框架各柱的杆端弯矩和梁端弯矩按下式计算： (1)iVyhMJ上iV y hMJ下中柱处的梁 1HjjjHHMMiiiM左J下H 左J上左右（）3y1HjjjHHMMiiiM右J下H 右J上左右（）边柱处的梁： 1jjjMMMJ下H 总J上并绘制地震作用下的弯矩图：本科毕业设计（论文）结构计算书79地震作用下 G 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下cM总5(3.9)115.950.3338.441.351.6563.4351.9095.414(3.9)145.250.3348.021.351.6579.2364.83131.133(3.9)167.650.3355.381.351.6591.3874.76156.212(3.9)183.350.3360.521.51.5090.7890.78165.541(4.8)192.980.3363.581.742.21140.51110.63231.29地震作用下 H 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下bM左bM右5(3.9)115.950.4451.261.141.8695.3558.4485.5950.274(3.9)145.250.4464.021.141.86119.0872.98111.8465.683(3.9)167.650.4473.841.141.86137.3484.18132.5077.822(3.9)183.350.4480.691.501.50121.04121.04129.2975.931(4.8)192.980.3975.132.411.54115.70181.06149.1587.59地震作用下 J 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数(H/M)/iVKNimDD/imVKN/yh m(1- ) /y h mcM上cM下cM总5(3.9)115.950.2326.800.752.2560.3020.1074.234(3.9)145.250.2333.470.752.2575.3125.1095.413(3.9)167.650.2338.600.752.2586.8528.95115.802(3.9)183.350.2342.180.752.2594.9131.64123.861(4.8)192.980.2854.002.571.3874.52138.78106.16本科毕业设计（论文）结构计算书80水平地震作用弯矩图3 地震作用下的侧移验算地震作用下框架侧移计算层次/jWKN/jVKN/(/)DKN m/jum/juh536115.95732600.001611875本科毕业设计（论文）结构计算书81429.3145.25732600.002011500322.4167.65732600.002311305215.7183.35732600.00251120019.63192.98517770.0037110680.0138juu 根据高度不大于150m 的高层建筑，其楼层最大位移与层高之比不宜大于（框架结构）1550侧移验算：层间侧移最大值：（满足要求）。111068500第九章截面设计与配筋计算1 内力组合由上面计算的一榀框架的内力组合可以看出，在地震作用控制下的内力组合值最大，因此，在这榀纵向框架的内力组合时。每一根梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨中截面、和右端支座截面。每一根柱一般只有二个控制截面，柱顶截面和柱底截面。本科毕业设计（论文）结构计算书82框架梁内力组合表层次梁段截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.20.9 1.4()GKQKEKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M-50.91-2.67-102.7-231.9-18.27-309.32-222.38-309.32左支座7.357.4043.0397.5513.64135.5188.31135.51跨中M522.655.944.4717.1622.4229.9029.90M131.210.5666.10149.572.65259.10237.66259.10GH右支座-113.2 -11.54-43.03-97.55-83.02-204.32-211.77-211.77M-153.2-16.5-38.83-87.58-105.43-213.49-233.67-233.67左座支14715.3913.0529.3689.53124.37156.67156.67跨中M639.817.0112.850.3865.1481.9381.93M71.4213.047.25106.6136.86268.81319.63319.63一层HJ右支座-90-14.31-13.05-29.36-98.71-133.70-177.42-177.42本科毕业设计（论文）结构计算书83层次梁段截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.20.9 1.4()GKQKEKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M-88.7-3.32-68.52-165.5-22.67-230.79-174.05-230.79左支座80.358.2431.6276.6054.78150.15148.32150.15跨中M603.486.679.8521.5133.4540.6140.61M131.68.2954.82139.2959.63221.25201.77221.25GH右支座-106.5-10.8-31.62-75.60-81.86-175.60-193.08-193.08M-153.1814.78-32.18-75.39-96.23-189.83-210.45-210.45左座支153.615.0112.7430.2788.99125.03157.42157.42跨中M7010.2619.1128.2551.5285.6993.2393.23M70.1613.7051.85132.86142.59296.73343.66343.66二层HJ右支座-94.6-14.69-12.74-30.27-101.25-137.34-182.10-182.10本科毕业设计（论文）结构计算书84层次梁段截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.21.26()GKEKQKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M-88.73.32-61.92-156.21-22.67-219.03-166.21-219.03左支座80.358.2429.4974.0354.78146.91146.16146.91跨中M603.467.2313.1421.5038.8244.1944.19M131.68.3053.32132.559.63225.42204.52225.42GH右支座-106.5-10.8-29.49-74.03-73.75-165.52-176.03-176.03M-153.1814.78-31.42-77.82-96.23-192.22-212.04-212.04左座支153.615.0111.5028.7587.21121.33152.67152.67跨中M7010.2620.7540.4651.52101.06106.12106.12M70.1613.7044.32115.9142.59286.58336.89336.89三层HJ右支座-94.6-14.69-11.50-28.75-101.25-131.40-180.82-180.82本科毕业设计（论文）结构计算书85层次梁段截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.21.26()GKEKQKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M-88.73.32-49.75-132.12-22.67-187.43-145.15-187.43左支座80.358.2423.8862.354.78122.66136.31136.31跨中M603.517.8122.5921.5049.6551.6251.62M131.68.2943.45111.959.63199.40187.14199.40GH右支座-106.5-10.8-23.88-62.3-73.75-150.74-166.18-166.18M-153.18 -14.85-25.61-65.85-96.23-176.92-201.85-201.85左座支153.615.019.3824.4187.21115.86149.08149.08跨中M7010.2622.6464.8551.52131.80126.61131.80M70.1613.7036.6795.61142.59260.89319.76319.76四层HJ右支座-94.6-14.69-9.38-24.41-101.25-129.96-177.17-177.17本科毕业设计（论文）结构计算书86层次梁段截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.21.26()GKEKQKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M-88.73.32-35.47-95.61-22.67-142.42-115.14-142.42左支座80.358.2417.4446.3654.78112.04122.92122.92跨中M603.478.4822.6421.5049.5451.3351.33M131.68.2932.5585.5959.63166.31165.12166.31GH右支座-106.5-10.8-17.44-46.36-73.75-130.65-152.79-152.79M-153.18 -14.58-19.13-50.28-96.23-157.50-188.90-188.90左座支153.615.017.0818.3687.21108.24143.95143.95跨中M7010.2624.2964.8451.52131.80126.61131.80M70.1613.7027.674.2142.59234.20301.97301.97五层HJ右支座-94.6-14.69-7.08-18.36-101.26-122.32-172.10172.10本科毕业设计（论文）结构计算书87层数截面内力GKSQKSwKSEKS1.21.4GKQKSS1.21.26()GKEKQKSSS1.351.4(0.60.7)GKEKGKSSS控制值M23.431.263.21140.518.22185.10130.73130.73上N2074.6311.12 161.33397.701548.932006.472495.852495.85M11.720.649.78110.634.12143.4399.29143.43N1292.25338.5161.33397.701620.072073.802559.542559.54G下V-9.5-0.3-28.97-63.58-3.70-83.76-59.77-83.76M10.52.6452.42115.7018.08163.50125.13163.50上N2708.5496.8101.08249.682704.852949.904111.184111.18M4.561.6282.04181.069.47237.38166.07237.38N3346.5524.18 101.08249.682775.103016.304173.134173.13H下V-4.1-1.42-34.04-76.09-9.19-104.86-77.90-104.86M-32.88-5.79-33.83-74.52-61.57-154.65-166.40-166.40上N1544.5411.6560.27148.022336.482465.363542.003542.00M-16.44-2.90-63.00 -138.78-30.80-205.25-168.49-205.25N2017.15 439.0360.27148.022406.652531.693603.823603.82一层J下V13.332.8924.8354.0082.72150.35198.12198.12本科毕业设计（论文）结构计算书88M47.71.6638.5190.7811.34125.4993.75125.49上N1292.95263.9118.3300.151323.341664.582104.252104.25M50.911.4838.5190.7810.05124.2391.75124.23N1292.35 284.69118.3300.151376.451714.782150.842150.84G下V-31.7-1.11-25.67-60.52-7.22-83.32-61.83-83.32M10.793.2452.50121.0418.3170.36128.40170.36上N1292.2542871.1181.492313.822482.583481.673481.67M10.553.2152.50121.0422.03174.09135.72174.09N2968.5448.7971.1181.492366.932532.773528.273528.27H下V-7.7-2.16-35.00-80.69-12.21-113.57-85.60-113.57M-16.48-6.85-13.42-94.91-71.30-76.52-199.54-199.54上N1220.5354.3547.22118.662011.732111.633042.533042.53M-71.42-7.07-40.25-31.64-75.13-114.01-153.24-153.24N1639.15 375.1447.22118.662064.842161.823089.143089.14二层J下V25.14.5717.8942.1848.71101.22117.59117.59本科毕业设计（论文）结构计算书89M47.71.6636.6291.3811.34126.2494.26126.24上N941.5215.8486.68223.551093.141344.601723.581723.58M88.71.6630.0074.7611.34105.3080.30105.30N1292.25 236.6386.68223.551146.251394.801770.181770.18G下V-31.7-1.11-22.21-55.38-7.57-77.19-58.20-77.19M10.753.2456.29137.2418.3190.77142.01190.77上N1854.5359.252.22135.161932.822052.832890.002890.00M10.753.2434.5084.1818.3123.9297.44123.92N2384.5379.9952.22135.161985.922103.022936.602936.60H下V-7.7-2.16-30.26-73.81-12.20-104.90-79.82-104.90M-16.48-6.85-34.81-86.85-71.30-179.77-192.76-192.76上N963.95296.6734.4888.391684.421754.262538.402538.40M-53.66-6.85-11.61-28.95-71.30-106.81-144.13-144.13N1220.55 317.4634.4888.391737.531804.462585.002585.00三层J下V25.14.5715.4738.6347.5395.57112.32112.32本科毕业设计（论文）结构计算书90M47.71.6630.4079.2311.34110.9484.05110.94上N645.55 167.78 57.19149.52862.951027.851345.071345.07M411.6624.8764.8311.34102.9072.00102.90N941.55 188.57 57.19149.52916.051078.051391.671391.67G下V-31.7-1.11 -18.42-48.02-7.57-67.92-52.01-67.92M10793.2446.72119.0818.3167.89126.75167.89上N1378.5290.434.2389.881551.801624.402299.182299.18M10.793.2428.6472.9818.3109.8088.03109.80N1854.5 311.19 34.2389.881604.911674.602345.782345.78H下V-7.7-2.16 -25.12-64.02-12.20-92.57-71.60-92.57M-16.48-6.85 -28.89-75.31-71.30-165.23-183.07-183.07上N707.45 238.99 22.9859.641357.121398.812035.522035.52M-53.68-6.85-9.63-25.10-71.30-101.96-140.90-140.90N963.95 259.78 12.8459.641410.221449.002082.112082.11四层J下V25.14.5722.9833.4747.5389.07108.00108.00本科毕业设计（论文）结构计算书91M7.511.6623.6063.4311.3491.0370.7891.03上N387.62 119.72 33.3187.22632.75725.89976.42976.42M7.511.6619.3151.9011.3476.5061.1076.50N407.62 140.51 33.3187.22685.86776.091023.021023.02G下V-31.7-1.11 -24.44-38.44-7.57-55.85-43.96-55.85M10.793.2436.2795.3518.3137.99106.82137.99上N956.52221.619.7351.991170.801205.281714.591714.59M10.793.2422.2358.4418.391.4875.8291.48N1378.5 242.39 19.7351.991223.901255.481761.191761.19H下V-7.7-2.16-19.5-51.27-12.20-76.50-60.89-76.50M-16.48-6.85 -22.43-60.30-71.30-146.31-170.46-170.46上N4580.85 181.3113.635.231029.821048.721536.291536.29M-53.68-6.85-7.48-20.10-71.30-95.66-136.70-136.70N707.45202.113.635.231082.921099.021582.891582.89五层J下V25.14.579.9726.847.5380.67102.38102.38本科毕业设计结构计算书922 截面设计和配筋计算混凝土强度等级：C30，224214.3/,1.43/,3.00 10/ctcfN mmfN mmEN mm钢筋强度：2400,360/yHRBfN mm柱混凝土强度选用 C30。框架梁混凝土强度选用 C30。因相对受压区高度：150.80.518360112.0 100.0033byscufE1、框架柱截面设计选取其中一层进行截面设计（选取H 轴线的柱子进行计算）（ 1）轴压比验算底层柱：max4173.13KNN轴压比：3N224173.13 101.01.05 (16.7/500ccNNf AN mm满足要求）则 H 轴柱的轴压比满足要求。（2）截面尺寸复核0max56560035565,77.90KN,1.134500whhmm Vb取，满足要求。00.250.25 1.0 16.7 600 565970.6977.90ccVf bhKNKN（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。H 轴柱：101.0 16.7 600 565 0.5182012BcbNa f bhKN本科毕业设计结构计算书93166.07KN.m4173.1377.90KNMNKNV,BNN由于因此为小偏心受压。在弯矩中由水平荷载引起的弯矩相比之下较小，柱的计算长度H=3.925m。03.9257.855,0.6lmhm因此要考虑偏心距增大系数。，230.50.5 16.7 5000.54173.13 10cf ANN121.0。603166.07 10.39.804173.13 10MN mmemmNN 2020600203030mmmmhmmae039.802059.80ieemmae20120111161.63 0.5 1.01.1711400 0.1291400ilehh 6001.171 59.8035285.0322iheeammmm1021010100.8150.43()()bcbccbsNa f bhNea fb ha f bhha21003222(1 0.5 )()4173.13 10285.03 16.7 600 5650.8151 0.5 0.8152052360565350.2%0.2% 600 600720cssysNea f bhAAfhammbhmm每侧配置525本科毕业设计结构计算书94（5）斜截面受剪承载力计算跨度比计算：039254.223,322 565nHh所以0.30.3 16.7 600 6001252.5N1252.5KNcf AKNN所以取按33001.751.75(0.07)77.90 101.57 600 5650.07 1252.5 1013 1210 5650tsvyvVf bhNASf h构造配置箍筋选用8100/150(4)（6）裂缝宽度验算H 轴柱（1 层）：，可不验算裂缝宽度。0039.800.090.55565emmhmm2.框架梁截面设计选用一层 HJ 框架梁计算, ，混凝土材料选用 C30，三级钢筋，300600HJLmmmm梁箍筋选用 HPB400，梁钢筋保护层厚度为 30mm。（1）梁正截面受弯承载力计算跨中截面计算81.93KN.mM中6221081.93 10.0.0721.0 14.3 300 565scMN mmaa f bh11 211 2 0.0720.075sa 2101.0 14.3 300 565 0.075421360csya f bhAmmfminmax(0.2%,45%)max(0.2%,0.18%)0.2%tyff本科毕业设计结构计算书952.min0.2%0.2% 300 600300sAbhmm下部实配222（2）斜截面受剪承载力计算取左支座 V=156.67KN。00.250.25 1.0 14.3 300 565505156.67ccf bhKNKN300.7156.67 100.7 1.43 300 5650tVf bh因此箍筋。8150/200第十章基础设计矩形和梯形联合基础一般用于柱距较小时的情况，这样可以避免造成板的厚度及配筋过大。为使联合基础的基底压力分布较为均匀，应使基础底面形心尽可能接近柱主要荷载的合力作用点。因为 A，B 轴间柱距较小，所以 A，B 柱设计为联合基础。而 D，F 设计成柱下独立基础。基础材料为：砼，钢筋 HRB400，。20C21.1/tfN mm2360/yfN mm1、独立基础设计以底层 D 柱基础计算为例a) 荷载计算：（以底层 D 柱基础计算为例）由柱传至基顶的荷载：由柱的内力组合表可查得第一组： N=1304.09kN V=56.2kNmaxM115.94kN m 第二组： M=23.03kN.m V=16.61kNmax1469.10NkN本科毕业设计结构计算书96 由基础梁传至基顶的荷载：（G）底层外纵墙自重 11.70kN/m 基础梁自重 2.5kN/m G=（11.70+2.5）（6.9-0.50）=90.88kN G 对基础底面中心的偏心距为50025012522emm 相应偏心弯矩为 G.e=90.880.125=11.26kN.m作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：（假定基础高度为 1100mm）第一组： 115.94 1.1 56.2 11.36166.4botMkN m 1304.0990.881394.97NkN 第二组： 23.09 1.1 16.61 11.3630.00botMkN m 1469.1090.881559.98NkN 基础高度尺寸图b) 基底尺寸的确定第一：确定 l 和 b 21394.971.25(1.1 1.4)5.837.4321022 1.8Am 取 l/b=1.5，解得： b=2.1m,l=3.2m 本科毕业设计结构计算书97 验算的条件：0leb 0166.41394.9722 2.1 3.2 1.83.20.100.5366botbotMeNlmm第二：验算另一组荷载效应标准组合时的基底应力：第二组： maxbotbotbotGNMMNpAWAW 21559.98301.251.3522 1.812.1 3.22.1 3.26 （可以）22231.5/1.21.2 250300/aKN mfkN m maxbotbotbotGNMMNpAWAW 21559.98301.251.3522 1.812.1 3.22.1 3.26 （可以）2219.09/0kN m 221(231.5219.09)225.3/250/2maPkN mfkN m C) 确定基础高度采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定基础剖面尺寸如下图所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切验算。本科毕业设计结构计算书98 基础冲切面图基础基底反力图本科毕业设计结构计算书99第一：组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组：2,max21394.97166.4254.08/12.1 3.22.1 3.26spkN m 第二组：2,max21559.9830.00240.52/12.1 3.22.1 3.26spkN m 比较各组数据，取大值，按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。第二：在第一组荷载作用下的冲切力冲切力近似按最大地基净反力计算取，由于基础,maxsp21,max254.08/ssppKN m宽度 b=2.1m，小于冲切锥体底边宽度时，冲切力作026002 6101720cbbhmm 用面积为矩形1A1023.20.5()(0.610) 2.122221.55calAh bm,max.254.08 1.55394lsFpAkN第三：变阶处的抗冲切力由于基础宽度小于冲切锥体底边宽度，故，2000022()220.52.1(0.50.61) 0.61 (0.61)220.641cmcbbb hbh hhmm 00.70.7 1 1.1 641494394lhtmlFf b hkNFkN 满足要求。因此，上图所示的基础剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿长边和短边两个方向的配筋计算，沿长边的配筋计算应按第一组荷载设计本科毕业设计结构计算书100值作用下的地基净反力进行，而沿短边方向，由于其为轴心受压，其钢筋用量应该按照第二组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。第一：沿长边方向的配筋计算在第一组荷载设计值作用下，前面已经算得，相应于柱2,max254.08/spkN m边及变阶处的净反力为： 211394.94166.40.25214.84/2.1 3.23.581.6spkN m 221394.94166.40.60225.01/2.5 3.83.581.6spkN m 则21,max11()() (2).48ssccMpplhbbGe 21(254.08214.84) (3.20.5)(2 2.1 0.5)9.08848 660.41kN m 62110660.41 1025960.90.9 300 955SyMAmmf h 22,max11()() (2)48ssccMpplhbb本科毕业设计结构计算书101 21(254.08225.01) (3.2 1.2)(2 2.1 1.20)48 215.57kN m 62120215.57 1012910.90.9 300 610SyMAmmf h 选用 2412（12100）22(27152596)SAmmmm第二：沿短边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，均匀分布的土壤净反力为： 231469.10218.62/3.2 2.1sNpkN mA 2331() (2)24sccMplhbb 21218.62 (2.1 0.5)(2 3.20.5)24 160.9kN m 62330160.9 106320.90.9 300 (955 12)SyMAmmf h 2441() (2)24sccMplhbb 21218.62 (2.1 1.2)(2 3.2 1.2)24 56.08kN m 6244056.08 103470.90.9 300 (610 12)SyMAmmf h 选用 158（8200）, （可以） 22755632SAmmmm本科毕业设计结构计算书102820012100200200 基础配筋图本科毕业设计结构计算书103 2、联合基础设计典型的双柱联合基础可以分为三种类型，即矩形联合基础，梯形联合基础和连梁联合基础。根据其受力特点，选择用矩形联合基础。a）荷载计算由柱传至基顶的荷载：由柱的内力组合表可查得 N=1797.56KN V=60.90KNmaxM146.45.KN m由基础梁传至基顶的荷载：（G）底层外纵墙自重 11.70KN/m 基础梁自重 2.50KN/m G=（8.71+2.5）（6.9-0.5）=90.88KN G 对基础底面中心的偏心距为60025017522emm 相应偏心弯矩为 G.e=90.880.125=11.36KN.m作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：（假定基础高度为 1100mm） 127.95 1.1 57.99 11.36193.77botMKN m 1797.5690.881888.44NKNb)基底尺寸的确定因为结构的对称性,所以主要荷载的合力作用点和基础底面形心重合,无需计算主要荷载的合力作用点位置来确定基础长度。 21888.4421.25(1.1 1.4)15.8020.1125022 1.8Am 取 l/b=1.5，由 l/b=1.5 和 A=l.b=20 解得：2mm b=3.6m,l=1.52.5=5.4m c）计算基础内力净反力设计值 121888.44 2194.35.4 3.6jFFpkPalb本科毕业设计结构计算书104 194.3 3.6699.42/jbpkN m194.3 5.41049.22/jlpkN m 由剪力和弯矩的计算结果绘出 V，M 图。本科毕业设计结构计算书105图 32 二柱矩形联合基础计算简图及 V，M 图d）基础高度计算取 h=1000mm, 。0955hmm长边方向：1) 受冲切承载力验算取 B 柱进行验算 201888.44 194.3 3.6 2.41202.6911()(0.53.6)2.05220.70.7 1.0 1100 2.05 0.9551507.5(lmChptmlFkNUbbmf u hF可以)2) 受剪承载力验算取柱 B 冲切破坏锥体地面边缘处截面（截面 -）为计算截面，该截面的剪力设计值为： V=734.4-699.42 (0.250.955)451.64kN 00.70.7 1.0 1100 3.6 0.9552647(hptf bhkNV可以)短边方向：1）受冲切承载力验算 201888.44 194.3 5.4 0.2451631.3811()(0.55.4)2.95220.70.7 1.0 1100 2.95 0.9552169.3(lmChptmlFkNUbbmf u hF可以)2）受剪承载力验算取柱 A 冲切破坏锥体地面边缘处截面为计算截面，该截面的剪力设计值为： V=1888.44-194.3 5.4 0.2451631.38kN 00.70.7 1.0 1100 5.4 0.9553970.89(hptf bhkNV可以)e) 配筋计算本科毕业设计结构计算书106 1) 纵向钢筋(采用 HRB335 级钢筋) 最大正弯矩取:,所需钢筋面积为:251.3MkN m 62max952 103692.400.90.9 300 955syoMAmmf h 基础底面（柱 A、B 的下方）配 2016()，其中24022sAmm1/2（10 根）通长布置。2）横向钢筋（采用 HRB335 级钢筋) 柱 B 处等效梁宽为： CI a0.750.5 1.5 0.9551.94Ohm 221111888.443.60.5()2223.62629.48CIbbFMbkN m62629.48 102481.60.90.9 300955 16syoMAmmf h 折成每米板内宽度的配筋面积为，实配22483/1.941279.9/mmm1290()。21257sAmm 柱 A 计算同 B 柱。联合基础的配筋图见图。本科毕业设计结构计算书107联合基础配筋图本科毕业设计结构计算书108第十一章施工组织设计本施工组织设计依据下列各项编制：1. 毕业设计任务书（攀枝花市东区树人中学任务书） 2. 调查资料攀枝花市东区树人中学地质勘察报告3. 技术标准规范（1）土建部分使用的规范、标准土方与爆破工程施工及验收规范（GBJ2011983）建筑桩基技术规范（JGJ941994）地下防水工程施工及验收规范（GBJ2081983）基坑支护技术规程（JGJ12027）地基与基础工程施工及验收规范（GBJ2021983）建筑变形测量规程（JGJ/T81997）混凝土结构工程施工及验收规范（GB502041992）屋面工程技术规范（GB502071994）建筑安装工程质量检验评定标准(GBJ3001988) 建筑工程质量检验评定标准(GBJ3011988) 工程测量规范(GB500261993) （2）采暖部分建筑采暖与卫生工程施工及验收规范 (GBJ2421982) 建筑采暖卫生与煤气安装工程质量检验评定标准（GB500261993）（3）电气部分建筑电气安装工程质量检验评定标准（GBJ3021988）建筑工程施工现场供用电安全规范(GB501941993) 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ461988) 5. 参考资料攀枝花市教学楼项目施工经验；有关现行预算定额施工定额；本科毕业设计结构计算书109 6. 其他建筑法等有关现行建筑法规。一、工程概况1.建筑物概况本工程是树人中学综合教学楼，总建筑面积 5200m2。建筑物长77.7m，宽 34.5m，建筑占地面积 1500 m2，其中地面以上 5层，建筑高度自室外地面到女儿墙顶高 21m。第一层高为4.8m，其余各层层高为3.6m。该工程采用柱下独立基础，现浇楼面，现浇楼梯。抗震设防烈度为 7度。建筑耐久年限为 50 年。建筑屋面防水等级为级，耐久年限为 15 年，采用二道设防。墙体用加气混凝土砌块砌筑，内墙厚 200mm，外墙厚 200mm。屋面为平屋面，有女儿墙，防水采用 SBS 改性沥青卷材防水。内墙面、顶棚为混合砂浆抹灰，外墙面砖饰面。楼地面水泥砂浆加浆收光。门为夹板门、窗为塑钢窗。本工程位于市区，交通便利，水源由城市管网引入，电源由附近变电室引入，场地平整已经完成。本工程预计 2012年4 月初开工，2012 年 11 月初竣工。本科毕业设计结构计算书110建筑平面示意图详细建筑、结构概况见表建筑概况一览表名称概况层数本工程为 5 层钢筋混凝土框架结构单层面积1100 m2建筑面积工程建筑面积为 5200 m2砌体工程框架填充为加气混凝土砌块外墙面砖饰面内墙混合砂浆抹灰，素水泥浆收光地面水泥沙浆加浆抹光楼面水泥沙浆加浆抹光顶棚混合砂浆，水泥沙浆本科毕业设计结构计算书111屋面屋面为不上人保温屋面油漆木构件为一底二度调合漆、铁构件为醇酸调合漆门窗门为夹板门、窗为塑钢窗结构概况一览表项目名称概况建筑结构安全等级二级建筑抗震设防类别丙类地震基本列度7 度建筑耐火等级一级主要钢筋类型HRB400 级热轧带肋钢筋、CRB550 冷轧带肋钢筋框架梁主要截面300600、250500 等框架柱主要截面600600 砼强度等级梁、板 C30；基础垫层 C10；二次浇筑构件(过梁，压顶)C30；独立柱基及基础梁 C30本科毕业设计结构计算书1122.自然条件和技术物资供应条件1)地质水文资料拟建场地位于长江中下游平原，场地地势平坦，地貌属长江二级阶地，地下水的埋藏类型为上层滞水，主要留存于结构松散、孔隙连通性好的上层杂填土中，自然降水及地表生活用水为其主要补给水源，地下水位较浅，据场地附近现有的水文地质资料，地下水对混凝土无腐蚀性。地质状况为坡地回填土场地，表层为杂填土，厚度 1.0m，中间层为素填土，厚度为 2.0m，最下层为粘土，厚度未钻探穿，地基承载力 fk=350kPa，Es=14.7MPa。2）气象资料建设地点属亚热带气候，全年光照充分，雨量充沛，冬有严寒，夏有酷暑，平均气温16.3，极端最高气温 39.4，极端最低温度-18.1，春秋为降水期，全年平均降水量为1204.5 ，全年主导风向为东北风，夏季主导风向为东南风，室外平均风速 2.6m/s，附近河流最高水位 29.93m，最低枯水位 8.86m，水位降幅高达 20.06m。基本风压： =0.4kN/m2。基本雪压：S=0.40kN/m2。3.主要工程量一览表主要工程量一览表见主要工程量一览表序号项目名称单位数量备注1机械挖基坑(一、二类土)m21556.71全部2独立基础垫层混凝土m217.64100mm 厚本科毕业设计结构计算书1133独立基础混凝土m270.7共 40 个4独立柱基钢筋t1.995回填土m21743.66标准层柱钢筋t7.327标准层柱混凝土m218.88标准层梁钢筋t7.689标准层梁混凝土m229.510标准层现浇板钢筋t5.9811标准层现浇板混凝土m242.512标准层砌块m223013楼地面抹灰m2346单层14天棚粉刷m2346单层15内墙粉混合砂浆m2796.6单层16外墙面砖m2190单层本科毕业设计结构计算书1144.门窗表二、施工准备工作在本工程开工前，进行细致的调查研究、收集有关施工资料，精心做好施工前的准备工作。1. 技术资料的准备由项目技术负责人组织各专业班组仔细阅读有关技术及设计文件，包括施工图及说明、所选用的标准图集等，熟悉图纸及有关材料，认真进行会审。采取书面方式对项目部各专业班组进行安全技术交底，使其理解图纸、图纸会审等相关资料的意图，为正确按图施工打下良好基础。编制施工预算，同时提出劳动力、材料、各种成品、半成品、本科毕业设计结构计算书115施工机械和工具的需用量计划。2. 施工现场的准备该工程现场已由甲方将水源电源接口留好并已完成场地平整，通讯设施能满足使用要求。施工方在现场的周围做好临时搭建设施，接通施工现场内临时用水用电管网、修建临时道路以及排水沟、引测场地轴网、为工程顺利进行打好基础。3. 物资准备根据技术人员提出的资源需用量计划，由项目经理落实劳力、材料、周转材料及小型机械设备的组织调度，落实各协作单位情况和施工准备工作情况。4. 劳动力的准备公司成立现场项目经理部，将委派一批具有项目施工管理经验和较高技术水平的管理人员组成项目经理部，协调、组织、控制、管理各专业班组人员施工，以确保工程质量和工期。由项目经理组织对职工进行安全施工、文明施工和防火措施教育。5. 雨季施工准备根据本工程施工进度计划，在本工程施工期间经历一个雨季。在此期间，本工程的主要施工任务是结构主体工程，为了保证工程质量及施工进度，特采取如下雨季施工技术措施：加强雨季施工准备工作；提高雨季施工质量水平；提高管理人员的素质，为适应雨季施工管理的要求，对雨季施工管理人员进行系统培训。三、施工方案本科毕业设计结构计算书1161.施工程序与施工顺序本工程为便于制定施工组织设计，将施工工程分为基础工程、主体工程、围护工程、屋面工程和装饰工程五个施工阶段，总的施工顺序为：基础工程主体工程围护工程屋面工程装饰工程。为便于组织流水作业，将本工程沿中轴线划分为 A、B 两个施工段进行施工。施工段划分示意图如图所示。基础工程的施工顺序为开挖土方基础垫层独立基础土方回填，施工流向为 A 段B 段。钢筋混凝土主体工程的施工顺序为柱筋绑扎柱支模梁板支模柱浇筑混凝土梁板扎筋梁板混凝土，施工流向为：由底层 A 段B 段2 层 A 段逐层上升至顶层 A段B 段。屋面工程的施工顺序为找平层保温层防水层保护层。围护结构的施工顺序为拉结筋的设置墙体砌筑等。在主体施工进入第五层开始施工，从下往上进行。装饰工程的主要施工过程有室内抹灰、室外装饰、楼地面面层、门窗安装等。室内抹灰由下向上进行，室外装饰由上向下施工，施工流向为：顶层五层四层三层二层首层。本科毕业设计结构计算书1172.主要工种的施工方法1)土方施工本工程基础开挖的方法主要采用机械基坑开挖与人工修整边坡相结合的方法。地基土挖至离设计标高 300 时，通知甲方、勘察、设计及质检部门等单位有关人员共同验槽，合格后方可进行后续基础施工。在基坑开挖和基础施工期间，采取有效的措施，确保周围建筑物的正常使用及安全，为保证基坑的稳定，边坡支护将按 10.5 的坡度进行放坡。本工程回填土有室内回填和室外回填，回填土采用粘土或粗砂，进行土方回填前会同甲方、监理方对土质进行检查，含有碎块、草皮、垃圾、含有杂质的有机质土、淤泥和淤泥质土的杂土不予以采用。回填用土使用前必须做最佳密实度和最佳含水量试验，保证回填在最佳含水量情况下进行。回填土应分层回填夯实，分层回填厚度为 200mm250mm，采用蛙式打夯机夯实，每层至少夯打三遍，打夯时要一夯压半夯，夯夯相连。蛙式打夯机不能夯打的地方由人工夯实。回填土密实度应达到设计要求的 96%，环刀取样部位在每层厚度的 2/3 处。2)基础施工验槽以后，为减少坑底土体暴露时间，避免土体结构受到损坏，抓紧施工垫层，垫层按设计要求采用 C10 混凝土。垫层施工紧随土方清理工作，人工清理一块，浇筑一块，垫层标高用水准仪严格按设计标高控制，并做好表面压实抹平收光工作。垫层收光完毕后应立即把轴线、基础边线弹到垫层上去，以利于下一道工序顺利进行。钢筋按设计 6 度抗震设防要求进行放样、配料及制作、绑扎严格按设计图及有关规范要求。基础砼浇捣采用机械震捣，人力车加钢管、脚手板运输车道的办法进行。在砼浇捣前充分做好准备工作。包括各专职工种的安排。浇捣过程安排好浇捣程序，进行连续浇捣，不留施工缝。必须根据土建进度穿插完成基础分部的水电工作，水电安装隐蔽工程检查必须与土建同步，方可进入砼浇捣。0.000 部分完成后即可着手安装沉降观察点，并相应做出第一次观察记录。本科毕业设计结构计算书1183)主体施工方案(1)钢筋工程。本工程钢筋采用 HPB235 级热轧光圆钢筋直径 6、8、12，HRB335 级热轧带肋钢筋、HRB400 级热轧带肋钢筋直径 12、14、16、18、20、22、25，CRB550 冷轧带肋钢筋直径7、9。钢筋进场和检验验收。钢筋的进场必须根据工程进度有计划地运进施工现场，由专业工长根据项目计划进度和实际情况，将材料规格、数量上报项目材料组，由项目材料组联系供贷商将材料运进现场。钢筋运至施工现场后，要严格按批分等级、牌号、直径、长度挂牌堆放，所有进场钢筋都必须有出厂证明书和检验报告，每捆(盘)钢筋必须有标牌，进场时按批及直径分批验收，每批重量不超 60t，验收的内容包括查对标牌，外观检查，并在质检站或监理公司指定人员的监督下进行取样送检，经检验合格后方可使用，经检验合格的钢筋应立标志，同意使用，钢筋设专人管理，建立严格的验收、保管与领取的管理制度。钢筋翻样。钢筋工程施工前必须根据图纸规范要求进行翻样。翻样应形成书面成果后印发给与项目有关的技术人员(包括项目总工程师)对其进行审核，然后召开项目内部的翻样单会议，最后由项目总工程师审核翻样单。经审核批准后翻样单才能给钢筋加工班组使用。钢筋现场绑扎时应按照施工图纸并结合翻样单进行，不得只看其中之一。钢筋的弯钩应按施工图纸中的规定执行，同时也应满足有关标准与抗震设计规范的要求。钢筋加工。所有钢筋的半成品加工均在现场钢筋棚内统一进行，制作时先按料单放样，试制合格后才能进行成批生产，为确保加工的几何尺寸准确一致，下料人员无特别情况下不得更换，钢筋起点处不得有裂痕，所加工的半成品，应按规格、数量分类堆放，车间设专人对加工完毕的半成品挂牌登记，统一发放，在下料前应对照料单合理编排，科学使用，严禁长材短用，钢筋半成品的质量检验标准应符合设计和施工有关规范的要求。进场的盘圆钢筋需进行冷拉调直后方可进行配料，调直设备为卷扬机、滑轮组和钢筋夹具。将同规格钢筋根据不同的长度搭配，统筹配料，先长后短，在切断过程中发现本科毕业设计结构计算书119有劈裂、缩头或严重的弯头都必须切除，如发现钢筋的硬度与该钢种有较大出入时，要及时向有关人员反映，并查明情况。钢筋的切口不得有马蹄形或起弯等现象，长度应力求准确，允许偏差为正负 10mm。钢筋半成品的现场运输。钢筋半成品在现场内垂直运输主要用龙门吊运至施工部位。钢筋连接。本工程拟定的钢筋连接形式如下：柱钢筋采用电渣压力焊连接，梁钢筋采用搭接焊或对焊，水平钢筋内外侧接头间距应大于 500mm，受力钢筋接头应相互错开，错开间距不得小于 35d 及 500mm，在同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积率在受拉区不宜大于 50%。钢筋连接时严格按混凝土结构设计规范和设计要求进行，梁板底部筋在支座处搭接，梁顶筋跨中搭接，主次梁同一标高时，主梁的主筋在下，次梁的主筋在上。搭接焊焊工必须持证上岗，持证人员应先作试件，确认操作方法，焊接参数。待试件检验合格后方可正式操作。各种接头施工前，编制施工作业指导书指导施工，确保接头质量。接头按混凝土结构设计规范要求取样，合格后方可投入使用。各部位钢筋固定及绑扎施工。柱钢筋绑扎施工方法：用粉笔划好箍筋间距，箍筋面与主筋垂直绑扎，并保证箍筋弯钩在往上四角相间布置。为防止柱筋在浇筑混凝土时偏位，在柱筋根部以及上、中、下部增设钢筋定位卡。钢筋接头按照 50%的比例错开相应距离；箍筋绑扎时开口方向间隔错开。在结构施工过程中，均充分考虑填充墙与结构的拉结问题，严格按设计要求进行预留预埋施工。为防止柱子钢筋偏差，柱基础钢筋施工时，应放出柱边线，以保证柱子插筋位置准确，插筋经校正后，采用305 角钢同面筋焊牢。施工中，对柱钢筋位置应层层检查，发现偏位时，应及时采取纠偏措施。梁钢筋施工方法：梁采用封闭箍。先在梁四角主筋上画箍筋分隔线，对接头进行连接，将四角主筋穿上箍筋，按分隔线绑扎牢固，然后绑扎其他钢筋。悬挑梁受力主筋必须就位准确。钢筋的绑扎顺序均按混凝土结构设计规范进行。板钢筋施工方法：先在模板上弹出钢筋分隔线和预留孔洞位置线，接线绑扎底层钢筋。单向板除外围两根筋相交点全部绑扎外，其余各点可交错绑扎，双向板相交点必须本科毕业设计结构计算书120全部绑扎，板上部负弯矩筋拉通线绑扎。(2)模板工程。本工程中采用木模板作模板。柱模板操作工艺。如图3.2 所示，安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚搭设操作支架立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模(修整，翻至上一层使用)。为保证断面尺寸，在柱断面四个角用 25mm25mm3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上后(一般为楼层结构标高上 500mm)，以此标高来控制柱模顶的标高柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100mm200mm 的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。模板拆除后应随时清理、维修后平放于平整场地上，下部垫 100mm100mm 方木(间距为 700mm)，分类码放整齐。梁板模板操作工艺。梁板模板安装操作流程：搭脚手架梁模板安装楼面模板安装次梁外侧模板安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土浇筑 10 天后(达到设计强度 70%且上一层梁板砼已浇捣)拆除模板模板翻转上一层继续按以上工序浇筑上一层混凝土下层砼达到 28d 龄期后全部拆除。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安本科毕业设计结构计算书121装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托模，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距 300mm，摆中间部分的搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。平板间的板缝应尽量拼密，不留缝隙，以保证砼板底平整。楼梯模板施工工艺。本工程楼梯模板计划只安装到每层的休息平台梁处，但此部位剪力最大，楼梯板筋必须及时预留插筋并要补强，以便于施工中人员上下走动时，不会造成踩筋等问题。本工程楼梯先浇捣后砌墙体，则梯段两侧都应设外帮板梯段，中央加设反三角木。同时，必须要注意梯步高度应均匀一致，最下一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同，而形成梯步高度

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