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CA6140车床经济型数控改造设计(横向+纵向)【3张CAD图纸+毕业答辩论文】

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ca6140 车床 经济型 数控 改造 设计 横向 纵向 全套 cad 图纸 毕业 答辩 论文
资源描述:

摘要

普通车床CA6140的数控化改造主要是在合理选择数控系统的前提下,然后再对普通车床进行适当的机械改造,改造的内容主要包括:

(1) 机床导轨部分的改进,

对数控车床来说,导轨除应具有普通车床导向精度和工艺性外,还要有良好的耐摩擦、磨损特性,并减少因摩擦阻力而致死区。同时要有足够的刚度,以减少导轨变形对加工精度的影响,要有合理的导轨防护和润滑。又因为贴塑比较实惠,效果优良。为此,本设计采用贴塑。

(2) 机床进给部分的改造,

机床的进给部分在加工精度方面起到决定性的作用,原来的进给主要是由滚动丝杠带动的,但因其功率损失过大,灵敏性不好,所以在数控化改造过程中必须改成滚珠丝杠。因为滚珠丝杠能大部分弥补滚动丝杠所带来的不足。

(3)在电机与丝杠传动增加齿轮减速箱

经济型数控车床的脉冲当量是一不可改变的值,为了实现多脉冲当量的任意选择,我们可在电机与滚珠丝杠间加一个减速机构,为了保证传动精度,数控机床上需要使用的精度等级较高的齿轮,在结构上要能达到无间隙传动,因而改造时,机床主要齿轮必须满足数控机床的要求,以保证机床加工精度。


关键字:普通车床, 数控改造, 导轨, 进给,丝杠,


目录

摘要………………………………………………………………………2

绪论………………………………………………………………………4

数控系统的介绍和选择…………………………………………………6

2.1数控系统的介绍和选择……………………………………………6

机械部分改造……………………………………………………………7

3.1主轴箱………………………………………………………………7

3.2机床导轨……………………………………………………………7

3.3机床进给机构的改造………………………………………………7

滚珠丝杆副的设计与选择………………………………………………9

4.1 纵向滚珠丝杆副的选择与校核……………………………………9

齿轮减速箱的设计………………………………………………………14

5.1齿轮减速箱箱体设计………………………………………………14

5.2轴承的选择…………………………………………………………19

5.3丝杠轴承的选择与校核……………………………………………20

结束语……………………………………………………………………24

参考文献…………………………………………………………………25

1.绪论

数控机床与普通机床相比,增加了功能,提高了性能,简化了结构.较好地解决形状复杂、精密、小批量及形状多变零件的加工问题。能获得稳定的加工质量和提高生产率,其应用越来越广泛,但是数控的应用也受到其他条件限制:(1)数控机床价格昂贵,一次性投资巨大,中小企业常是心有力而力不足;(2)目前,各企业都有大量的普通机床,完全用数控机床替换根本不可能,而且替代下的机床闲置起来又会造成浪费;(3)在国内,订购新数控机床的交货周期一般较长,往往不能满足生产急需。

要较好的解决上述问题,应走通用机床数控改造之路。普通机床的改造就是在普通机床上增加微机数控装置,使其具有一定的自动化能力,以实现额定的加工工艺目标。这一工作早在20世纪60年代已经在开始迅速发展,并有专门企业经营这门业务。目前,国外已发展成为一个新兴产业部门,从美国、日本等工业化国家的经验看,机床的数控化改造也必不可少,如日本的大企业中有26%的机床经过数控化改造,中小企业则达74%。在美国有许多数控专业化公司为世界各地提供数控化改造业务。中国是拥有300多万台机床的国家,其中大部分是多年积累生产的普通机床,自动化程度低。要想在近几年用自动和精密设备更新现有机床,不论是资金还是中国机床制造厂的能力都是办不到的,因此,普通机床的数控化改造大有可为,它适合中国的经济水平、生产水平和教育水平,已成为中国设备技术改造的主要方向之一。


内容简介:
浙江工贸职业技术学院毕业论文 1 浙江工贸职业技术学院汽车与机电工程系 毕业设计(论文) 课题名称: CA6140 普通车床数控化改造 专 业: 机电一体化 班 级: 姓 名: 学 号: 指导教师: 2009 年 4 月 30 日 ntsCA6140 普通车床数控化改造 2 摘要 普通车床 CA6140 的数控化改造主要是在合理选择数控系统的前提下,然后再对普通车床进行适当的机械改 造,改造的内容主要包括: (1) 机床导轨部分的改进, 对数控车床来说,导轨除应具有普通车床导向精度和工艺性外,还要有良好的耐摩擦、磨损特性,并减少因摩擦阻力而致死区。同时要有足够的刚度,以减少导轨变形对加工精度的影响,要有合理的导轨防护和润滑。又因为贴塑比较实惠,效果优良。 为此,本设计采用贴塑。 (2) 机床进给部分的改造, 机床的进给部分在加工精度方面起到决定性的作用,原来的进给主要是由滚动丝杠带动的,但因其功率损失过大,灵敏性不好,所以在数控化改造过程中必须改成滚珠丝杠。因为滚珠丝杠能大部分弥补滚动丝 杠所带来的不足。 ( 3)在电机与丝杠传动增加齿轮减速箱 经济型数控车床的脉冲当量是一不可改变的值,为了实现多脉冲当量的任意选择,我们可在电机与滚珠丝杠间加一个减速机构,为了保证传动精度,数控机床上需要使用的精度等级较高的齿轮,在结构上要能达到无间隙传动,因而改造时,机床主要齿轮必须满足数控机床的要求,以保证机床加工精度。 关键字 : 普通车床, 数控改造, 导轨, 进给,丝杠, nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 3 目录 摘要 2 绪论 4 数控系统的介绍和选择 6 2.1 数控系统的介绍和选择 6 机械部分改造 7 3.1 主轴箱 7 3.2 机床导轨 7 3.3 机床进给机构的改造 7 滚珠丝杆副的设计与选择 9 4.1 纵向滚珠丝杆副的选择与校核 9 齿轮减速箱的设计 14 5.1 齿轮减速箱箱体设计 14 5.2 轴承的选择 19 5.3 丝杠轴承的选择与校核 20 结束语 24 参考文献 25 ntsCA6140 普通车床数控化改造 4 1.绪论 数控机床与普通机床相比 ,增加了功能 ,提高了性能 ,简化了结构 .较好地解决形状复杂、精密 、小批量及形状多变零件的加工问题。能获得稳定的加工质量和提高生产率,其应用越来越广泛,但是数控的应用也受到其他条件限制:( 1)数控机床价格昂贵,一次性投资巨大,中小企业常是心有力而力不足;( 2)目前,各企业都有大量的普通机床,完全用数控机床替换根本不可能,而且替代下的机床闲置起来又会造成浪费;( 3)在国内,订购新数控机床的交货周期一般较长,往往不能满足生产急需。 要较好的解决上述问题,应走通用机床数控改造之路。普通机床的改造就是在普通机床上增加微机数控装置,使其具有一定的自动化能力,以实现额定的加工工艺目标 。这一工作早在 20 世纪 60 年代已经在开始迅速发展,并有专门企业经营这门业务。目前,国外已发展成为一个新兴产业部门,从美国、日本等工业化国家的经验看,机床的数控化改造也必不可少,如日本的大企业中有 26%的机床经过数控化改造,中小企业则达 74%。在美国有许多数控专业化公司为世界各地提供数控化改造业务。中国是拥有 300 多万台机床的国家,其中大部分是多年积累生产的普通机床,自动化程度低。要想在近几年用自动和精密设备更新现有机床,不论是资金还是中国机床制造厂的能力都是办不到的,因此,普通机床的数控化改造大有可为,它适 合中国的经济水平、生产水平和教育水平,已成为中国设备技术改造的主要方向之一。 机床数控化改造的优点:( 1)改造闲置设备,能发挥机床原有的功能和改造后的新增功能,提高了机床的使用价值,可以提高固定资产的使用效率;( 2)适应多品种、小批量零件生产;( 3)自动化程度提高、专业性强、加工精度高、生产效率高;( 4)降低对工人的操作水平的要求;( 5)数控改造费用低、经济性好;( 6)数控改造的周期短,可满足生产急需。因此,我们必须走数控改造之路。 普通车床(如 C616, C618, CA6140)等是金属切削加工最常用的一类 机床。普通机床刀架的纵向和横向进给运动是由主轴回转运动经挂轮传递而来,通过进给箱变速后,由光杠或丝杠带动溜板箱、纵溜箱、横溜板移动。进给参数要靠手工预先调整好,改变参数时要停车进行操作。刀架的纵向进给运动和横向进给运动不能联动,切削次序也由人工控制。 对普通车床进行数控化改造,主要是将纵向和横向进给系统改为用微机控制的、能独立运动的进给伺服系统;刀架改造成为能自动换刀的回转刀架。这样,利用数控装置,车nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 5 床就可以按预先输入的加工指令进行切削加工。由于加工过程中的切削参数,切削次序和刀具都会按程序自动调节和更换, 再加上纵向和横向进给联动的功能,数控改装后的车床就可以加工出各种形状复杂的回转零件,并能实现多工序自动车削,从而提高了生产效率和加工精度,也能适应小批量多品种复杂零件的加工。 ntsCA6140 普通车床数控化改造 6 2数控进给伺服系统控制方式的选取 2.1 数控进给伺服系统控制方式的的选择 数控系统主要有三种类型,改造时,应根据具体情况进行选择。 (1)步进电机拖动的开环系统 系统的伺服驱动装置主要是步进电机、功率步进电机、电液脉冲马达等。由数控系统送出的进给指令脉冲,经驱动电路控制和功率放大后 ,使步进电机转动,通过齿轮副与滚珠丝杠副驱动执行部件。只要控制指令脉冲的数量、频率以及通电顺序,便可控制执行部件运动的位移量、速度和运动方向。这种系统不需要将所测得的实际位置和速度反馈到输入端,故称该之为开环系统,该系统的位移精度主要决定于步进电机的角位移精度,齿轮丝杠等传动元件的节距精度,所以系统的位移精度较低。该系统结构简单,调试维修方便,工作可靠,成本低,易改装成功。 (2)异步电动机或直流电机拖动,光栅测量反馈的闭环数控系统 该系统与开环系统的区别是:由光栅、感应同步器等位置检测装置测得的实际位置反馈信号,随时与给定值进行比较,将两者的差值放大和变换,驱动执行机构,以给定的速度向着消除偏差的方向运动,直到给定位置与反馈的实际位置的差值等于零为止。闭环进给系统在结构上比开环进给系统复杂,成本也高,对环境室温要求严。设计和调试都比开环系统难。但是可以获得比开环进给系统更高的精度,更快的速度,驱动功率更大的特性指标。可根据产品技术要求,决定是否采用这种系统。 (3)交 /直流伺服电机拖动,编码器反馈的半闭环数控系统 半闭环系统检测元件安装在中间传动件上,间接测量执行部件的位置。它只能补偿系统环路内部部分元件 的误差,因此,它的精度比闭环系统的精度低,但是它的结构与调试都较闭环系统简单。在将角位移检测元件与速度检测元件和伺服电机作成一个整体时则无需考虑位置检测装置的安装问题。 当前生产数控系统的公司厂家比较多,国外著名公司的如德国 SIEMENS 公司、日本 FANUC 公司;国内公司如中国珠峰公司、北京航天机床数控系统集团公司选择数控系统时主要是根据数控改造后机床要达到的各种精度、驱动电机的功率和用户的要求。本设计选用上海通用数控公司 KT400-T经济型车床数控系统。 nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 7 3 机械部分的改造 为了充分发挥数控系统的技术 性能,保证改造后的车床在系统控制下重复定位精度,微机进给无爬行,使用寿命长、外型美观,机械部分作了如下改动 3.1 主轴箱 对于数控化改造来说,经济性很重要。因此能不动的地方尽量避免。为此主轴箱不予改动。 3.2 机床导轨 对数控车床来说,导轨除应具有普通车床导向精度和工艺性外,还要有良好的耐摩擦、磨损特性,并减少因摩擦阻力而致死区。同时要有足够的刚度,以减少导轨变形对加工精度的影响,要有合理的导轨防护和润滑。 增加耐磨性的方法有 1,增加导轨的表面强度如:淬火; 2,贴塑以降低摩擦系数。 因为贴塑操作方便,不需 要很复杂的操作,也不需要将导轨拿下,而且价格便宜,也能达到我们预先设想的效果,所以使用贴塑的方法对机床导轨改装。 贴塑的方法: 准备:粘贴场地需要、清洁无尘,环境温度 10 度以上, 40 度以下为宜,相对湿度知 : Fz:Fx:Fy=1:0.25:0.4 (3-4) 得 Fx=1340(N) Fy=2144(N) 因为车刀装夹在拖板上的刀架内,车刀受到的车削抗力将传递到进给拖板和导轨上,车削作业时作用在进给拖板上的载荷 Fl、 Fv 和 Fc 与车刀所受到的车削抗力有对应关系,因此,作用在进给拖板上的载荷可以按下式求出: 拖板上的进 给方向载荷 Fl=Fx=1340(N) 拖板上的垂直方向载荷 Fv=Fz=5360(N) 拖板上的横向载荷 Fc=Fy=2144(N) 因此,最大工作载荷 )( GFvfK F lFm =1.15 1340+0.04 (5360+90 9.8) =1790.68(N) 对于三角形导轨 K=1.15 , f =0.030.05,选 f =0.04(因为是贴塑导轨 ), G是纵向、横向溜板箱和刀架的重量,选纵向、横向溜板箱的重量为 75kg,刀架重量为 15kg. (2)最大动载荷 C 的计算 滚珠丝杠应根据额定动载荷 Ca 选用,可用式 3-5 计算: C= fmFmL3 , (3-5) L 为工作寿命,单位为 106 r,L=60nt/106 ;n 为丝杠转速( r/min) ,n=。L v1000;v 为nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 11 最大切削力条件下的进给速度( m/min) ,可取最高进给速度的 1/21/3;L0 为丝杠的基本导程,查资料得 L。 =12mm; fm 为运转状态系数,因为此时是有冲击振动,所以取 fm=1.5。 V纵向 =1.59mm/r 1400r/min=2226mm/min n纵向 =v 纵向 1/2 /L。 =2226 1/2 /12=92.75r/min L=60nt/106 =60 92.75 15000 /106 =83.5 则 C= fmFmL3 =3 5.83 1.5 1790.68=11740(N) 初选滚珠丝杆副的尺寸规格,相应的额定动载荷 Ca不得小于最大动载荷 C:因此有 CaC=11740N. 另外假如滚珠丝杠副有可能在静态或低速运转下工作并受载,那么还需考虑其另 一种失效形式 -滚珠接触面上的塑性变形。即要考虑滚珠丝杠的额定静载荷 Coa 是否充分地超过了滚珠丝杠的工作载荷 Fm,一般使 Coa/Fm=23. 初选滚珠丝杠为:外循环,因 为内循环较外循环丝杠贵,并且较难安装。考虑到简易经济改装,所以采用外循环。 因此初选滚珠丝杠的型号为 CD63 8-3.5-E型,主要参数为 Dw=4.763mm,L。 =8mm,dm=63mm, =219,圈数 列数 3.5 1 (3) 纵向滚珠丝杠的校核 1)传动效率计算 滚珠丝杠螺母副的传动效率为 = tg /tg( + )= tg 219/tg(219+10)=92% (3-6) 2)刚度验算 滚珠丝杠副的轴向变形将引起导程发生变化,从而影响其定位精度和运动平稳性, 滚珠丝杠副的轴向变形包括丝杠的拉压变形,丝杠与螺母之间滚道的接触变形,丝杠的扭转变形引起的纵向变形以及螺母座的变形和滚珠丝杠轴承的轴向接触变形。 1_丝杠的拉压变形量 1 1= FmL / EA (3-7) = 1790.68 2280 / 20.6 10 (31.5) ntsCA6140 普通车床数控化改造 12 = 0.0064mm 2 滚珠与螺纹滚道间的接触变形量 2 采用有预紧的方式, 因此用公式 2= 0.00133 2DwFyjZFm (3-8) =3 236.1453 68.1 7 9 0763.468.1 7 9 00 0 1 3.0=0.0028mm 在这里 yjF=1/3Fm=1/3 1790.68=597N Z= dm/Dw=3.14 63/4.763=41.53 Z =41.53 3.5 1=145.36 丝杠的总变形量 = 1+ 2=0.0064+0.0028=0.0092mm4 所以丝杠很稳定。 因横向滚珠丝杆副的选择与纵向滚珠丝杆副的选择相同,所以本设计不做重复演算。 选出纵向滚珠丝杆副的型号为 :CD50 6-3.5-E 其基本参数为 Dw =3.969mm , =2 11, L。 =6mm, dm=50mm,圈数 列数 3.5 1 选横向滚珠丝杠型号为 :CD50 6-3.5-E 其基本参数为 Dw =3.969mm , =2 11, L。 =6mm, dm=50mm,圈数 列数 3.5 1 ntsCA6140 普通车床数控化改造 14 5 齿轮减速箱的设计 5.1 减速器箱体的设计 一般机床数控 改造后,经济型数控车床的脉冲当量是一不可改变的值,为了实现多脉冲当量的任意选择,我们可在电机与滚珠丝杠间加一个减速机构,下面即是对减速机构的设计过程。 由资料中可知纵向和横向的脉冲当量分别为: 纵向 0.01 0.008 0.005 横向 0.005 0.004 0.0025 为减少减速机构的体积设定中心距 A=(z1+z2)m/2=67.5 其中 m=1.5 z1+z2=90(齿 ) 则以横向脉冲计算为例 i=z1/z2=45/45 时,则脉冲当量为 0.005mm i=z1/z2=40/50 时,则脉冲当量为 0.004mm i=z1/z2=30/60 时,则脉冲当量为 0.0025mm 因此纵向与横向的减速机构可以相同,为了降低成本将横纵减速器结构设置为一样。 演算过程是取纵向输入轴。 5.1.1轴的计算:(纵向输入轴) 由公式: d 3 5T=A3 np( 3-10) 可初选轴的直径 由于 T=5N.m,由于采用的是 45 号钢 ,正火硬度 为 170-217HBS,扭曲疲劳极限 -1=124,轴材料的许用切应力为 45MPa 则对于纵向输入轴: d输入 =3 5T( 3-11) =3 4550005=8.2mm 在这里, d 为轴的直径 (mm),T 为轴传递的转矩( N.mm) , 为轴材料的许用切应力( MPa) ,则纵向输入轴轴径取 18mm,输出轴轴径取 25mm 综上可知:纵向与横向可用一种减速机构。轴材料为 45 号钢,精度 5级。 nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 15 5.1.2减速器箱体尺寸 a=67.5mm 下箱体壁厚 =0.025a+3 8 则 =8 上箱盖壁厚11=0.03a+3 8 则1=8 地角螺钉数目 n 由于 a 250mm n=4 地角螺钉直径 df=0.036a+12 取 df=M8 齿轮端面与内箱壁最小距离 2= =8mm 5.1.3减速齿轮 第一对齿 n45 与 n45 啮合 计算公式为: 1D=1.6d 0D=0.5(D2+D1) L=(1.21.5)d 一般取 l=b C=0.2b 但是不小于 10 R=0.5l N=0.5mn mn 为模数 。 =( 2.54) mn 但是不小于 8mm 图 3-1 齿轮结构图 ntsCA6140 普通车床数控化改造 16 因此输入轴齿轮 d=18mm 1D=1.6d=28.8mm 2D=67.5-3-7.5=57mm 0D=0.5(57+28.8)=42.9mm 0=3.75mm da=67.5mm d。 =0.25( 57-28.8) =7.05mm l =1.2d=21.6mm c=0.2 21.6=4.32mm r=0.5l =2.16mm n=0.5 1.5=0.75 为了更好得使输入轴与输出轴啮合且因 D1=28.8 d=18 的原因会导致齿轮的刚度下降,采用图 3-2 形状,以下输出轴与输入轴均采用这种图 B结构。 图 3-2 齿轮结构图 则由上列数据可知 l =21.6mm da=67.5mm d=18mm ha=mn=1.5mm hf=1.2mn=1.8mm nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 17 输出轴用图 3-2 结构 则由公式得 d=25mm 1D=1.6d=40mm 0D=0.5(57+40)=48.5mm 0=2.5 1.5=3.75mm da=67.5mm d。 =0.25(57-40)=4.25mm l =1.2 25=30mm c=0.2b 30=10mm r=0.5c=5mm n=0.5 1.5=0.75mm 第二对齿 n=40 与 n=50 啮合 则输出齿轮 d=25mm 1D=1.5d=40mm 2D=da-2mn-2 。 =75-2 1.5-2 3.75=64.5mm 0D=0.5(D2+D1)=0.5 (64.5+40)=52.25mm 0=(2.5-4)mn =2.5 1.5=3.75mm da=mn Z=1.5 50=75mm l =1.2 d=1.2 25=30mm r=0.5c=5 c=0.2bl =10(不小于 10) n=0.5 1.5=0.75 输入齿轮 d=18mm ha=1.5mm hf=1.8l =1.2d=21.6 da=mn 2=1.5 40=60 第三对齿 n=30 与 n=60 啮合时,输出齿轮 d=25 ntsCA6140 普通车床数控化改造 18 D1=1.6d=40 Da=mn Z=60 1.5=90 D2=Da-1.5 2-2 。 =90-3-7.5=79.5mm 。 =2.5 1.5=3.75 D。 =0.5(D2+D1)=0.5(40+79.5)=59.75mm d。 =0.25(D2-D1)=(79.5-40) 0.25=9.875mm l =1.2d=1.2 25=30 c=0.2b=0.2 30=10(不小于 10) r=0.5c=5 n=0.5mn=0.5 1.5=0.75 输入齿轮 d=18mm ha=1.5 hf=1.8 l =1.2d=21.6 da=mn Z=1.5 30=45mm 齿轮精度按: GB10095-88 6 级精度 ,其适应于高速度下平稳回转并要求有最高效率和低噪音,传动效率为 99%。 减速器简图 图 3-3 减速器简图 5.2 轴承的选择 5.2.1选型 深沟球轴承 GB276-82 nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 19 图 3-4 深沟球轴承 ( 1)减速器输入端的轴承选择: d=18mm,则其型号为:, 深沟球轴承型号 d D B 额定动负荷 C 额定静负荷 C。 极限转速(脂润滑) 1000803 18 26 5 1700N 1050N 19000r/min ( 2)减速器输出端的轴承选择: d=25mm 则其型号为:, 深沟球轴承型号 d D B 额定动负荷 C 额定静负荷 C。 极限转速(脂润滑) 1000805 25 37 7 2900N 2000N 15000r/min 5.2.2 校核 由于减速器轴的轴向载荷是经过 60度推力轴承才输 入减速器的所以轴向载荷 Fa很小径向载荷基本也是由于安装方面误差所导致所以也很小。轴承合乎要求。 5.3 丝轴承的选型与校核 5.3.1 滚珠丝杠用轴承的选型 选用型号 7602025TVP 的 60推力角接触轴承 轴径 d=25mm 外径 d=52mm 宽度 B=15mm 球径 Dw=6.35mm 球数 Z=16 动载荷 Ca=22000N ntsCA6140 普通车床数控化改造 20 静载荷 Coa=44000N 预加载荷 500N 极限转速 2600r/min 5.3.2 校核 大部分滚动轴承是由于疲劳点蚀而失 效的。轴承中任一元件出现疲劳步剥落扩展迹象前院运转的总转数或一定转速下的工作小时数称为轴承寿命(指的是两个套圈间的相对转数或相对转速)。当量载荷对轴承寿命影响颇大。 (1) 当量载荷 滚动轴承若同时承受径向和轴向联合载荷,为了计算轴承寿命时在相同条件下比较,需将实际工作载荷转化为当量动载荷。在当量动载荷作用下,轴承寿命与实际联合载荷下轴承的寿命相同。 当量动载荷 P的计算公式是: P=raF yf( 3-14) 表 3.2 轴承滚动当量动载荷计算的 X,Y 值 轴承类型 Fa/Cor e 单向轴承 双列轴承 Fa/Fre Fa/Fre Fa/Fr e Fa/Fre X Y X Y X Y X Y 角 接 触 球 轴 承 = 15 0.015 0.38 1 0 0.44 1.47 1 1.65 0.72 2.39 0.029 0.4 1.40 1.57 2.28 0.058 0.43 1.30 1.46 2.11 0.087 0.46 1.23 1.38 2 0.12 0.47 1.19 1.34 1.93 0.17 0.50 1.12 1.26 1.82 0.29 0.55 1.02 1.14 1.66 0.44 0.56 1.00 1.12 1.63 0.58 0.56 1.00 1.12 1.63 当量动载荷式中 Fr 为径向载荷, N; Fa为轴向载荷, N; X, Y分别为径向动载荷系数和轴向动载荷系数,可由上表查出。 上表中, e是一个判断系数,它是适用于各种 X,Y 系数值的 Fa/Fr 极限值。试验证明,轴承 Fa/Fr e 或 Fa/Fre 时其 X,Y 值是不同的。单列向心轴承或角接触轴承当 Fa/Fr e 时, Y=0,P=Fr,即轴向载荷对当量动载荷的影响可以不计。深沟球轴承和角接触球轴nts浙江工贸职业技术学院毕业论文 21 承的 e值随 Fa/
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