土石坝工程设计计算书.doc

斜墙土石坝计算书40目 录第一章 洪水调节计算 2第二章 挡水建筑物的计算 8 2.1 坝顶高程的计算 8 2.2 渗流计算 14 2.3 土料设计 182.4 稳定设计 232.5 细部设计 25第三章 泄水建筑物的设计 27第四章 施工组织设计 32附录1 稳定计算程序 34第一章 调洪演算 因该河流为山区性河流，故兴利库容与防洪库容不结合，从正常蓄水位开始调节。将坝址来水单位过程线按同比例缩放，得到不同频率下的洪水过程线。根据初步拟定四组堰顶高程与孔口尺寸计算下泄流量和设计和校核水位。方案1： =2811m, B=7m； 方案2： =2812m, B=7m；方案3： =2813m， B=8m；方案4： =2812m, B=8m。 堰顶高程；B过水净宽用下列方法计算下泄流量和设计和校核水位：（1）在估计所求B点附近，任意选定B1、B2、B3（或B1、B2、 B3）向A（或A）方向做三条直线，并与洪峰过程线相切，如图1.1所示。A,A分别为Q设=1680m3/s（P=1%）和Q校=2320 m3/s（P=0.05%）时的起调点（在图中Q设、Q校分别用Qmax和Qmax表示），用下式计算分别不同方案和频率下的起调点（Bi，Bi）。起调点：Q起调=mBm流量系数，与堰型有关，取0.502；H作用水头m；侧收缩系数取0.86（=1-0.2*0.7*1=0.86）；B过水净宽。g重力加速度取0.981B1、B2、B3为设计情况下过A做切线与来水过程线的交点，其流量计算公式Qi=1680yBi/120yBi为Bi的纵坐标B1、B2、 B3校核情况下过A做切线与来水过程线的交点，其流量计算公式Qi=2320yBi/120yBi为Bi的纵坐标（2）计算相应直线ABi（或ABi）与洪峰过程线所包围的面积（即相应调节库容）和相应的隧洞最大下泄流量，并VH曲线上根据V总查出高程H。在单位过程线上所围面积A，求出不同频率下的相应调节库容V见表1.1 (3)根据相应高程H，在QH曲线上根据交点找出相应的隧洞最大下泄流量，H设，H校，如图1.2所示。将不同方案的计算过程列入表1.1中，并将最后结果汇总至表1.2中。图1.1表1.1方案1:堰顶高程2811m,b=7m，流量系数m=0.502设计情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/s)(106M3)(106M)(M)49024.935414.9152822.78459023.115413.095 2822.69263021.379411.359 2822.60470019.712409.692 2822.518 校核情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)4833332.941422.9212823.19458030.376420.3562823.064676.6727.959417.9392822.94733.3325.698415.6782822.824方案2:堰顶高程2812m,b=7m 流量系数m=0.502设计情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)42028.594418.5742822.97249026.465416.4452822.86256024.41414.392822.75863022.473412.4532822.658校核情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M)(M)483.3334.456424.4362823.27258029.038419.0182822.994676.6724.258414.2382822.75方案3:堰顶高程2813m,b=8m，流量系数m=0.502设计情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)42028.969418.9492822.9956024.674414.6542822.77270020.823410.8032822.574校核情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)483.3334.776424.7562823.28858031.939421.9192823.142676.6729.25419.232823.006方案4:堰顶高程2812m,b=8m，流量系数m=0.502设计情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M)49025.117415.0972822.79456023.274413.2542822.69463021.511411.4912822.61校核情况下泄流量Q泄调节库容V库容Va高程H(M3/S)(106M3)(106M3)(M3)483.3333.068423.0482823.258030.530420.512823.04676.6728.088418.0682822.946表1.2 调洪演算成果表方 案孔口尺寸（m）工 况Q (m3/s)上游水位Z (m)超高Z (m) 1=2811 mB=7 m设计 5402822.72 1.22校核 6782823.091.59 2=2812 mB=7 m设计 480 2822.88 1.38校核 5002823.2 1.7 3=2813mB=8m设计 476.5 2822.9 1.4校核 502 2823.26 1.76 4=2812mB=8 m设计 538 2822.721.22校核 562 2823.06 1.51 第二章 挡水建筑物的计算2.1坝高计算基本计算原理和公式：坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：Y= R+e+A其中：Y-坝顶超高；R-最大波浪在坝顶的爬高；e-最大风壅水面高度；A-安全超高。该坝为二级建筑物，设计时取A=1.0，校核时取A=0.5坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值:1. 设计水位加正常运用条件下的坝顶超高;2. 正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高;3. 校核洪水位加非常运用条件下的坝顶超高； 4. 正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高。波浪的平均波高和平均波周期宜采用官厅公式(W20m/s,D20000m)gh/W2 =0.0076W-1/12(gD/ W2)1/3gLm/W2=0.331W-1/2.15(gD/ W2)1/3.75hm平均波高，mT平均波周期，sD风区长度km水域平均水深，mW 计算风速, m/s风壅高度可按下式计算: 式中 e计算处的风壅水面高度m D风区长度km K综合摩阻系数3.610计算风向与坝轴线的夹角22.5(以8个方位角为准，偏差在22.50， )，为了使坝高取高更合理，取22.5。坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：y=R+e+A式中y坝顶超高 R最大波浪在坝坡上的爬高，m（按规范二级大坝设计情况为1.0,山区丘陵去校核情况0.5。当来波波向线与坝轴线的法线成夹角时波浪爬高等于按正向来波计算爬高值乘以折减系数K,K应按表A.1.15确定,插值得K=0.951,用R=K*R1%=0.951* R1%,） e最大风壅水面高度 A安全加高（按规范二级大坝设计情况为1.0,山区丘陵区校核情况0.5）坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值:5. 设计水位加正常运用条件下的坝顶超高;6. 正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高;（低于工况1，可不算）7. 校核洪水位加非常运用条件下的坝顶超高； 8. 正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高加地震安全加高。2.1.1设计水位加正常运用条件下的坝顶超高吹程D=15, 风速W=21/s,坝前水深Hm72.9m, =22.5gD/W=9.8115000/21=333.673gh/W2 =0.0076W-1/12(gD/ W2)1/3=0.0076(21)-1/12(333.673)1/3 =0.040901 h10%=1.8387mgLm/W2=0.331W-1/2.15(gD/ W2)1/3.75 =0.331(21)-1/2.15(333.673)1/3.75 = 0.3782 Lm=17.00191mgD/W2 = 333.673,h为累积频率10%的波高h10%查表A.1.8表A.1.8 不同频率下的波高和平均波高比值 P(%)h5%/Hm0.010.1124510142050900.13.422.972.422.232.021.951.711.601.430.940.370.10.23.252.822.302.131.931.871.641.541.330.950.43hm=hp/1.71hm=1.07525m T=4.4381.07525=4.601951s2.1.1.1风壅高度可按下式计算:e=K W2D COS()/(2gH) = 3.61021215 COS(22.5) / (29.8172.9) =0.0153823式中 e计算处的风壅水面高度m D风区长度km K综合摩阻系数3.610计算风向与坝轴线的夹角22.52.1.1.2波浪爬高设计波浪爬高值应根据工程等级确定，2级坝采用累积频率为1%的爬高值.正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:m=1.55.0Rm=KKw / = 0.781.0(17.00191*1.07525)0.5/(1+2.750.5)0.5 =1.139719m式中 Rm平均波浪爬高 m单坡的坡度系数,若坡角为a,即等于cota K斜坡的糙率渗透性系数，根据护面类型查规范得0.78 Kw经验系数,查规范得1.0, W/(gH)0.51大坝等级为2级,查规范1累积频率下的爬高与平均爬高的比值为2.23。(hm/H0.1)R1%=2.231.139719=2.541573m坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：y=R*0.951+e+A=2.541573*0.951+0.0153823+1.00=3.43242m坝顶高程2822.9+3.43242=2826.33242m坝高2826.33242-2750=76.33242m为预防坝体竣工后的沉陷,预留0.3%的坝高坝高+0.3%沉陷=2750+76.33242*1.003=2826.561416m2.1.2正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高吹程D=15, 风速W=21/s,坝前水深Hm=(2821.5-2750)= 71.5m, =22.5gD/W=9.8115000/21=333.673gh/W2 =0.0076W-1/12(gD/ W2)1/3=0.0076(21)-1/12(333.673)1/3 =0.040901 h10%=1.8387mgLm/W2=0.331W-1/2.15(gD/ W2)1/3.75 =0.331(21)-1/2.15(333.673)1/3.75 = 0.3782 Lm=17.00191mgD/W2 = 333.673,h为累积频率10%的波高h10%查表A.1.8hm=hp/1.71hm=1.07525m T=4.4381.07525=4.601951s2.1.2.1风壅高度可按下式计算: e=K W2D COS()/(2gH) = 3.61021215 COS(22.5) / (29.8171.5) = 3.61014215103/(29.8171.5)/COS(22.5)=0.0156835m2.1.2.2波浪爬高设计波浪爬高值应根据工程等级确定，2级坝采用累积频率为1%的爬高值.正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:m=1,55.0Rm=KKw / = 0.781.0(1.07525*17.00191) / (1+2.752)0.5 =1.139719m查规范1%频率下的爬高与平均爬高的比值为2.23 R/R=2.23R1%=2.231.139719=2.541573m坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：y=R*0.951+e+A=2.541573*0.951+0.00156835+1=3.43271985m坝顶高程2821.5+3.43271985=2824.93272m坝高2824.93272-2750=74.93272m为预防坝体竣工后的沉陷,预留0.3%的坝高坝高+0.3%沉陷=2750+74.93272*1.003=2825.157518m2.1.3校核洪水位加非常运用条件下的坝顶高程吹程D=15,风速W=14/s,坝前水深Hm=(2824.64-2750)=74.64m, =22.5gD/W=9.8115000/14=750.765gh/W2 =0.0076W-1/12(gD/ W2)1/3=0.0076(14)-1/12(750.765)1/3 =0.055438 h10%=1.107622mgLm/W2=0.331W-1/2.15(gD/ W2)1/3.75 =0.331(14)-1/2.15(750.765)1/3.75 = 0.56695 Lm=11.32748mgD/W2 = 750.765,h为累积频率10%的波高h10%查表A.1.8hm=hp/1.71hm=0.647732m T=4.4380.647732=3.571782s2.1.3.1风壅高度可按下式计算:e=K W2D COS()/(2gH) = 3.61014215 COS(22.5) / (29.8173.26) =0.006803m2.1.3.2波浪爬高设计波浪爬高值应根据工程等级确定，2级坝采用累积频率为1%的爬高值.正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:mRm=KKw / = 0.781.0(0.647732*11.32678)0.5/ (1+2.750.5)0.5 =0.722036m,查规范不同累积频率下的爬高与平均爬高的比值为2.23R1%=2.230.722036=1.610139m坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：y=R*0.951+e+A+1=1.610139*0.951+0.006477+1=2.0380456坝顶高程2823.26+2.0380456=2825.298m坝高2825.298-2750=75.298m为预防坝体竣工后的沉陷,预留0.3%的坝高坝高+0.3%沉陷=2750+1.003*75.298=2825.52394m2.1.4 正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高加地震安全加高吹程D=15,风速W=14/s,坝前水深Hm=(2824.64-2750)=74.64m, =22.5gD/W=9.8115000/14=750.765gh/W2 =0.0076W-1/12(gD/ W2)1/3=0.0076(14)-1/12(750.765)1/3 =0.055438 h10%=1.107622mgLm/W2=0.331W-1/2.15(gD/ W2)1/3.75 =0.331(14)-1/2.15(750.765)1/3.75 = 0.56695 Lm=11.32748mgD/W2 = 750.765,h为累积频率10%的波高h10%查表A.1.8hm=hp/1.71hm=0.647732m T=4.4380.647732=3.571782s2.1.4.1风壅高度可按下式计算:e=K W2D COS()/(2gH) = 3.61014215 COS(22.5) / (29.8171.5) =0.0069704m2.1.4.2波浪爬高设计波浪爬高值应根据工程等级确定，2级坝采用累积频率为1%的爬高值.正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:mRm=KKw / = 0.781.0(0.647732*11.32678)0.5/ (1+2.750.5)0.5 =0.722036m,查规范不同累积频率下的爬高与平均爬高的比值为2.23R1%=2.230.722036=1.610139m考虑地震，涌浪水位在0.5m1.5m之间，所以加1.5米超高坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定：y=R*0.951+e+A+1.5=1.610139*0.951+0.0069704+1+0.5=3.038213 m坝顶高程2821.5+3.038213=2824.538213m坝高2824.538213-2750=74.5382m为预防坝体竣工后的沉陷,预留0.3%的坝高坝高+0.3%沉陷=2750+1.003*74.5382=2824.76183m2.1.5计算过程和结果：此计算过程中采用了Excel，在此工具中直接输入上述公式，然后带入数据即得以下结果：工况设计+正常运用正常+正常运用校核+非常运用正常+非常运用+地震河底高程2750275027502750上游静水位2822.92821.52823.262821.5坝前水深Hm72.971.573.2671.5吹程D15000150001500015000风向与坝轴线夹角22.522.522.522.5风速w21211414gD/w2333.6734694333.6734694750.7653061750.7653061波高h10%1.8386770651.8386770651.107621521.10762152Lm17.0019070617.0019070611.327481711.3274817hm1.0752497451.0752497450.6477318830.647731883斜坡的糙率渗透性系数0.780.780.780.78上游坝面坡脚2.752.752.752.75经验系数kw1111波浪沿坝坡爬高R1.139719041.139719040.7220356350.722035635安全超高A110.51地震超高0000.5风浪引起坝前壅高e0.0153822960.0156834880.0068029810.006970439波浪爬高R1%2.5415734592.5415734591.6101394671.610139467超高y3.4324186563.4327198482.0380456143.038213072坝顶高程2826.3324192824.932722825.2980462824.538213坝高76.3324186674.9327198575.2980456174.53821307坝高计算沉陷后0.4%76.5614159175.1575180175.5239397574.76182771坝高程计算沉陷后0.4%2826.5614162825.1575182825.523942824.761828坝顶高程最终定为2827米,坝高77米2.2渗流计算:2.2.1渗流计算的任务是：确定坝体和坝基的渗流量；确定坝坡逸出段，判断其渗透稳定性。渗流计算应包括以下内容:1 确定坝体浸润线及其下游出逸点的位置,绘制坝体及坝基内的等势线分布图或流网图;2 确定坝体与坝基的渗流量;3 确定坝坡出逸段与下游坝基表面的出逸比降以及不同土层之间的渗透比降;4 确定库水位降落时上游坝坡内的浸润线位置或孔隙压力;5 确定坝肩的等势线渗流量和渗透比降.渗流计算应包括以下水位组合情况:1 上游正常蓄水位与下游相应的最低水位;2 上游设计洪水位与下游相应的水位;3 上游校核洪水位与下游相应的水位;4 库水位降落时上游坝坡稳定最不利的情况.渗流计算应考虑坝体和坝基渗透系数的各向异性，计算渗透流量时宜采用土层渗透系数的大值平均值.计算水位降落时的浸润线宜用小值平均值。对1级，2级坝和高坝应采用数值法计算确定渗流场的各种渗流因素对其他情况可采用公式进行计算；对地质复杂的情况可采用反算方法校核和修正各项水文地质参数；岸边的绕坝渗流和高山峡谷的高土石坝应按三维渗流用数值法，计算地质条件复杂时可用模拟试验作相互印证。土质防渗体分区坝和均质坝库水位降落时计算上游坝体内的自由水面位置1级，2级坝和高坝应用数值法计算其他情况可用公式计算。采用公式进行渗流计算时对比较复杂的实际条件可作如下简化：1 渗透系数相差5倍以内的相邻薄土层可视为一层采用加权平均渗透系数作为计算依据；2 双层结构坝基如下卧土层较厚且其渗透系数小于上覆土层渗透系数的1/100时，可将下卧土层视为相对不透水层；3 当透水坝基深度大于建筑物不透水底部长度的倍以上时可按无限深透水坝基情况估算。2.2.2 渗流计算方法选择水力学方法解决土坝渗流问题。根据坝体内部各部分渗流状况的特点，将坝体分为若干段，选河床中部断面I-I及左右河岸两个典型断面-、-，应用达西定律q=k*J*A,近似解土坝渗流问题。计算中假定任一铅直过水断面内各点的渗透坡降相等。无压渗流通过达西定律的一二次积分式，有压渗流为一次式。通过防渗体流量： q=K(H2-H12)/2+ K2(H1-T1)T/D通过防渗体后的流量： q=K1(H12-T12)/2L1 + KT(H1-T1)T/(L+0.44T)H上游水深；H1通过心墙后浸润线高度；心墙防渗体厚，取平均厚度（上+下）/2；K2防渗墙渗透系数,取110-9厘米/秒(防渗墙混凝土要求抗渗性达到W8以上,W8对应的k为0.261*10-8cm/s,故取1*10-9cm/s)；T透水地基的深度；D防渗墙的厚度；K1心墙后坝壳的渗透系数，210-2厘米/秒；T1下游水深；KT地基透水层的渗透系数冲积层的渗透性能 ，经抽水试验后得，渗透系数k值为310-2厘米/秒1102厘米/秒，本例取210-2厘米/秒。假设：1）不考虑防渗体上游侧坝壳损耗水头的作用；2）由于砂砾料渗透系数较大，防渗体又损耗了大部分水头，逸出水与下游水位相差不是很大，认为不会形成逸出高度；3）对于岸坡断面，下游水位在坝底以下，水流从上往下流时由于横向落差，此时实际上不为平面渗流，但计算仍按平面渗流计算，近似认为下游水位为零。由于河床冲积层的作用，岸坡实际不会形成逸出点，计算时假定浸润线末端即为坝趾。2.2.3选取三个断面进行计算2.2.3.1对-断面（2750高程）2.2.3.1.1正常蓄水位与相应下游水位 上=2821.5m 下=2750m 通过防渗体流量： q=Kc(H2-H12)/2B + Kc(H-H1)T/D 通过防渗体后的流量： q=K (H12-T12)/2L1 + KT(h-T1)T/(L+0.44T) Kc=3.0010-6CM/S K1=1.0E-09CM/S KT =K=2.010-9CM/S B=0.5(5+36.2)=20.6mD=0.8m H=2821.5-2750=71.5m T=28.768m 在图上查得L1=178.3m L=185.3m联立方程得: h=2.3184m Q=3.74E-06m3/s2.2.3.1.2设计洪水位与相应下游水位 上=2822.9m 下=2754.7mH=72.9m T=28.768m L1=183.5m L=186.7mB=20.6m Kc=3.0010-6CM/S K1=1.0E-09CM/S KT =K=2.010-9CM/S 由 q=Kc(H2-H12)/2B + Kc(H-H1)T/D q=K (H12-T12)/2L1 + KT(h-T1)T/(L+0.44T) 可解得h=5.4216m Q=3.38726E-06m3/s2.2.3.1.3校核洪水位与相应下游水位 上=2823.26m 下=2754.8mH=73.26m T=28.768m L1=183.6m L=186.7m B=20.6m可解得h=5.5622m Q=3.9099E-06m3/s2.2.3.2-断面(2788高程)2.2.3.2.1正常蓄水位与相应下游水位通过防渗体流量： q=Kc(H2-h2)/2B + Kc(H-h)T/D 通过防渗体后的流量： q=K (h2-t2)/2L1 + KT(h-t)T/(L+0.44T) Kc=3.0010-6CM/S KT =K=2.010-9CM/S B=0.5(5+20)=12.5mD=0.8m H=33.5m T=21.122m T1=0m 在图上查得 L1=153.6m L=159.8m联立方程得: h=0.0542m Q=1.3557E-06m3/s2.2.3.2.2设计洪水位与相应下游水位H=34.9m T1=0m L1=153.6m L=159.8m可解得h=0.05878m Q=1.4708E-06m3/s2.2.3.2.3校核洪水位与相应下游水位H=35.26m T1=0L1=153.6m L=159.8m可解得h=0.716m Q=7.52E-06m3/s2.2.3.3-断面(2800高程)2.2.3.3.1正常蓄水位与相应下游水位通过防渗体流量： q=Kc(H2-h2)/2B + Kc(H-h)T/D 通过防渗体后的流量： q=K (h2-t2)/2L1 + KT(h-t)T/(L+0.44T) Kc=3.0010-6CM/S KT =K=2.010-9CM/S B=0.5(5+25.5)=15.25m D=0.8m H=21.5m T=14.277m T=0m B=6.5m在图上查得L1=31.2m L=34.7m联立方程得: h=0.015354m Q=1.07055E-06m3/s2.2.3.3.2设计洪水位与相应下游水位H=22.9m T=0m 可解得h=0.017413m Q=1.21424E-06m3/s2.2.3.3.3校核洪水位与相应下游水位H=23.26m T=0m 可解得h=0.017964m Q=1.25267E-06m3/s2.2.4计算结果列至表2.2.1中表2.2.1 计算情况计算项目正常蓄水位设计洪水位校核洪水位上游水深H （m）-71.572.973.26-33.534.935.26-21.522.923.26下游水深T1（m）-2.25.315.45-000-000逸出水深h （m）-2.31845.41575.5622-0.05420.05880.06-0.01540.01741.018单宽流量q(10-6m3/s.m)-3.74343.87263.9098-1.35581.47081.5013-1.07061.21421.25272.3土料设计 2.3.1.粘性土料设计2.3.1.1计算公式粘性土料的填筑密度以压实干容重为设计指标，并按压实度确定：P = gd/gdmax式中：P填土的压实度； gd设计填筑干容重；gdmax标准击实试验最大干容重。级坝和各种等级的高坝P应不低于0.960.99；对、级坝（高坝除外）应不低于0.930.96。在该计算中P取0.96设计最优含水量取在塑限附近略高于塑限，可用下式拟定： = p+IlIp式中：p土料的塑限；Ip土料的塑性指数；Il土料的液性指数，高坝可取0.070.1，低坝可取0.100.20。粘性土料实际所能达到的最大干容重为：gd = gs(1-Va)/(1+wgs/g0)式中： Va压实土体单位体积中的含气率，粘土0.05，壤土0.04，砂壤土0.03； gs土粒容重； 填筑含水量。2.3.1.2 计算结果粘性土料设计的计算成果见表2.3.1。表2.3.1粘性土料设计成果表料场比 重GS最大容重gdmax设计干容重 gd塑限含水量p液限含水率p塑性指数Ip填筑含水量自然含水量孔隙比 e内摩擦角 凝聚力1#下2.6715.7015.5423.1442.6019.4622.5224.80.73424.6724.0 2#下2.6716.1916.0322.2043.9021.7020.6824.20.72125.5023.01#上2.6515.3015.1525.0049.5724.5723.7825.60.99023.1725.02#上2.7415.1114.9626.3049.9023.5025.8026.31.09321.5038.03#下2.7017.6617.4820.0034.0014.0016.2815.90.58028.0017.0料场有机含量灼热法%可溶盐含量%渗透系数10-6凝聚力kPa固结压缩系数cm2/kg1#下1.730.0704.317 24.00.0212#下1.900.0194.8023.00.0201#上2.200.1101.9025.00.0262#上0.250.1103.9638.00.0333#下1.900.0803.0017.00.0102.3.2坝壳砂砾料设计2.3.2.1计算公式 坝壳砂砾料填筑的设计指标以相对密实度表示如下：Dr =(emax-e)/(emax-emin)或 Dr =(rd-rmin)rmax/(rmax-rmin)rd式中：emax为最大孔隙比；emin为最小孔隙比；e为