耐热合金钢P91热变形过程静态及亚动态再结晶行为.pdf

第 53 卷第 8 期 2017 年 4 月 机 械 工 程 学 报 JOURNAL OF MECHANICAL ENGINEERING Vol 53 No 8 Apr 2017 DOI 10 3901 JME 2017 08 058 耐热合金钢 P91 热变形过程静态及 亚动态再结晶行为 贾 璐 1 2 李永堂1 2 李振晓1 2 1 太原科技大学材料科学与工程学院 太原 030024 2 太原科技大学金属材料成性理论与技术山西省重点实验室 太原 030024 摘要 利用单道次 双道次热压缩试验研究铸态 P91 合金钢在热变形后的动态 静态 亚动态再结晶行为 探索不同变形温 度 应变速率 变形量对静态 亚动态再结晶的影响并建立静态 亚动态再结晶动力学方程 研究得出 热变形结束后 静 态再结晶率随变形温度 变形量及应变速率的增大而增大 亚动态再结晶率与变形温度 变形量和应变速率呈单调递增 并 最终趋于稳定 以真应变为参数 铸态 P91 热变形后再结晶类型可按照真应变分为三种情况 当 c时 道次间隔主要发生 静态再结晶 当 c T时 主要发生亚动态再结晶 通过对双道次压缩试样的 显微组织分析得出 相同变形条件下 亚动态再结晶晶粒比静态再结晶细小 再结晶晶粒随变形温度增加而增大 随应变速 率增大而减小 关键词 耐热合金钢 热变形 静态再结晶 亚动态再结晶 真应变 大口径厚壁管 中图分类号 TG335 Static and Metadynamic Recrystallization Behaviors of Heat resistant P91 Alloy during Hot Deformation JIA Lu1 2 LI Yongtang1 2 LI Zhenxiao1 2 1 School of Materials Science and Engineering Taiyuan University of Science and Technology Taiyuan 030024 2 Shanxi Key Laboratory of Metal Forming Theory and Technology Taiyuan University of Science and Technology Taiyuan 030024 Abstract Dynamic static and metadynamic recrystallization of as cast P91 alloy steel are investigated through single and double hit unidirectional thermal compression experiments under different deformation temperatures strain rates and deformation degrees The kinetics of static and metadynamic recrystallization are established and the results show that the static recrystallization fraction is increasing with the increase of deformation temperature strain rate and deformation degree the metadynamic recrystallization fraction has the monotone increasing relationship with deformation temperature strain rate and deformation degree The softening methods of the deformed as cast P91 alloy can be divided into three conditions through the values of true strain when c the static recrystallization operates as the prime softening mechanism in the inter pass time when c T the metadynamic recrystallization is the predominante softening mechanism In addition the microstructure of the specimens are observed it can be found that the grain sizes of MDRX are smaller than SRX in the same deformation conditions the grain sizes of recrystallization are increasing with the increase of deformation temperature and decrease with the increase of strain rate Key words heat resistance alloy steel hot deformation static recrystallization metadynamic recrystallization true strain heavy caliber thick wall pipe 0 前言 合金钢 不锈钢和难变形合金钢等材料的大口 径厚壁无缝长管主要应用在核电 火力发电等高温 山西省回国留学人员科研 2015 086 和国家自然科学基金 51135007 51675361 资助项目 20160612 收到初稿 20161205 收到修改稿 承压部件和核心构件 伴随超临界 超超临界发电 机组 石油化工 军工航天等的发展 高性能 低 成本的大口径厚壁无缝长管需求对生产技术和设备 都提出了严苛的要求 而大口径厚壁无缝长管的生 产和研究对于我国属于新的研究领域 相对于发达 国家所垄断的先进技术 目前针对大口径厚壁管的 技术创新研究势在必行 1 5 传统厚壁管生产工序包 月 2017 年 4 月 贾 璐等 耐热合金钢 P91 热变形过程静态及亚动态再结晶行为 59 括 合金冶炼浇注 切除料头 加热预墩粗 加热墩粗 加热穿孔 热挤压 校直 精加工 6 这种工艺生产流 程长 效率低 加热次数多 不仅增加了设备投资 动力消耗 而且造成了材料 能源浪费 污染排放 严重等 为此 李永堂等 7 8 提出一种短流程铸挤成 形工艺 工艺流程为 合金冶炼 浇注空心筒形铸 坯 铸坯高温脱模 补热 热挤压 校直 精加工 新 工艺的核心是利用高温出模的空心铸坯直接挤压成 形 因此存在着诸多技术挑战 其中的关键技术就 是通过热挤压工艺参数的控制使金属从铸态组织转 变为锻态组织 达到所需要的力学性能 进而实现 成形 成性 一体化调控 材料在热变形过程的显微组织变化直接影响 最终产品的性能 9 11 对于短流程工艺的热挤压过 程 需要通过控制挤压工艺参数来改变产品的微观 组织 12 提高力学性能 金属材料在热挤压过程中 回复 再结晶和加工硬化同时发生 挤压变形结束 或后续加热过程中 材料仍处于高温状态 一般会 发生静态回复 静态再结晶 亚动态再结晶和晶粒 长大 材料在热挤压过程中除了发生动态再结晶外 还会产生亚晶结构使内能提高处于热力学不稳定状 态 所以变形结束后金属组织还会发生变化 研究 金属在热挤压过程中及变形结束后的组织演变规律 具有重要意义 热变形过程中动态再结晶发生的条 件 13 15 一般认为是应变达到临界应变 c 文献 16 认为 当 T 时 合金钢主要发生亚动态再结晶 许多学者针对 金属热变形过程中再结晶动力学进行研究 19 21 SERAJAZADEH 22 通过有限差分法建立亚动态再 结晶模型 并推导出模型参数 ULLMANN 等 23 24 则通过研究不同材料的亚动态再结晶行为 研究热 变形条件对组织 动力学的影响 王健等 25 28 利用 不同的方法确定研究静态再结晶动力学模型 这些 研究为再结晶动力学的推导和探索提供了参考和 基础 本文研究材料为大口径厚壁无缝长管常用材 料 P91 合金钢 P91 合金钢在国产化研究中的主要 侧重方向为材料形变强化 29 高温蠕变性能 30 和焊 接 31 等性能研究上 在合金钢的高温力学性能方 面 王雪凤等 32 利用热力模拟试验建立了基于 Zener Hollomon 参数的流变应力模型 翟月雯 33 对 P91 合金钢的晶粒演化特性进行研究 并利用 Deform 软件对厚壁管热挤压工艺进行数值模拟 以上研究 主要针对锻态或热处理后的 P91 合金钢的动态再结 晶和流变应力 而就短流程铸挤复合成形工艺中铸 态 P91 合金钢热变形结束后的静态 亚动态再结晶 行为尚未见研究报道 因此有必要对铸态 P91 合金 钢在热变形过程中组织演变和动力学条件进行系统 的研究 本文利用双道次热压缩试验 研究铸态 P91 合金钢在热变形过程中静态 亚动态再结晶行为 并研究两种再结晶的发生条件与动态再结晶关系 同时探究变形条件对再结晶显微组织的影响 为大 口径厚壁管短流程热挤压工艺参数的制定和数值模 拟研究提供理论基础 1 铸态 P91 合金钢热力模拟试验 试验用 P91 合金钢化学成分如表 1 所示 热压 缩试样加工为 10 mm 15 mm 的圆柱 压缩试验在 Gleeble 3500 热力模拟机上进行 试样与压头之间 放置石墨片与钽片 并涂抹高温润滑剂 压缩过程 在真空下进行 合金在热变形过程中发生的动态再 结晶 静态再结晶和亚动态再结晶条件不同 因此 试验过程分为单道次和双道次热压缩试验 2 部分 前期已对单道次热压缩试验进行了相关研究 34 本 文主要阐述静态再结晶和亚动态再结晶试验过程 双道次热压缩试验流程图如图 1 所示 图中 a b 变形情况具体方案如下所述 试验 a 静态再结晶试验方案 热变形温度为 1 100 1 150 1 200 应变速率为 0 01 s 1 0 05 s 1 0 1 s 1 压缩变形量为 10 15 18 道次间隔时间分别为 10 s 50 s 和 100 s 首先 试 样以 5 s 的加热速率加热至 1 200 保温 5 min 使试样温度和奥氏体组织均匀化 然后以5 s 的速 率降温至变形温度 1 100 1 150 1 200 保温 1 min 以消除试样内部的温度梯度 然后在不 同变形温度 应变速率及变形量进行第一道次压缩 压缩结束后在变形温度下保温不同时间 道次间隔 时间 随后进行第二道次压缩 压缩条件同第一道 次 变形结束后试样立即进行水淬以保留高温变形 组织 试验 b 亚动态再结晶试验方案 加热及冷却 过程同静态再结晶试验 不同之处为 试样压缩变 形量为 26 33 40 道次间隔时间为 2 s 5 s 和 30 s 双道次压缩结束同样水淬保留显微组织 机 械 工 程 学 报 第 53 卷第 8 期期 60 表 1 铸态 P91 耐热钢的化学成分 质量分数 C Mn P S Si Cr 0 084 0 28 0 38 0 005 0 28 8 63 Mo V Nb Ni N 0 96 0 209 0 084 0 21 0 031 图 1 双道次压缩试验流程图 为了研究不同变形条件对再结晶晶粒大小的 影响规律 压缩试验结束后 将试样沿轴向切开 试样经打磨抛光后在硝酸 盐酸 乙醇电解液中 以 电压 20 V 室温下进行电解腐蚀 利用 ZEISS AXIO 显微镜观察组织 用截线法测量腐蚀后试样晶粒 大小 2 热压缩试验结果与讨论 2 1 单道次热压缩动态再结晶软化率测定 根据前期单道次热压缩试验 34 可得 试样在单 道次热压缩过程中发生动态再结晶 动态再结晶软 化率可根据 ESTRIN 等 27 提出的方程来计算 1 drv sats X 1 式中各应力值定义可见图 2 其中X1为动态再结晶 软化率 drv为动态回复曲线流变应力 为动态再 结晶曲线流变应力 sat为动态回复稳态应力 s 动态再结晶稳态应力 动态回复流变应力可根据式 2 5 进行计算 25 222 0 exp2 drvsatsat B 2 2 drvdrv AB 3 d d 4 sat A B 5 式中 0为屈服应力 为加工硬化系数 为真应 变 A B为与材料相关的系数 图 2 动态再结晶率计算示意图 通过计算 P91合金钢在单道次热压缩过程中 动态再结晶软化率与真应变的关系如图3所示 道 次间隔时间内发生亚动态再结晶的条件为动态再结 晶软化率大于50 24 而静态再结晶则发生在软化 率低于50 的情况下 根据图3 1 150 0 05 s 1 变形量60 可知 当真应变高于0 25 道次间隔时 间内组织演变主要为亚动态再结晶 真应变低于 0 25 道次间隔时间内组织演变主要为静态再结晶 因此在本试验设计的两类双道次热压缩试验范围 中 第一道次热变形后铸态P91合金钢在道次间隔 时间内分别只发生静态回复 静态再结晶或亚动态 再结晶 图 3 动态再结晶率与应变关系 2 2 双道次热压缩静态再结晶软化率及影响因素 通过双道次热压缩试验 试验a 可得到静态再 结晶典型双道次应力应变曲线 图4 金属试样在第 一道次压缩结束后 无论是静态再结晶过程还是亚 动态再结晶过程 都可总结为软化的过程 软化率 可根据式 6 进行计算 图5 对于静态再结晶此时 的道次间隔软化率包括静态回复和静态再结晶造成 的软化 软化率与道次间隔时间 热变形温度等有 月 2017 年 4 月 贾 璐等 耐热合金钢 P91 热变形过程静态及亚动态再结晶行为 61 关 ULLMANN等 35 描述了软化率与静态再结晶率 的关系如式 7 所示 srx是静态再结晶软化率 软 化率越高再结晶百分数就越大 2 1 m m X 6 式中 X为道次间隔软化率 m为第一道次结束时 应力 1 2分别为第一 二道次的屈服应力 0 2 条件屈服应力 0 2 0 8 srx X 7 图 4 1 150 10 0 05 s 1下双道次应力 应变曲线 图 5 软化率计算示意图 静态回复和静态再结晶是一个自发的过程 晶 粒演化的驱动力是晶格的畸变能 静态再结晶的形 核与长大可以分为两部分 一方面来自于晶界之间 的大变形 使变形材料处于不稳定状态 位错密度 相应增加 位错分布不均 位错密度高的部分在畸 变能的诱导下形成再结晶晶核 另一方面是亚晶长 大 亚晶结构的吞并和混合 亚晶的长大也会促进 静态再结晶的形核 在再结晶过程中 不同工艺参 数都会影响再结晶的形核和长大 各工艺参数对静 态再结晶的影响如图6所示 1 试验a中热压缩温度分别为1 100 1 150 和1 200 但是试验结果显示 当热压缩温度 为1 100 时 道次间隔时间内的软化率低于0 2 即静态再结晶尚未发生 可见温度对于铸态P91合 金钢的静态再结晶影响较为明显 热变形温度较低 则不会发生静态再结晶现象 随着道次间隔时间的 增加 静态再结晶体积分数增大 说明静态再结晶 形核和长大需要充足的时间 热变形温度高 材料 经压缩后形变储存能就越大 晶界迁移率也相应增 加 静态再结晶的速率就越快 图 6 静态再结晶率与不同变形条件关系 2 根据图6可知 在变形温度一定的情况下 静态再结晶软化率随着变形量的增加而增加 这是 因为变形量的增加会导致再结晶形核率的增加 材 料空间晶格的畸变会阻碍位错滑移的进行 而在变 形过程中加工硬化起主导作用 变形量增加 材料 的位错密度也会增加 变形能的积累也使再结晶的 速度增大 相应再结晶的驱动力也增大 变形量为 15 和18 时 对应的应变分别为0 16和0 2 根 据图3所知 临界应变为0 25 这两种变形量下 随着道次间隔时间的增加 再结晶率的差别很小 而因此说明当变形量接近临界变形量时 增大变形 量对静态再结晶的影响较小 3 应变速率对于铸态P91合金钢静态再结晶 的影响 静态再结晶分数随着应变速率的增加而增 大 因为在相同变形条件下 变形速率越高 变形 过程越短 变形储存能越大 提供给静态再结晶的 形核和生长能量越大 再结晶的百分数就越大 由 图6可知 应变速率对于静态再结晶的影响相比于 前两个影响因素较小 2 3 双道次热压缩亚动态再结晶软化率及影响因素 通过双道次热压缩试验 试验b 可得到图7 应力应变曲线 图7变形条件为 热压缩温度1 150 变形量33 应变速率0 05 s 1 亚动态再结晶 的发生不需要形核和孕育的时间 因此在热变形结 束后的软化过程即为亚动态再结晶过程 软化率即 机 械 工 程 学 报 第 53 卷第 8 期期 62 为亚动态再结晶率 计算公式同式 6 而不同变形 参数对亚动态再结晶的影响如图8所示 图 7 1 150 33 0 05 s 1亚动态再结晶应力 应变曲线 图 8 亚动态再结晶率与不同变形条件关系 1 根据图8中不同变形温度下应变速率 0 05 s 1 变形量33 的亚动态再结晶率的关系可 得 变形温度和亚动态再结晶率曲线随着道次间隔 时间的增加呈指数式增加 变形温度较高 亚动态 再结晶率增加 在1 200 的变形温度下 道次间 隔时间为5 s时 亚动态再结晶率已接近100 说 明亚动态再结晶在高温下短时间即发生 试样在高 温状态下变形后 变形所产生的能量快速释放 释 放的能量有助于原子和位错的扩散 因此对于亚动 态再结晶这一热激活过程来说 高温条件利于晶界 的迁移和晶粒的长大 2 变形量对与亚动态再结晶的影响 再结晶 率随着变形量的增加而增加 试样在第一道次下变 形量大 变形过程中储存的变形能量就多 这些能 量可提供为动态再结晶晶粒形核及亚动态再结晶生 长 当变形受阻时 形核的动态再结晶晶粒转为亚 动态再结晶晶粒生长 另外通过变形量和再结晶率 的曲线可知 再结晶率在短时间内变化为陡增 随 着道次间隔时间的增加 再结晶率逐渐趋于平稳 3 通过变形温度1 150 变形量33 下不 同应变速率和再结晶率的关系可知 应变速率对于 再结晶率的影响显著 亚动态再结晶软化率随着应 变速率的增加而增大 因为当变形温度一定的情况 下 应变速率增加 加工硬化作用的增加 这一结 果抑制了动态回复和动态再结晶的过程 使得变形 位错密度增加 增大了亚动态再结晶的驱动力 促 使亚动态再结晶过程的发生 因此亚动态再结晶对 于应变速率较为敏感 2 4 热变形后 P91 合金钢软化机制 根据URANGA等 36 所讨论的连续应力 应变曲 线上 热变形结束后根据应变不同 分为三个部分 讨论再结晶情况 图2 当 T时 主要发生亚动态再结晶行 为 当 c T静态和亚动态再结晶同时发生 其 中 c为临界应变 T为动态再结晶率趋于稳定时应 变 通过前期研究得 37 c 0 8 P T 1 2 P P为峰 值应变 不同部分的软化动力学方程表示如下 1 应变在第一部分 T 此阶段主要发生亚动态再结晶 根据Avrami 方程 亚动态再结晶动力学方程如式 12 所示 2 0 5 1exp0 693 k mdrx t X t 12 式中 t 0 5为亚动态再结晶率为50 时的时间 2 0 52 exp nmdrx Q t A RT 13 月 2017 年 4 月 贾 璐等 耐热合金钢 P91 热变形过程静态及亚动态再结晶行为 63 式中 A2 n2为材料相关系数 Qmdrx为亚动态再结 晶活化能 根据图8提供数据 利用Origin软件拟合 曲线 得出P91合金钢亚动态再结晶动力学方程为 1 179 0 5 1exp0 693 mdrx t X t 14 101 17 0 5 188000 1 86 10expt RT 15 3 应变在第二部分 c T 该阶段同时发生亚动态 静态再结晶 动力学 方程为式 16 mdrxsrx XXX 16 式中 亚动态再结晶软化率Xmdrx和静态再结晶软化 率Xsrx可根据式 17 18 分别计算 1 179 0 5 1exp0 693 mdrxmdrx mdrx t XX t 17 0 723 0 5 1exp0 693 srxsrx srx t XX t 18 t0 5mdrx和t0 5srx根据式 15 和式 11 分别计算 系 数 mdrx X 和 srx X 根据式 19 和式 20 得 c mdrx Tc X 19 1 srxmdrx XX 20 2 5 变形条件对双道次压缩试样显微组织影响 图9是在双道次热压缩条件中保温1 min 第一 道次热变形前 的铸态P91合金钢初始显微组织图 显微组织在高温保温条件下 晶粒粗大且不均匀 图 9中平均晶粒尺寸分别为123 m 104 m和89 m 热变形后试样的晶粒大小取决于热变形过程中动态 回复 动态再结晶以及随后的静态再结晶 亚动态再 结晶 变形结束后的晶粒与合金类型 变形温度 变 形程度 应变速率 变形后冷却速率有密切关系 图10为双道次压缩结束后显微组织图 显然 经过热变形之后 由于再结晶的作用 铸态非均匀 的晶粒变成较为均匀细小的等轴晶 且晶粒尺寸随 变形温度的升高而增大 亚动态再结晶晶粒尺寸比 静态再结晶的细小 图11为不同变形条件下亚动态和静态完全再 结晶晶粒尺寸关系 由图11a可知 在相同变形温 度下 亚动态和静态再结晶晶粒尺寸在低温下差别 较大 在高温下 差别较小 再结晶晶粒尺寸随着 变形温度的升高而增大 由图11b可得 不同应变 速率下 亚动态和静态再结晶晶粒尺寸相差较大 随着应变速率的增加晶粒尺寸变小 亚动态再结晶 晶粒尺寸差别相对较小 在热变形过程中 应变速 率对亚动态再结晶的影响较大 相同变形条件下 亚动态再结晶晶粒尺寸比静态再结晶细小 图 9 P91 铸态合金钢初始晶粒组织图 在厚壁管热挤压的过程中 受成形条件影响 铸坯的挤压变形量一般较大 挤压过程中动态再结 晶 变形后再结晶的发生和控制直接影响最终挤压 件的质量 一般情况下 静态再结晶的晶粒是无应 变的 同等大小的静态再结晶晶粒和亚动态再结晶 晶粒相比 亚动态再结晶的晶粒具有较高的强度和 硬度 因此 通过控制热变形的温度 应变速率和 变形量尽可能使挤压变形后的再结晶晶粒均匀细 小 从而提高成形件的力学性能 使得铸态组织转 变成所需要的锻态组织 机 械 工 程 学 报 第 53 卷第 8 期期 64 图 10 双道次压缩后再结晶显微组织图 图 11 不同变形条件下亚动态与静态再结晶晶粒尺寸关系 3 结论 1 根据铸态P91合金钢单道次热变形后动态 再结晶率与应变关系可得 当真应变高于0 25 动 态再结晶率高于50 时 材料在变形后发生亚动态 再结晶 真应变低于0 25时发生静态再结晶 研究 试验中 双道次热压缩试验在道次间隔时间内只发 生静态或亚动态再结晶 2 通过双道次热压缩试验可得 静态再结晶 的发生需要形核和生长时间 静态再结晶率受变形 月 2017 年 4 月 贾 璐等 耐热合金钢 P91 热变形过程静态及亚动态再结晶行为 65 温度影响尤为明显 随变形温度的升高 变形量及 应变速率的增加而增大 亚动态再结晶的发生不需 要形核和生长时间 亚动态再结晶率随变形温度升 高 变形量增加 应变速率增加而增大 3 热变形后铸态P91合金钢的再结晶类型根 据真应变分为3类 当 c时 主要发生静态再结 晶 当 c T时 主要发生亚动态再结晶 根据试验结果 推导出了三类再结晶状态下的动力学方程 4 铸态P91合金钢再结晶显微组织晶粒呈粒 均匀细小等轴晶 相同变形条件下 亚动态再结晶 晶粒尺寸比静态再结晶小 再结晶晶粒尺寸随变形 温度升高而增大 随应变速率增大而减小 两种再 结晶晶粒大小在低温下差别大 高温下差别小 参 考 文 献 1 文启鼎 关于我国火电厂主蒸汽管道采用 P91 钢的建 议 J 中国电力 1996 29 7 3 9 WEN Qiding Proposals on the application of P91 steel in main steam pipes of thermal power plants J Electric Power 1996 29 7 3 9 2 郭元蓉 吴红 P91 无缝钢管国产化研究进展 J 钢管 2008 37 1 22 27 GUO Yuanrong WU Hong Progress of research on production localization of P91 seamless steel tube J Steel Pipe 2008 37 1 22 27 3 王如军 徐银庚 陈伟 等 超超临界锅炉用耐热钢 P91 的性能及应用 J 现代冶金 2009 37 3 1 3 WANG Rujun XU Yingeng CHEN Wei et al The property and application of P91 resistant steel for ultra supercritical boilers J Modern Metallurgy 2009 37 3 1 3 4 张红军 刘树涛 范长信 国产 P91 钢在蠕变过程中微 观组织和性能的变化 J 中国电力 2007 40 7 12 16 ZHANG Hongjun LIU Shutao FAN Changxin Variation in microstructure and performance during the creep of domestic P91 steel J Electric Power 2007 40 7 12 16 5 崔正强 王延峰 赵双群 等 国产 P91 大直径无缝钢 管的性能水平 J 发电设备 2014 28 2 111 114 CUI Zhengqiang WANG Yanfeng ZHAO Shuangqun et al Performance of domestic P91 large sized seamless steel pipes J Power Equipment 2014 28 2 111 114 6 邹子和 欧新哲 倪履安 钢管热挤压成形技术与装备 的发展 J 宝钢技术 2008 5 15 19 ZOU Zihe OU Xinzhe NI L an Technology and equipment of hot extrusion forming for steel tubes J Baogang Technology 2008 5 15 19 7 李永堂 贾璐 付建华 一种厚壁无缝钢管短流程铸挤 连 续 成 形 的 方 法 中 国 ZL201310025737 4 P 2015 08 19 LI Yongtang JIA Lu FU Jianhua Thick walled seamless steel tube short tube short process casting and squeezing continuous formation method China ZL201310025737 4 P 2015 08 19 8 李永堂 秦芳诚 齐会萍 等 用铸挤复合成形生产大 口径厚壁无缝钢管的方法 中国 CN201310025199 9 P 2014 04 24 LI Yongtang QIN Fangcheng QI Huiping et al Method for producing heavy caliber thick walled seamless steel pipe by casting extrusion composite molding China CN201310025199 9 P 2014 04 24 9 秦芳诚 李永堂 巨丽 等 环件辗扩成形过程微观组 织及性能控制研究进展 J 机械工程学报 2016 52 16 42 56 QIN Fangcheng LI Yongtang JU Li et al Advances on control of microstructure and properties during rolling forming of ring parts J Journal of Mechanical Engineering 2016 52 16 42 56 10 彭 世 广 宋 仁 伯 谭 志 东 等 衬 板 用 铸 态 Fe 24Mn 7Al 1C 耐热钢的应变硬化行为研究 J 机械 工程学报 2016 52 8 125 132 PENG Shiguang SONG Renbo TAN Zhidong et al Research on strain hardening behavior of light weight Fe 24Mn 7Al 1C cast wear resistant steel for lining plates J Journal of Mechanical Engineering 2016 52 8 125 132 11 刘文权 盈亮 王丹彤 等 热冲压成形过程细观损伤 演化机理研究 J 机械工程学报 2016 52 14 31 39 LIU Wenquan YING Liang WANG Dantong et al Investigation of mesoscopic damage evolution mechanism of high strength steel in hot stamping process J Journal of Mechanical Engineering 2016 52 14 31 39 12 李振晓 雷步芳 付建华 等 铸态 P91 耐热合金钢动 态再结晶模型的建立 J 锻压技术 2016 41 1 121 126 LI Zhenxiao LEI Bufang FU Jianhua et al Modeling of dynamic recrystallization for as cast heat resistant alloy steel P91 J Forging Stamping Technology 2016 41 1 121 126 13 郭青苗 李德富 郭胜利 等 GH625 合金热变形过程 的动态再结晶行为研究 J 机械工程学报 2011 47 6 51 56 GUO Qingmiao LI Defu GUO Shengli et al Research 机 械 工 程 学 报 第 53 卷第 8 期期 66 on dynamic recrystallization behavior of GH625 superalloy during hot deformation J Journal of Mechanical 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