钢筋混凝土简支T梁桥毕业设计.doc

摘 要本桥为装配式钢筋混凝土T形梁结构，单孔跨径为18m，共三跨，主梁梁高1.4m，采用C30混凝土，主筋采用HRB335、其他采用R235钢筋，桥宽为净-7m+21.0m人行道，桥梁上部结构采用5片主梁，主梁间距取用1.6m，其中预制主梁高1.4m。鸡东县穆棱河桥工程是黑龙江省“十二五”计划重点建设项目，是连接密山口岸和国内各省通往俄罗斯的主要通道，按照桥梁设计的基本原则：技术先进、安全可靠、适久耐用、经济合理、美观及利于环保，进行认真细致地设计。根据所给的桥梁基本资料进行主梁跨径和截面尺寸的拟定，计算恒载、活载产生的内力，对这些内力进行承载能力极限状态组合和正常使用极限状态组合，根据这些组合所产生的最不利数据进行主梁的配筋计算和验算。进行下部结构的尺寸拟定，内力计算，进行内力组合。除此之外，还进行了行车道板和横隔梁的内力计算及配筋。通过此次设计，使我们基本上掌握了简支T形梁桥的设计过程，学会了搜集资料和使用设计规范，提高了分析问题和解决问题的能力。关键词 荷载 内力组合 弯矩 配筋 T型梁桥IAbstractThis bridge is the construction of T type girder which is assembly reinforcing steel bar the simple pore span is 18m , two spans in total, the main girder is 1.4m, which adopt the C30 concrete , the common reinforcing steel bar adopt HRB335、R235level reinforcing steel bar. Width of the Bridge is net- 7m + 2 1.0 m sidewalks.Jidong County of Muling River Bridge Project in Heilongjiang province is the Twelfth Five-Year Plan key construction projects. Is connected to Mishan port and domestic provinces to Russia s main channel.In accordance with the bridge design basic principle: advanced technology, safe and reliable,comfortable and durable, economical and reasonable, beautiful and friendly to carefully design.Work out the girder being in progress to stride over the footpath and the cross section dimension based by given fundamental data .Calculate the character of girder cross section and the internal force that is be produced by dead load and live load. Combination the carry ability of limit state of internal force, also we must combination the limit state of internal force for normal use. Calculate and checking computation construction assembly of girder according to disadvantageous data produced by these combination.Woke out the dimension of substructure, calculate the internal force.Besides, we must carry out the calculate and construction assembly the roadways board and internal force of transverse septa beam.Through this design, so that we basically have the T type bridge design process, learned how to gather information, increased my analysis and problem-solving ability. Keywords Construction assembly Combination of Internal force Construction assembly Load Construction of T type girde Moment 6目 录摘 要IAbstractII第1章 绪论11.1设计选题前提11.2方案比选11.2.1装配式钢筋混凝土简支T梁桥21.2.2梁拱组合体系桥21.3设计内容和方法31.4设计意义4第2章 桥梁上部结构尺寸的拟定52.1主梁截面尺寸拟定52.1.1主梁高52.1.2主梁间距52.1.3主梁梁肋宽52.1.4翼缘板尺寸52.2桥面铺装6第3章 主梁内力计算计算73.1主梁的荷载横向分布系数73.1.1跨中荷载横向分布系数计算73.1.2支点荷载横向分布系数计算103.2作用效应计算113.2.1永久作用效应计算113.2.2可变作用效应计算13第4章 配筋设计与强度验算204.1配筋设计204.1.1截面尺寸确定204.1.2判断T梁类型214.1.3正截面配筋计算214.1.4斜截面抗剪强度计算224.2斜截面抗剪承载力复核284.2.1选定斜截面顶端位置284.2.2斜截面抗剪承载力复核284.3裂缝宽度验算304.4梁跨中挠度的验算31第5章 横隔梁的计算355.1横隔梁内力计算355.1.1确定作用在跨中横隔梁上的可变作用355.1.2横隔梁的内力影响线竖标值365.1.3截面作用效应计算375.2横隔梁配筋设计385.2.1正弯矩配筋计算385.2.2负弯矩配筋计算395.2.3抗剪计算与配筋设计40第6章 行车道板计算416.1荷载计算416.1.1恒载内力计算416.1.2可变荷载产生的效应426.1.3荷载效应组合计算436.2截面配筋与强度验算43第7章 支座设计457.1平面尺寸确定457.2确定支座高度457.3支座偏转情况验算467.4橡胶支座抗滑稳定性验算47第8章钻孔灌注桩、桥墩的计算488.1设计资料488.2盖梁计算498.2.1荷载计算498.2.2内力计算588.2.3截面配筋设计与承载力校核608.3桥墩墩柱设计628.3.1荷载计算628.3.2截面配筋计算及应力验算658.4钻孔桩的计算678.4.1荷载计算678.4.2桩的计算698.4.3桩的内力计算708.4.4桩身截面配筋与承载力验算728.4.5墩顶纵向水平位移验算74结 论77致 谢78参考文献79ContentsAbstractIChapter1 Introduction11.1 Design topics of premise11.2 Schemes11.2.1 Assembled reinforced concrete simply supported T beam bridge21.2.2 Beam arch composite system bridge21.3 Design content and method31.4 Sense of design4Chapter2 Size of the proposed bridge superstrture52.1 Development of the main beam section size52.1.1 Main beam52.1.2 Beam spacing52.1.3 Main beam rib width52.1.4 Flange plate dimensions52.2 Deck6Chapter3 Calculation of internal forces of the main beam73.1 Transverse load grider distibution factors73.1.1 Across the ttansverse load distribution coefficient73.1.2 Fulcrum transverse laod distribution coefficient103.2 Calculation of action effects113.2.1 Calculation of the permanent effect113.2.2 Calculation of variable action effect13Chapter4 Design and reinforcement strength checking204.1 Reinforcement design204.1.1 Determine the section size204.1.2 Judge T beam type214.1.3 Calculated reinfprcement section214.1.4 Calculation of shear strengh224.2 Cross-section strength checking284.2.1 Selected oblique section top position284.2.2 Shear bearing capacity of oblique section review284.3 Width of crack304.4 Deformation checking31Chapter5 Calculation of the beam diaphragm355.1 Internal force calculation of horizontal beam355.1.1 Identified roles in midspan diaphragm beam of variable action355.1.2 Diaphragm beam internal force influence line365.1.3 Cross section calculation375.2 Horizontal beam reinforcement design385.2.1 Positive bending moment calculation of reinforcement385.2.2 Negative moment reinforcement calculation395.2.3 Shear calculation and reinforcement design40Chapter6 Plate calculation of the carriageway416.1 Load calculation416.1.1 Dead load internal force calculation416.1.2 Internal force calculation of variable loads426.1.3 Calculation of load combination436.2 Checking with the strength of reinforcing bars43Chapter7 Bearings457.1 Plane size determined457.2 Determine the bearing height457.3 Bearing checking deflection case467.4 Stability against sliding rubber bearing checking47Chapter8 Bored pile, the calculation of double column bridge pier488.1 Design information488.2 Beam calculation498.2.1 Load calculation498.2.2 Internal force calculation588.2.3 Sectional reinforcement design and check on the bearing capacity608.3 Pier column design628.3.1 Oad calculation628.3.2 Cross section reinforcement calculation and stress calculation678.4 bored pile calculation678.4.1 load calculation678.4.2 The calculation of piles698.4.3 Pile internal force calculation708.4.4 Pile section reinforcement and checking computation of bearing capacity728.4.5 Pier top horizontal displacement calculation74Conclusion77Thanks78References79 第1章 绪论1.1 设计选题前提我国进入21世纪以来，经济有着飞跃的发展，从改革开放到今天我国的国民生产总值一直处于增长的态势，即使是08年的全球性质的经济危机，对我国的经济发展也没有多大的影响。飞速发展的经济对我国的公路桥梁等基础建设提出了新的要求。在交通运输中，桥梁和高速公路是其发展的必须和基础，桥梁又是整个交通土建专业的一个重点。从第一座钢筋混凝土结构的桥梁问世到今天已经有百年的历史，经过这一个多世纪的发展，钢筋混凝土结构的桥梁不但已经在理论上形成了完善的体制，在施工上也发展的比较成熟。现阶段，使用钢筋混凝土建造的桥梁，种类多，数量多，在桥梁工程上再有很重要的地位。穆棱河简支梁桥位于黑龙江省东南部鸡东县境内，此桥的建设必将为当地周边的经济发展和文化交流起到积极的推动作用。1.2 方案比选一般应服从路线的总体方向并应满足接线的要求，路、桥综合考虑。桥位宜选择在河道顺直，河槽稳定的地段；应避免在河叉、岛屿、沙洲、故河道、急弯以及易形成流冰、流木阻塞的地段。应尽量选在河道较窄的地方跨越黄河，以缩短桥长、降低造价、节省投资。【2】要照顾群众利益，少占良田，避免拆迁有价值的建筑物。充分考虑与水利、铁路等部门和一些在建、已建的工程的协调，将相互干扰和影响减到最低程度。桥型介绍1.2.1装配式钢筋混凝土简支T梁桥该方案采用3跨18m装配式钢筋混凝土简支T梁桥，桥面净宽为7m。桥梁上部结构采用5片主梁，主梁间距取用1.6m，其中预制主梁高1.4m。吊装后铰缝宽为60cm。装配式钢筋混凝土简支梁桥的特点：1.简支梁桥属于单孔静定结构，它受力明确，结构简单，施工方便，结构内力系受外力影响，能适应在地质较差的桥位上建桥。2.在多孔简支梁桥中，由于各跨经结构尺寸同意，其结构尺寸易于设计成系列化，标准化。有利于组织大规模的工厂预制生产并用现代化起重设备，进行安装，简化施工管理工作，降低施工费用。3.装配式的施工方法可以节省大量模板，并且上下部结构可用时施工，显著加快建桥速度缩短工期。4.在简支梁桥中，因相邻各单独受力，桥墩上常设置相邻简支梁的支座，相应可以增加墩的宽度。其布置图如图1-1所示。图1-1 桥型布置图1.2.2梁拱组合体系桥1.桥型介绍拱桥是我国公路上使用较广泛的一种桥型。拱桥与梁桥的区别，不仅在于外形不同，更重要的是两者的受力性能有较大的差别。由力学知，拱桥结构在竖向荷载作用下，两端将产生水平推力。正是这个水平推力，使拱内产生轴向压力，从而大大减小了拱圈的截面弯矩，使之成为偏心受压构件，截面上的应力分布与受弯梁的应力相比，较为均匀。2.桥跨布置根据桥涵水文计算，在满足通航要求的前提下，桥跨布置为10+302+10m，总长为80m，拱上建筑为56m的简支梁桥。其布置如图1-2所示。引桥部分图1-2 桥型布置图3.截面尺寸主拱圈采用等截面箱型钢筋混凝土截面，拱上简支梁的跨径为10m，拟定采用T型截面钢筋混凝土截面。4.下部结构拱上建筑的墩身采用圆柱形墩身加钢筋混凝土盖梁，主拱圈基础采用群桩基础。5.施工方法设计对于主拱圈的施工，常见的施工方法有悬臂浇筑法、悬臂拼装法、转体施工法，对于此桥，考虑到施工环境的影响，采用缆索吊装拼装法。【5】拱上建筑简支T梁采用预制安装法，以缩短工期。6.工程量估算主拱圈采用C45的钢筋混凝土，拱上建筑墩身采用C30钢筋混凝土，简支T梁采用C30钢筋混凝土，钢筋为HRB335钢筋。钢筋用量：由于没进行内力计算，只能按照截面配筋率大致估算，估算平均截面配筋率为1%，钢筋重量为132t。方案比选列于下表，见表1-1。表1-1方案比选指标表装配式梁桥梁拱桥梁高1.4m2.0m特点动力性能好，丰梁变形挠曲线平缓，有利于高速行车，采用悬臂浇筑法施工时有临时固结线形美观，能充分发挥材料的性能，跨越能力大缺点需承载能力较大的支座在两侧桥墩处产生较大的水平推力，对基础的要求较高经济C30混凝土C45混凝土,钢筋用量为132t结论推荐方案比选方案经过仔细的比对，方案从施工方法、经济因素等多方面都优异于其他方案。所以本设计采用装配式钢筋混凝土简支T形梁桥。1.3 设计内容和方法主要设计内容包括主梁的构造布置、主要材料的选择、主梁正截面钢筋的布置、主梁斜截面钢筋布置、主梁截面强度和挠度验算、横隔梁计算、行车道板计算、盖梁计算、桥墩计算、桩基础的强度和位移验算及钢筋布置。本设计主要的设计方法采用极限状态法。1.4 设计意义在四年的大学即将结束的时候，毕业设计是对大学四年所学的知识的一次综合考验，是对所学到的各科知识的一次综合。要求我们把所学到的理论知识和专业知识运用到实际中去，独立完成一座桥梁的设计任务对我也是一次考验，同时也是一次学到新的知识的机会。从中发现自身的不足，巩固已经掌握的内容这都将对我们以后的工作有着很大好处和意义。第2章 桥梁上部结构尺寸的拟定 2.1 主梁截面尺寸拟定2.1.1主梁高以往的经济分析表明，钢筋混凝土T型简支梁高跨比的经济范围大约在，根据跨度大者取较小比值的原则，本桥取，则梁高应为1.125m.(跨径为18m)，实际梁高取1.40m。如图2-1所示。图2-1 桥梁横断面布置图（尺寸单位cm）2.1.2主梁间距装配式钢筋混凝土T型简支梁的主梁间距一般在1.502.20m之间。本桥选用1.60m。2.1.3主梁梁肋宽为保证主梁的抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量通常梁肋取在150180mm，鉴于本桥的跨度为18m，纵向钢筋数量较多，按较大值取为180mm。2.1.4翼缘板尺寸由于本桥宽为7+，主梁间距确定后翼缘板的宽的即可得到为1.6m。因为翼缘板同时又是桥面板，根据其受力特点，一般计成变厚度，与腹板交接处较厚，本设计取为0.14m。翼缘板的悬臂端可以薄些，本设计取0.1m。 2.1.5.横隔梁 为增强桥面系的横向刚度，本桥除在支座外设置端横隔梁外，在跨间等间距布置三根中横隔梁。间距m。中横隔梁高一般取为梁高的左右(即1.05m，在靠近腹板处横隔梁底缘到主梁梁顶的距离为1.10m)。通常取在1216cm之间。本设计横隔梁下缘取为16cm，上缘取为18cm。如图2-2所示。图2-2 桥梁横隔梁布置图（尺寸单位 cm）2.2 桥面铺装采用3cm厚的沥青混凝土磨耗层，9cm厚的25号混凝土铺装层。第3章 主梁内力计算3.1主梁的荷载横向分布系数3.1.1跨中荷载横向分布系数计算由于本桥的，所以采用相对较为精确的修正偏心压力法计算。 1主梁的抗弯及抗扭惯矩和计算主梁的抗弯及抗扭惯矩，首先求出主梁截面的重心位置，主梁截面见图 3-1所示。矩形截面抗扭刚度系数见图3-1。重心轴图3-1 主梁截面图（尺寸单位cm）主梁截面重心位置：主梁的抗弯惯矩：翼板：，查表3-1得 ；梁肋：，查表3-1并内插得。表3-1 矩形截面抗扭刚度系数表10.90.80.70.60.50.40.30.20.10.10.1410.1550.1710.1890.2090.2290.250.270.2910.312近似认为T形截面抗扭惯矩等于各矩形截面的抗扭惯矩之和，即 式中： 矩形截面抗扭惯矩刚度系数，可由表3-1中查得； ，相应各矩形的宽度和厚度。2计算抗扭修正系数3绘制荷载横向分布影响线，求荷载横向分布系数针对各主梁最不利位置进行荷载布置，可按对应的影响线竖标值，求出主梁的荷载横向分布系数，见图3-3所示。在公路-II级荷载，汽车横向轮距为1.8，两辆汽车横向最小的间距为1.3，按照桥规4.3.1和4.3.5条规定汽车荷载距人行道边缘不小于，人群荷载取。求荷载横向分布影响线竖标本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，粱间距为1.60m。则1（5）号梁在两边主梁处的横向分布影响线的竖标值为2（4）号梁在两边主梁处的横向分布影响线的竖标值为3号梁在两边主梁处的横向分布影响线的竖标值为0.6960.5970.5730.3490.3980.1820.188-0.044-0.1970.4480.3980.3850.2730.1910.0790.2001#2#33-2 各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位cm）44(3) 计算荷载横向分布系数1号梁：汽车荷载 人群荷载 2号梁：汽车荷载 人群荷载 3号梁：汽车荷载 人群荷载 3.1.2支点荷载横向分布系数计算支点处荷载横向分布系数，采用杠杆原理法计算见图3-3所示。1801301801.5001.0001800.9380.875-0.5001.000.251.00图3-3 各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位cm）1号梁：汽车荷载 人群荷载 2号梁：汽车荷载 人群荷载 3号梁：汽车荷载 人群荷载 3.2作用效应计算3.2.1永久作用效应计算1永久荷载计算(1) 桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担,，求出梁桥的永久荷载计算结果见表3-2。表3-2 钢筋混凝土T形梁桥永久荷载计算表构件名构件体积及算式重度每延米重力主梁1.61.420.711.40.4082250.408225=10.205横隔梁中梁0.990.7125(0.16+0.18) 217.5=0.056250.034125=0.8535边梁0.990.715(0.16+0.18) 29.5=0.079250.068325= 1.7070桥面铺装沥青混凝土(取4)0.031.6=0.048230.04823=1.10混凝土垫层(取平均厚度6)0.091.6=0.144240.14424=3.46栏杆人行道部分根据设计经验取(2) 通过表3-2求出主梁、横隔梁、桥面铺装、及栏杆人行道部分的每延米的重力，然后计算各梁的永久荷载总重力，汇总于表3-3。一侧人行道部分每2.5m长时重12.35kN，1.0m长时重为4.94kN/m。1号、5号梁：2号、4号梁：3号梁： 表3-3 各梁的永久荷载集度表梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计（）1(5)10.2050.85352.44.5618.01852(4)10.2051.70702.44.5618.872310.2051.70702.44.5618.8722永久作用效应计算(1) 求出内力影响线面积计算结果见表3-4。表3-4 影响线面积计算表项目影响线图式影响线面积(2) 永久作用效应计算结果见表3-5。表3-5 永久作用效应计算表梁号()()()1(5)18.0238.28689.7518.0228.71517.3118.028.75157.662(4)18.8738.28722.4218.0228.71541.8218.028.75165.13318.8738.28722.4218.0228.71541.8218.028.75165.133.2.2可变作用效应计算1汽车荷载冲击系数求梁的自振频率为： 当计算自振频率介于1.5和14之间，按规范规定冲击系数按照下式计算：=0.3482公路-II级均布荷载，集中荷载及其影响线面积按照桥规4.3.1条规定，公路-II级车道荷载均布荷载为=7.875，采用内插法求得集中荷载为=224。汇总于表3-6。表3-6 公路-II级荷载及其影响面积表项目顶点位置（）（）处7.87520738.28处7.87520728.71支点处7.8752248.75处7.8752242.19可变作用（人群每延米）：=3.01.0=3.003可变作用效应（弯矩）计算见表3-7和表3-8表3-7 公路-II级产生的弯矩表梁号梁内力(1)(2)(3)(4)(5)(6)弯矩效应（）10.5341.3487.87538.28172.54.375760.250.53428.713.281570.1520.46438.284.375660.590.46428.713.281495.4330.438.284.375569.470.428.713.281427.08表3-8 人群产生的弯矩表梁号内力(1)(2)(3)弯矩效应（1）（2）（3）（）10.696338.2879.930.696328.7159.9520.464338.2851.450.464328.7138.5930.4338.2845.940.4328.7134.45基本荷载组合，按规范规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：汽车荷载作用分项系数： 人群荷载作用分项系数： 求出弯矩的基本组合见表3-9。表3-9 弯矩基本组合表梁号内力永久荷载人群汽车（）1689.7579.93760.251981.56571.3159.95570.151486.132722.4251.45660.591849.35541.8238.59495.431387.003722.4245.94569.471715.41541.8234.45427.081286.68式中：承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；结构重要性系数，此设计安全等级为一级，取；第个永久作用效应的分项系数，取；第个永久作用效应的标准值；汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取；汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值；在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）风荷载外的其他第个可变作用效应的分项系数，取；在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第个可变作用效应的标准值；在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载或其他一种可变作用组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取。4可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应，应计入横向分布系数和沿桥跨变化的影响。先按跨中的和由等代荷载计算跨中剪力效应，再用支点剪力荷载横向分布系数和并考虑支点至为直线变化来计算支点剪力效应【11】。(1)求出跨中剪力的计算结果见表3-10和表3-11。表3-10 公路II级产生的跨中剪力表梁号内力（1）（2）（3）（4）（5）（6）剪力效应（）10.5341.3487.8752.192070.586.9220.46475.5230.465.11表3-11 人群荷载产生跨中剪力表梁号内力（1）（2）（3）剪力效应（1）（2）（3）（）10.6963.002.194.5720.4482.9430.42.63(2)支点剪力的计算计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：支点处按杠杆法计算的，按跨中弯矩的横向分布系数，支点处在和之间按照直线变化，见图3-4所示。 图3-4 车辆荷载作用及横向分布系数图(3)梁端剪力效应计算汽车荷载作用下，公路-II级产生支点剪力效应为： =125.81 =136.09 =153.86 图3-5 人群荷载作用及横向分布系数图在人群荷载作用下，可变作用产生的支点剪力计算为：=+=(4) 对已求出的支点和跨中剪力值，进行内力组合计算见表3-12。表3-12 剪力效应组合表（尺寸单位:kN）梁号剪力效应永久荷载人 群汽 车1157.6623.55169.59452.0004.5786.92126.812165.137.18183.45463.0302.9475.52109.033165.137.88207.40497.3402.6365.1194.09第4章 配筋设计与强度验算4.1 配筋设计4.1.1截面尺寸确定由弯矩基本组合表3-12可知，1号梁弯矩值最大，考虑到使用的安全性，各主梁全部按1号梁弯矩进行配筋，钢筋净保护层为。主梁尺寸图如图4-1所示。1601401118图4-1 等效T形截面图（尺寸单位cm）T形梁截面翼缘板计算宽度的确定：简支梁计算跨径的为： ； 主梁中心距为1.6；取计算数值中的最小值，所以取翼缘板的计算宽度。4.1.2判断T梁种类设当钢筋至截面底边缘的距离为，则主梁的有效高度为：。1号梁跨中弯矩：；钢筋抗拉强度设计值：；混凝土设计抗压强度：； ；桥面板取平均板厚：=。 由计算可知,应按第一类T形截面计算。4.1.3正截面配筋计算1求出混凝土受压区高度 所以满足规范要求。2求所需受拉钢筋截面面积选用828+418的钢筋，截面面积，12根钢筋布置成两列，则每排2根时所需截面的最小宽度为：3受拉钢筋合力作用点至梁下边缘距离求出主梁的实际有效高度为：。所以由计算可知配筋率满足规范要求。4持久状况截面承载力极限状态计算按截面实际配筋值计算受压区高度为=2805944/(13.81600)=截面抗弯极限状态承载力为承载力，满足规范要求。4.1.4斜截面抗剪强度计算1截面尺寸检查由剪力表可知，支点剪力以3号梁最大，考虑安全因素，采用3号梁进行抗剪计算；跨中剪力以1号梁最大，考虑安全因素，以1号梁剪力进行计算。根据构造要求，梁最底层钢筋222通过支左截面，支点截面，支点截面有效高度为：截面尺寸符合设计要求。2检查是否需要根据计算配置箍筋跨中段截面支座截面因，故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按计算配置腹筋。3计算剪力图分配在图4-2所示的剪力分配图中，支点处剪力计算值，跨中处剪力计算值。图4-2 计算剪力分配图（尺寸单位：cm；剪力单位：kN）的截面的距离可由剪力包络图比例求得，为在长度内按构造布置箍筋同时根据公路桥规规定，在支座中心线向跨径长度不小于1倍梁高h=140cm范围内，箍筋最大间距为100mm。计算支座中心线为h/2处的计算剪力值由剪力包络图按比例求得其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为，应由弯起钢筋（包括斜筋）承担的剪力计算值最多为，设置弯起钢筋区段长度为4315mm。4箍筋设计采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面面在等界面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为计算方便，设计箍筋时，斜截面内纵筋配筋率及界面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用【2】，计算如下：跨中截面 支点截面 则平均值分别为，箍筋间距为确定箍筋间距的设计值尚应考虑公路桥规的构造要求。若箍筋间距计算值取及，是满足规范要求的。但采用8双肢箍筋，箍筋配筋率 满足要求。综合上诉计算，在支座中心向跨径长度方向的1400mm范围内，设计箍筋间距；尔后至跨中界面统一的箍筋间距取。5弯起筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为22，钢筋中心至梁受压翼板上边缘距离为。表4-1 弯起钢筋计算表弯起点12345距支座重心距离12341206117111511130分配的剪力计算值12342440361147615891需要的弯筋面积12601105757418续上表可提供的弯起钢筋面积123212321232508弯筋与梁轴交点到支座中心距离585185430574253弯起角为，则第一排弯筋的弯起点1距离支座中心为1234mm。弯筋与梁纵轴线交点距离支座中心为对于第二排弯筋可得弯起钢筋2N2的弯起点2距支座中心为分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值，由比例关系计算可得到：得 所需提供的弯起钢筋面积为对于第三排弯起钢筋可得弯起钢筋的弯起点3距支座中心为分配给第三排弯起钢筋的计算剪力值所需提供的弯起钢筋面积为图4-3 梁的弯矩包络图与抵抗弯矩图（尺寸单位：cm；弯矩单位：kNm）按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图4-3。 现按照同时满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求确定弯起钢筋的弯起点位置,由已知跨中截面弯矩计算值，支点中心处，在截面处,因为，。则弯矩计算值，与已知弯矩值，两者相对误差0.4%，故用来描述简支梁弯矩包络图是是可行的。各排弯起钢筋弯起后，形影正截面抗弯承载力计算如表4-2。表4-2 钢筋弯起后相应各截面抗弯承载力表梁区段截面纵筋有效高度T形截面类别受压区高度抗弯承载力支座中心1点1349第一类16473.71点2点1333第一类31901.8续上表2点3点1318第一类471343.43点4点1302第一类621739.94点N1截断处1296第一类691921.9N1钢筋跨中1280第一类752057.6将表的正截面抗弯承载力在图上用各平行直线表示出来，他们与弯矩包络图的交点分别为以各值代入式中可得到跨中截面距离x值。现在以图中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足公路桥规的要求。第一排弯起钢筋：其充分利用点“m”的横坐标，而2N5的弯起点1的横坐标，说明位于1点的左边且，满足要求。 其不需要点n的横坐标，而2N5钢筋与梁中轴线交点的横坐标，亦满足要求。第二排弯起钢筋：其充分利用点“l”的横坐标，而2N4的弯起点2的横坐标且，满足要求。其不需要点m的横坐标，而2N4钢筋与梁中轴线交点的横坐标，亦满足要求。第三排弯起钢筋：其充分利用点“k”的横坐标，而2N3的弯起点3的横坐标且，满足要求。其不需要点l的横坐标，而2N3钢筋与梁中轴线交点的横坐标，亦满足要求。第四排弯起钢筋：其充分利用点“j”的横坐标，而2N2的弯起点4的横坐标且，满足要求。其不需要点k的横坐标，而2N2钢筋与梁中轴线交点的横坐标，亦满足要求。由上述检查结果可知4-4所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。4.2 斜截面抗剪承载力复核4.2.1选定斜截面顶端位置距支座中心为处截面的横坐标，正截面有效高度，现取投影长度，则得到选择的斜截面顶端位置，其横坐标。4.2.2斜截面抗剪承载力复核A处正截面上的剪力及相应的弯矩计算如下：图4-4 距支座中心h/2处斜截面抗剪承载力计算图（尺寸单位：mm）A处正截面有效高度，则实际广义剪跨比及斜截面投影长度分别为：将要复核的斜截面如图4-5中所示斜截面（虚线所示），斜角。斜截面内纵向受拉主筋有232，相应主筋配筋率为箍筋配筋率（取时）为与斜截面相交的弯起钢筋有2N5、2N4，斜截面抗剪承载力为故距支座中心处的斜截面抗剪承载能力满足设计要求。4.3 裂缝宽度验算通常在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应该按作用短期效应的组合并考虑长期效应影响进行验算，求出最大裂缝宽度。取1号梁的弯矩效应组合，见前表3-9。1带肋钢筋系数荷载短期效应弯矩计算值：荷载长期效应弯矩计算值：系数，非板式受弯构件。2钢筋应力的计算3换算直径d的计算以为受拉区采用不同的钢筋直径，应取用换算直径，则可得到对于焊接钢筋骨架。4纵向受拉钢筋配筋率的计算5最大裂缝宽度