南京市高淳区某会议中心设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面
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钢筋混凝土框架结构施工技术摘要:建筑行业的快速发展促进了钢筋混凝土框架结构的不断投入使用，也在施工中存在许多问题需要解决，严重影响着施工安全和质量，因此要加强监控手段，同时提高工作人员素质，增强钢筋混凝土框架结构施工技术水平，从而使得施工质量得到控制。随着建筑行业的不断发展，混凝土框架结构施工质量也得到了人们的广泛关注，对于混凝土框架施工质量的加强要注意以下及方面：加强施工设计方案的合理性；提高施工人员的施工技术和专业素质；利用施工相应规定加强对于施工人员和施工情况的管理。从而防止施工中出现质量问题。关键词：混凝土，框架，施工Abstract: the rapid development of the construction industry promotes the reinforced concrete frame structure being put into use, also in the construction exists many problems need to be solved, a serious impact on the safety and quality of construction. Therefore, in order to strengthen the monitoring means, and at the same time, improve the quality of staff, enhance the steel reinforced concrete frame structure construction technology level, so that the construction quality control.With the continuous development of the construction industry, the construction quality of the concrete frame structure has also been widespread concern, for the construction quality of concrete frame reinforcement should be pay attention to the following areas: strengthening design and construction scheme of rationality; improve the construction personnel of the construction technology and professional quality. The corresponding provisions of construction strengthen management for construction personnel and construction situation. So as to prevent the construction of quality problems.Key words: concrete, frame, construction一、框架结构施工的具体特征在竖向构件以及构成方面，高层建筑对重力以及载荷进行了逐层的累积，在这种情况下，需要较大尺寸的柱体和墙体对其进行支撑，进而在一定程度上对工程框架结构施工提出了更高的技术要求。另外，地震载荷以及风载荷等荷载还需要建筑的构件进行承受，并且这些载荷在特性方面呈现非线性的竖向分布，同时对建筑高度的敏感程度提出更高的要求。以地震载荷为例，如果建筑的层数较少，建筑的高度较低，在对建筑荷载进行考虑的过程中，一般情况下只需考虑恒定载荷和部分动载荷，并且不会对建筑物的墙体、柱体以及楼梯等结构进行认真的掌控，对于其他的构件来说，在合乎相关的规定之后，通常情况下也会合乎设计的规定。对于高层建筑来说，对上述事项进行单纯的处理还远远不够，还需要对抗剪事项进行分析和处理，同时对变形等内容进行分析。在设计的过程中，经常需要考虑部分高层建筑的柱体、梁、墙体以及楼板结构的具体布置、特殊材料的使用，进而在一定程度上才能抵抗较大的变形，以及较大的侧向载荷。二、钢筋混凝土框架结构的施工技术1、钢筋搭接施工技术在钢筋搭接施工技术中，依据有关规范，焊接或机械连接是钢筋搭接时优先选择的连接方式。在具体的施工中，由于施工方面和钢筋施工成本的原因，在采用搭接方式时，搭接区域内纵向钢筋的间距小，未调整区域内具体的箍筋尺寸，则会使柱内纵向钢筋无法紧靠箍筋。如在选择钢筋搭接方式时，搭接区域内的纵向主筋间的净距太小，对柱子的有效截面的影响太大，则会导致搭接钢筋尾部成为柱子的抗弯薄弱点，严重影响对柱子的强度和稳定性，降低了结构体系的稳定性。2、梁柱节点施工（1）节点混凝土浇筑节点在混凝土框架结构当中是一个非常重要的构件。在一般的设计当中，柱混凝土的强度等级往往要比梁混凝土等级高一个级别。对于高层而言，节点处混凝土等级差别更大；按照框架结构施工的一般方法，梁柱分别浇筑，由于节点核心区处混凝土工程量很小，而且很难与梁板分隔。绝大部分施工是将梁板与节点处混凝土同时施工，这样施工缝留在柱与梁的交接部位，达不到设计的要求，存在质量隐患。为避免节点处质量隐患，节点核心区的混凝土浇筑方法为：首先，将合适强度混凝土运送到施工浇筑地点，并振捣结实。其次，要规范的进行振捣，留出合适的斜搓。最后，要在混凝土浇注之前，泵送浇注楼面梁板的混凝土，避免冷缝，实现设计的要求。（2）节点处钢筋绑扎钢筋混凝土框架结构当中，钢筋最密集的是节点部位。按照抗震结构要求，节点处柱子钢筋穿过梁，节点处不能出现接头，柱子加密箍筋不能缺少；同时，梁的钢筋必须锚入柱内。在施工过程中，由于节点处的钢筋多，很多情况下都会减少箍筋的数量，而且在绑扎过程中，钢筋的间距往往都达不到设计的要求。3、混凝土保护层厚度问题对于保护层的厚度是有具体的规定范围的，因为厚度可以保证构件的耐久性和对钢筋锚固的作用。但是如果保护层的厚度太大的话，就容易在使用中开裂。在施工的过程中，对于保护层的厚度要严格控制，误差应该在允许的范围之内，所以必须严格按照施工规范和标准执行，但是在实际的施工过程中却很难做到这一点。在高层建筑中，对于柱箍筋的施工难度比较大，在施工中有很多的技术要求，所以说在对其安装的过程中，要做到内外一致非常难。有些施工单位为了模板的安装方便，经常将箍筋做的小一些，但是这种做法又会对保护层造成一定的影响，所以要想解决这个问题，就必须对施工现场加强管理，提升加工精度。双向框架梁同时穿越柱节点时，必然造成一侧框架梁面筋保护层厚度偏大，井宇架梁节点也有同样问题，这些问题无法避免。但需注意：一是梁箍筋的下料问题。由于一向框架梁面筋需从另一向框架梁面筋底下穿过。若该向框架梁端箍按原尺寸下料，面筋无法直接绑扎到箍筋上，对梁骨架受力不利，因此梁端箍筋下料时高度可减小23cm；二是施工时以哪一向为主，保护层厚度增大，截面有效高度变小，正截面受弯承能力减小（约5%），设计时是否考虑这种影响。4、混凝土强度等级不同的问题在钢筋混凝土框架结构设计时，为保证“强柱弱梁”强节点的要求，柱的混凝土强度等级通常会比梁板高。因此，在施工时，常做的做法是柱和梁板混凝土分两批集中浇筑，即节点区采取和梁板结构混凝土相同强度等级浇筑。另外，由于在钢筋混凝土框架结构的设计文献中都强调了要保证强节点的设计原则，因此，在施工时，当梁板比柱的混凝土强度等级低5MPa时，节点区可用楼盖混凝土强度等级浇筑；当梁板比柱的混凝土强度等级分别低10MPa和15MPa时，节点区需增设竖向短筋，其数量分别为柱主筋配筋量的50%和100%、同时，为了方便施工，可以直接在梁端（柱边）设置垂直交界面，采用快易收口网，可避免在板内设置交界面。但为了防止交界面出现施工冷缝，建议施工时节点区混凝土采用塔吊用漏斗浇筑，梁板混凝土则采用泵送，同时浇筑。而要保证核心区混凝土的强度，可在节点处增加纵向钢筋，设置型钢或矩形芯柱及增加箍筋予以补强。5、混凝土施工质量控制 （1）混凝土拌制时，项目部必须安排管理人员跟班管理，必须检查施工配合比是否按计量配料及加料次序、搅拌时间等是否符合规定。（2）选用商品混凝土时必须对供应路线、交通状况进行充分的调查和评估，必要时对运送时间进行约定，以错开交通高峰时段。与混凝土搅拌站沟通使其加强对司机管理和约束，确保路上少耽搁。（3）混凝土浇筑时要有人跟踪检查（监理单位应安排旁站监理），确保振捣方法正确，没有漏振、过振现象。对于柱体还应派人随时检查已浇筑混凝土侧壁模板有无空鼓，有空鼓必须及时补浆补振。安排模板工和钢筋工检查模板和钢筋，若有胀模、下沉、漏浆及钢筋偏位问题，及时采取措施解决。（4）节点处混凝土强度差别较明显（相差2个等级以上）时，应按“先高后低”原则浇筑，并在高低强度等级混凝土交界处，通过设置钢丝网来控制浇筑范围。综上所述，建筑行业的快速发展促进了钢筋混凝土框架结构的不断投入使用，也在施工中存在许多问题需要解决，严重影响着施工安全和质量，因此要加强监控手段，同时提高工作人员素质，增强钢筋混凝土框架结构施工技术水平，从而使得施工质量得到控制。 参考文献1 方敬浩. 高层建筑混凝土工程施工技术探析J. 经营管理者. 2011（21）2 胡婷婷. 浅析工业与民用建筑中的清水混凝土施工工艺J. 中国城市经济. 2011（18）3 柯国振. 论建筑施工过程中的质量控制措施J. 中小企业管理与科技（下旬刊）. 2009（09）4侯君伟.建筑工程混凝土结构新技术应用手册M.北京：中国建筑工业出版社，2011.目录摘要3Abstract5第1章建筑设计61.1设计资料61.2建筑方案6第2章结构设计72.1结构方案选型72.2 结构基本尺寸确定及截面几何特征72.3框架的计算简图9第3章荷载统计93.1恒载取值103.2活载取值113.3竖向荷载计算11第4章横向荷载作用下内力计算164.1框架侧移刚度计算174.2风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算194.3水平地震作用下框架结构内力和侧移计算24第5章竖向荷载作用下框架内力计算285.1恒载下梁柱端弯矩、剪力及轴力计算295.2活载下梁柱端弯矩、剪力及轴力计算35第6章内力组合406.1结构的抗震等级416.2框架梁柱内力组合41第7章截面设计497.1梁配筋计算507.2柱配筋计算527.3楼板设计56第8章楼梯设计598.1楼梯板设计608.2平台板设计618.3平台梁设计61第9章基础设计629.1基本信息639.2基础设计66参考文献7156摘要毕业设计是大学生涯的检验，是学习过程中的一个重要环节，是综合衡量一个学生大学四年学习程度的一个标准。通过毕业设计不仅巩固了所学的专业理论知识，锻炼了综合应用这些知识的能力，而且能够了解设计工作程序，初步掌握一般工程结构的设计原理及方法。本设计为四层办公楼的设计，建设地点在南京市高淳区，6度抗震，占地面积1004.4m2，建筑面积4017.6m2，在结构上，由建筑高度与使用要求采用框架结构；基础采用独立基础。结构设计是建筑工程专业的重点。本设计的计算内容主要有：荷载计算、侧移验算、横向框架内力分析与组合、框架梁柱、楼盖设计以及基础设计。在设计计算方法上，考虑到尽量能够运用所学的知识，以求让设计达到最优化，所以采取多种方法进行设计计算。通过多种材料进行计算比较，选择最优。计算框架刚度采用“D值法”;竖向荷载作用下框架计算采用“分层法”。风荷载作用下的内力计算采用改进反弯点法。本设计计算结果主要以手算为主。关键词：钢筋混凝土；框架；结构设计AbstractGraduation design is an important part of the learning process. It is an important part of the learning process. It is a standard to measure the degree of a students four years of study. Through the graduation design not only consolidate the learned professional knowledge, exercise the ability of comprehensive application of the knowledge, and can understand the program design work, initially master the design principle and method of engineering structures.Four storey office building design for the design, construction site in Nanjing Gaochun. 6 degree earthquake, covers an area of 1004.4m2, construction area of 4017.6m2. In the structure, by building height and requirements for the use of frame structure; based on the independent foundation.Structural design is the focus of building engineering. The design of the main terms: load calculation, lateral checking, horizontal frame internal force analysis and combination, frame beam column, floor design, and foundation design.In the design calculation method, taking into account as far as possible to use the knowledge, in order to make the design to achieve optimization, so take a variety of methods to design calculation. Through the calculation and comparison of a variety of materials, the choice of the best.The frame stiffness is calculated by D value method; the vertical load is calculated by the method of layered method . The internal force calculation of wind load is improved by using the improved back bending point method. The calculation results of the design are mainly based on .Key words: Reinforced concrete; Frame; Structure design第1章建筑设计1.1设计资料1.1.1工程概况拟在南京市高淳区某地建造一幢四层办公楼，总建筑面积4017.6m2左右。该办公楼地上四层，层高均为4.5m，结构总高度为18m，现浇钢筋混凝土框架结构，为得到更多的实用面积，该办公采用现浇钢筋混凝土框架结构。1.1.2设计原始资料1建设地点：南京市高淳区2. 全年主导方向东南，基本风压0.4kN/m2.3. 场地条件：地势平坦，土壤性质及地基承载力见工程地质资料。4. 地震基本烈度：6度设防，场地土为一类。5. 场地平整，水电可以就近接通，主要建筑材料供应充足。6. 劳动力由公司按需求派给，主要施工机械设备可根据需要从公司调配。1.2建筑方案1.2.1. 该办公楼东西方向长54m，南北方向长18.6m。地面以上建筑总高度为18m。设计标高: 室内设计标高0.000m,室外地坪标高-0.45m。1.2.2建筑装修：该办公楼外墙用240厚的MU7.5页岩多孔砖，15mm厚水泥砂浆打底，5厚白水泥胶结层，外墙贴瓷砖；内墙用240厚的MU7.5页岩多孔砖，两边各用15mm厚水泥砂浆打底，表面用白色乳胶漆；楼面10厚水磨石地面，素水泥浆擦缝，3厚水泥胶结层，20mm厚水泥砂浆找平层,素水泥浆结合层一道；屋面油毡防水层，二毡三油上铺小石子，20厚水泥砂浆找平层；厕所墙体白瓷砖由楼面到墙身1.5m；阳台栏杆为扫墨绿色船壳漆的方钢，扁钢栏杆；室内梯和走廊栏杆原木扶手，不锈钢栏杆肢；散水为20厚水泥砂浆抹光，5坡度，80厚C20混凝土浆。第2章结构设计2.1结构方案选型2.1.1结构体系选择及结构布置该结构总高度为18m，地震基本烈度为6度，采用混凝土框架结构。验算房屋高宽比及是否需要设伸缩缝，房屋高度为18m，房屋的宽度为18.6m。 H/B=18/18.6=0.974 符合要求现浇式框架结构室内的伸缩缝最大间距为55m，本设计中最长距离为54m，所以不需设伸缩缝。2.1.2材料梁柱板的混凝土强度等级用C30；梁柱及楼板钢筋等级均为HRB400。2.2 结构基本尺寸确定及截面几何特征2.2.1框架梁截面尺寸截面选择高度不作挠度计算的最小高度，根据抗震要求，其取值还应符合模数要求，并考虑门窗高度、构造、施工等因素对梁高的影响，抗震要求梁应设计为长梁，梁的净跨度不宜小于截面高度的4倍。抗震要求框架结构的主梁截面宽度不应小于200mm，且不宜小于柱宽1/2, 截面高和宽度的比值不宜大于4。次梁尺寸由以下公式确定：h=(1/151/20)L，b=(1/31/2)h主梁尺寸由以下公式确定：h=(1/101/18)L，b=(1/31/2)h具体尺寸详见结构图。2.2.2框架柱截面尺寸柱截面根据其所受轴力按轴心受压构件估算。在乘以适当的放大系数以考虑弯矩的影响。式中：Ac柱截面面积；N柱所受的轴向压力设计值；Nv根据柱支承的楼面面积计算由重力荷载产生的轴向设计值；1.25重力荷载的荷载分享系数平均值；2.2.3 板的厚度本结构以双向板为主，部分单向板，根据h(1/401/50)l0，1-4层板厚均取120mm。2.2.4框架梁、柱线刚度与框架的抗侧刚度框架梁混凝土强度等级为C30，梁的线刚度计算见表一对边框架梁Ib=1.5I0 I0为框架梁按矩形截面计算的惯性矩。表2.1梁柱线刚度计算表EcbxhI0lEcI0/l1.5EcI0/l2EcI0/l(x104N/mm2)(mm2)(mm4)(mm)(Nxmm)(Nxmm)(Nmm)梁AB33007008.58E+0978003.30E+104.95E+106.60E+10梁BC33007008.58E+0930008.58E+101.29E+111.72E+11梁CD33007008.58E+0978003.30E+104.95E+106.60E+10底层柱的计算高度为0.65+4.5=5.15m，其余层柱的计算高度为1.25H=5.625m表2.2柱线刚度计算表EcbxhI0lEcI0/l(x104N/mm2)(mm2)(mm4)(mm)(Nmm)底层35005005.21E+0951503.03E+102-4层35005005.21E+0956254.17E+102.3框架的计算简图框架结构的计算简图如下所示：图2.1框架结构的计算简图第3章荷载统计3.1恒载取值（1）上人屋面（有保温）40厚C20细石混凝土面层压光 0.0425= 1.0 kN/m240厚挤塑聚苯乙烯泡沫保温板 0.040.25= 0.1 kN/m220厚保护层层 0.0220=0.35 kN/m23厚SBS改性沥青防水卷材 0.05kN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.35 kN/m2115厚(平均值)膨胀珍珠岩找坡2%0.11515=1.73 kN/m2结构层（120mm钢筋混凝土板） 0.1225=3 kN/m25mm厚腻子抹平 0.4kN/m2合计7 kN/m2（2）楼面10厚水磨石面层0.40kN/m220厚1:3水泥砂浆打底0.0220=0.40 kN/m2结构层（120mm钢筋混凝土板）0.1225=3 kN/m212mm厚水泥砂浆0.01220=0.24kN/m2合计4.04kN/m2（3）墙外墙（页岩多孔砖+涂料墙面）: 砌筑容重：15.2kN/m3240厚墙体 15.20.24=3.648kN/5厚护面抗裂砂浆 0.1 kN/30厚无机保温砂浆 0.20 kN/配套界面剂一道基层处理 0.05 kN/双面抹灰： 0.4+0.4=0.8 kN/合计4.8 kN/内墙（页岩空心砖）200厚内墙体：120.2=2.4kN/双面抹灰： 0.8 kN/ 合计3.2kN/（4）.梁300700梁自重 0.30.725=5.25kN/m三面抹灰： 0.58 kN/m 合计5.83kN/m250600梁自重 0.250.625=3.75kN/m三面抹灰： 0.58 kN/m 合计4.33kN/m3.2活载取值（1）屋面活荷载上人屋面采用标准值2kN/m2（2）楼面活荷载楼面活荷载标准值2.0kN/m2；走廊活荷载标准值2.5kN/m2；档案室活荷载标准值2.5kN/m23.3竖向荷载计算3.3.1荷载传递路径荷载传递路径如图3.1所示图3.1荷载传递路径3.3.2荷载计算楼板长边与短边之比小于3按双向板进行计算，长边与短边之比大于3则按单向板计算，现以屋面板1-2-7-8为例进行计算：恒载：7 kN/m2三角形等效均布荷载：0.574.55/8=9.84kN/m梯形等效均布荷载：=0.54.5/7.8=0.288q=0.54.5(1-22+3)=13.51kN/m其他楼板等效均布荷载，见表3.1表3.4表3.1屋面板恒载等效均布线荷载楼板类型板号ql1/2l2三角形梯形双向板1-2-7-872.257.80.288 9.844 13.507 双向板2-3-6-771.54.50.333 6.563 8.556 双向板3-4-5-672.257.80.288 9.844 13.507 表3.2屋面板活载等效均布线荷载楼板类型板号ql1/2l2三角形梯形双向板1-2-7-80.52.257.80.288 0.703 0.965 双向板2-3-6-70.51.54.50.333 0.469 0.611 双向板3-4-5-60.52.257.80.288 0.703 0.965 表3.3楼面板恒载等效均布线荷载楼板类型板号ql1/2l2三角形梯形双向板1-2-7-84.042.257.80.288 5.681 7.795 双向板2-3-6-74.041.54.50.333 3.788 4.938 双向板3-4-5-64.042.257.80.288 5.681 7.795 表3.4楼面板活载等效均布线荷载楼板类型板号ql1/2l2三角形梯形双向板1-2-7-822.257.80.288 2.813 3.859 双向板2-3-6-72.51.54.50.333 2.344 3.056 双向板3-4-5-622.257.80.288 2.813 3.859 （1）屋面恒载荷载统计梁1-4上的荷载有：梁自重：5.83kN/m1-2,3-4区段均布荷载：13.512+5.83=32.85kN/m2-3区段均布荷载:6.562+5.83=18.95kN/m2-7区段均布荷载:9.84+8.56+5.83=24.23kN/m1-8区段均布荷载:9.84+0.84.8+5.83=19.51kN/m7-8区段均布荷载：13.512+4.33=31.35kN/m6-7区段均布荷载:6.562+4.33=17.45kN/m节点1、4上荷载：19.514.52+31.357.8/2 =297.86kN节点2、3荷载：24.234.52+31.357.8/2+17.453/2=366.51kN梁1-4的荷载简图如下所示：（2）屋面活载荷载统计1-2,3-4区段均布荷载：0.972=1.94kN/m2-3区段均布荷载:0.472=0.94kN/m2-7区段均布荷载:0.7+0.61=1.31kN/m1-8区段均布荷载:0.7kN/m7-8区段均布荷载：0.972=1.94kN/m6-7区段均布荷载:0.472=0.94kN/m节点1、4上荷载：0.74.5+1.947.8/2 =10.72kN节点2、3荷载：1.314.5+1.947.8/2+0.943/2=14.87kN梁1-4的荷载简图如下所示：（3）楼面恒载统计梁1-4上的荷载有：梁自重：5.83kN/m1-2,3-4区段均布荷载：7.82+5.83+3.23.8=33.59kN/m2-3区段均布荷载:3.792+5.83=13.41kN/m2-7区段均布荷载:5.68+4.94+5.83+3.23.8=28.61kN/m1-8区段均布荷载:5.68+3.84.8+5.83=29.75kN/m7-8区段均布荷载：7.82+4.33=19.93kN/m6-7区段均布荷载:3.792+4.33=11.91kN/m11-12区段均布荷载：7.82+4.33=19.93kN/m节点1、4上荷载： 19.937.8/2+29.759=345.48kN节点2、3荷载：28.619+19.937.8/2+11.913/2=353.08kN梁1-4的荷载简图如下所示：（4）楼面活载荷载统计1-2,3-4区段均布荷载：3.962=7.92kN/m2-3区段均布荷载:2.342=4.68kN/m2-7区段均布荷载:3.06+2.81=5.87kN/m1-8区段均布荷载:2.81kN/m7-8区段均布荷载：3.962=7.92kN/m6-7区段均布荷载:2.112=4.68kN/m节点1上荷载：2.819+7.927.8/2 =56.18kN节点2荷载：5.879+7.927.8/2+4.683/2=90.74kN梁1-4的荷载简图如下所示：3.3.3框架荷载计算简图（1）恒载计算简图：（2）活载计算简图第4章横向荷载作用下内力计算4.1框架侧移刚度计算4.1.1梁线刚度计算梁的线刚度ib=EcIb/lEc混凝土弹性模量；l梁的计算跨度；Ib梁的截面惯性矩，由于现浇楼面中，考虑楼板对梁提供刚度，形成T型梁，故中框架梁Ib=2Io，边框架梁Ib=1.5Io表4.1 梁线刚度ib计算表EcbxhI0lEcI0/l2EcI0/l(x104N/mm2)(mm2)(mm4)(mm)(Nxmm)(Nmm)梁AB33007008.58E+0978003.30E+106.60E+10梁BC33007008.58E+0930008.58E+101.72E+11梁CD33007008.58E+0978003.30E+106.60E+104.1.2柱线刚度计算柱的线刚度ic=EI/hE混凝土弹性模量；h框架柱的计算高度；I柱的截面惯性矩表4.2 柱线刚度ic计算表EcbxhI0lEcI0/l(x104N/mm2)(mm2)(mm4)(mm)(Nmm)底层35005005.21E+0951503.03E+102-4层35005005.21E+0956254.17E+10图4.1梁柱线刚度4.1.3柱横向侧移刚度计算(1)底层：框架柱A、D:K=ib/ic=6.61010/3.031010=2.17c=(0.5+K)/(2+K)=0.641D=c12ic/h2=8794.15框架柱B、C:K=ib/ic=(6.6+17.2)1010/3.031010=7.83c=(0.5+K)/(2+K)=0.847D=c12ic/h2=11631.75 (2)其他层：框架柱A、D:K=ib/ic=6.61010/4.171010=1.58c=(0.5+K)/(2+K)=0.442D=c12ic/h2=6981.86框架柱B、C:K=ib/ic=(6.6+17.2)1010/4.171010=5.7c=(0.5+K)/(2+K)=0.74D=c12ic/h2=11697.44表4.3 各层侧移刚度汇总表楼层1234Di（N/mm）40851.80 37358.59 37358.59 37358.59 4.2风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.2.1风荷载计算本工程所在地基本风压0.4kN/m2，地面粗糙度C类风压标准值计算公式：k=zsz0k风荷载标准值，(kN/m2)；zz高度处的风振系数；s风荷载体型系数；z风压高度变化系数；0基本风压，(kN/m2).作用在楼面梁和屋面梁节点处的集中荷载标准值：Pw=zsz0(hi+hj)B/2房屋高度算到女儿墙顶，18m30m，高宽比H/B=18/18.61.5按荷载规范的规定，不考虑顺风向风振的影响，z1。查表s=1.3， 0=0.4表4.4 风荷载计算表楼层H(m)zzsS(m2)P15.1510.651.343.43 14.68 29.6510.651.340.50 13.69 314.1510.651.340.50 13.69 418.6510.691.327.45 9.85 4.2.2风荷载作用下水平位移验算水平风荷载作用下结构的层间位移ui和顶点位移ui按下公式计算：(1)；(2)；(3)=计算过程见下表表4.11 风荷载作用下的位移验算楼层F(kN)Di（N/mm）ui(mm)ui(mm)h(mm)49.85 37358.59 0.263643.160733645001423.72 323.54 37358.59 0.630062.897097845001553.28 237.23 37358.59 0.996482.267040345001984.97 151.90 40851.801.270561.270561151504053.33 由上表可知，风荷载作用下最大层间位移为1/550，满足规范要求。4.2.3风荷载作用下框架内力计算（1）框架柱端弯矩及剪力计算分别按下列公式计算：Vij=DijVi/DijMbij=VijyhMuij=Vij(1-y)hy0=y1+y2+y3注：y0为框架柱的标准反弯点高度比y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比修正值y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比修正值y为框架柱的反弯点高度比底层柱需考虑修正值y2，二层柱需考虑修正值y1和y3，其他柱无修正。以9轴线横向框架内力的计算为例：表4.12 各柱反弯点高度的修正柱号楼层Ky0y1y2y3yA柱41.580.3760000.37631.580.450000.4521.580.4760000.47612.170.5740000.574B柱45.700.450000.4535.700.50000.525.700.50000.517.830.550000.55C柱45.700.450000.4535.700.50000.525.700.50000.517.830.550000.55D柱41.580.3760000.37631.580.450000.4521.580.4760000.47612.170.5740000.574表4.13 横向风载下各层柱端弯矩及剪力计算柱号楼层h(m)V(kN)Di（N/mm）Di（N/mm）Vij(kN)yMbij(kN.m)Muij(kN.m)A柱44.59.85 37358.59 6981.91.84 0.3763.11 5.17 34.523.54 37358.59 6981.94.40 0.458.91 10.89 24.537.23 37358.59 6981.96.96 0.47614.90 16.41 15.1551.90 40851.80 8794.211.17 0.57433.03 24.51 B柱44.59.85 37358.59 116973.08 0.456.24 7.63 34.523.54 37358.59 116977.37 0.516.58 16.58 24.537.23 37358.59 1169711.66 0.526.23 26.23 15.1551.90 40851.80 1163214.78 0.5541.86 34.25 C柱44.59.85 37358.59 116973.08 0.456.24 7.63 34.523.54 37358.59 116977.37 0.516.58 16.58 24.537.23 37358.59 1169711.66 0.526.23 26.23 15.1551.90 40851.80 1163214.78 0.5541.86 34.25 D柱44.59.85 37358.59 6981.91.84 0.3763.11 5.17 34.523.54 37358.59 6981.94.40 0.458.91 10.89 24.537.23 37358.59 6981.96.96 0.47614.90 16.41 15.1551.90 40851.80 8794.211.17 0.57433.03 24.51 （2）框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算分别按以下公式计算：Mlb=ilb(Mbi+j+Mni,j)/(ilb+irb)Mrb=irb(Mbi+j+Mni,j)/(ilb+irb)Vb=(Mni,j+Mrb)/lNi=(Vlb-Vrb)k注：Ilb、irb分别表示节点左、右梁线刚度Mlb、Mrb分别表示节点左、右梁弯矩Ni表示柱在i层的轴力，认定受压为正表4.14 梁端弯矩，剪力的计算楼层梁AB梁BC梁CDMlbMrblVbMlbMrblVbMlbMrblVb4 5.17 2.12 7.8 -0.93 5.51 5.51 3.0 -3.67 2.12 5.17 7.8 -0.93 3 14.00 6.34 7.8 -2.61 16.49 16.49 3.0 -10.99 6.34 14.00 7.8 -2.61 2 25.31 11.89 7.8 -4.77 30.92 30.92 3.0 -20.61 11.89 25.31 7.8 -4.77 1 39.42 16.80 7.8 -7.21 43.68 43.68 3.0 -29.12 16.80 39.42 7.8 -7.21 表4.15柱轴力计算楼层A柱B柱C柱D柱4-0.93 -2.74 2.74 0.93 3-3.54 -11.12 11.12 3.54 2-8.31 -26.97 26.97 8.31 1-15.52 -48.88 48.88 15.52 图4.6水平风荷载作用下梁弯矩图(kN.m)图4.6水平风荷载作用下柱弯矩图(kN.m)图4.7水平风荷载作用下梁剪力、柱轴力图(kN)4.3水平地震作用下框架结构内力和侧移计算4.3.1横向自振周期计算1、重力荷载代表值计算G4=5.8318.67+5.83544+4.3318.66+718.654+(1.55+0.8)4.818.654=20862kNG3=5.8318.67+5.83544+4.3318.66+4.0418.654+(1.55+2.25)4.818.654+3.27.83.811+0.527.8254+0.53542.5-(4.8-0.4)1.51.524-(3.2-0.4)2.10.919+(3.2-0.4)2.11.82=26650.85kNG1=5.8318.67+5.83544+4.3318.66+4.0418.654+(1.55+2.25)4.818.654+3.27.83.811+0.527.8254+0.53542.5-(4.8-0.4)1.51.524-(3.2-0.4)2.10.919+(3.2-0.4)2.11.82=26650.85kN1、由于本框架结构没有局部突出房间，所以不需要折算Ge，结构的定点的位移计算表5.1结构定点的侧移计算层次GVDuui420862.0120862.00644019347.39531.60326650.8547512.86440193107.94484.20226650.8574163.714440193168.48376.27126650.85100814.568485184207.79207.794.3.2水平地震作用及楼层剪力计算1、本结构高度不超多40m，质量和刚度沿高度分布均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用2、1.4Tg=1.40.35=0.49T1=0.868，故不考虑顶部附加水平地震作用的影响各质点的水平地震作用按式表5.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次HGGHGH/GHFV418.6520862.006389076.40.335507.58 507.58 314.1526650.854377109.60.325491.97 999.55 29.6526650.854257180.70.222335.51 1335.06 15.1526650.854137251.90.118179.06 1514.12 4.3.3水平地震作用下的位移验算表5.3横向水平地震作用下的位移验算层次VDuuhu/h4507.584401931.1539.57745003902.63999.554401932.2718.42445001981.821335.064401933.0336.15445001483.711514.124851843.1213.12151501650.3由表5.3可知，最大层间弹性位移角出现在第一层，其值为1/1483.70.1,取2550mm；BC跨bf取=l/6=3000/3=1000mm，又由于b+Sn/2=300+4500/2=2550, hf/h0=100/640=0.1560.1,取1000mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋(fy=fy=360N/mm)，混凝土C30(fc=14.3N/mm2)，ho=h-a=700-60=640mm。因为1fcbfhf(ho-hf/2)=1.014.32550100(640-120/2)/106=2114.97kN.m，按第一类T形截面计算表7.1框架梁正截面配筋计算表层次位置M调幅bxh0s= M/(fcbfho2)= 1-(1-s)1/2As= 1fcbfho/fy最小配筋实配筋4层AB左110.95 94.30 3006600.05 0.03 207.48 420 3C14AB205.53 228.37 3006600.02 0.01 497.51 420 4C14AB右193.69 164.64 3006600.09 0.05 366.07 420 3C14BC左137.79 117.12 3006600.07 0.03 258.55 420 3C14BC右137.79 117.12 3006600.07 0.03 258.55 420 3C14CD左193.69 164.64 3006600.09 0.05 366.07 420 3C14CD205.53 225.53 3006600.02 0.01 491.29 420 4C14CD右73.02 62.07 3006600.04 0.02 135.90 420 3C143层AB左190.55 161.97 3006600.09 0.05 359.98 420 3C14AB209.06 240.84 3006600.02 0.01 524.79 420 4C14AB右233.29 198.30 3006600.11 0.06 443.21 420 3C14BC左147.01 124.96 3006600.07 0.04 276.17 420 3C14BC右147.01 124.96 3006600.07 0.04 276.17 420 3C14CD左233.29 198.30 3006600.11 0.06 443.21 420 3C14CD209.06 234.12 3006600.02 0.01 510.07 420 4C14CD右100.85 85.72 3006600.05 0.02 188.35 420 3C142层AB左198.93 169.09 3006600.10 0.05 376.22 420 3C14AB216.57 249.35 3006600.02 0.01 543.41 420 4C14AB右238.22 202.49 3006600.12 0.06 452.87 420 3C14BC左142.62 121.23 3006600.07 0.04 267.79 420 3C14BC右142.62 121.23 3006600.07 0.04 267.79 420 3C14CD左238.22 202.49 3006600.12 0.06 452.87 420 3C14CD222.49 247.09 3006600.02 0.01 538.44 420 3C14CD右89.73 76.27 3006600.04 0.02 167.35 420 3C141层AB左186.90 158.87 3006600.09 0.05 352.93 420 3C14AB237.84 262.26 3006600.02 0.01 571.66 420 4C14AB右239.64 117.97 3006600.07 0.03 260.45 420 3C14BC左138.78 117.97 3006600.07 0.03 260.45 420 3C14BC右169.42 203.70 3006600.12 0.06 455.66 420 3C14CD左239.64 202.16 3006600.12 0.06 452.12 420 3C14CD237.84 261.78 3006600.02 0.01 570.61 420 4C14CD右69.39 58.99 3006600.03 0.02 129.10 420 3C147.1.2梁斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸hw/b=640/300=2.13 Vmax故截面尺寸满足要求，斜截面受剪承载力计算如下表所示：0.7ftbh0=0.71.43300640/103=192.19kNVmax故仅需按构造要求配置箍筋及C82507.2柱配筋计算混凝土：所有框架柱均采用C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2。钢筋：所有纵向钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2；所有箍筋采用HPB400，fy=360N/mm27.2.1柱正截面承载力计算柱配筋计算过程以第四层A柱为例，如下所示，柱截面尺寸为500mm500mm，取aa40。|M|max及相应的N|M|max=110.9kN.m N=581.265kNeo=M/N=110.9106/581.265103=220.72mmea=(h/30,20)max=(500/30,20)max=20mmei=eo+ea=240.72mmlo=1.25H=1.254500=5625mm由于lo/h=5625/500=11.255,故考虑偏心距增大系数1=0.5fcA/N=0.514.3500500/581.265103=4.321.0 取1=1.02=1.15-0.01lo/h=1.15-0.018.75=1.061.0 取2=1.0=1+(lo/h)212ho/1300/ei=1+81560/1300/327.2=1.212由于对称配筋，故x=N/1fcb=581.265103/(1.014.3500)=81.3mm2a=80mm属于大偏心受压情况，因此e=ei+h/2-as=240.72+500/2-40=450.72mmAs=As=Ne-x(h0-0.5x)fcb/fy/(hoas)=581.265103450.72-81.3(560-0.569.52)14.35005602/300/(460-40)=184.92mm2由混凝土结构设计规范可知：采用HRB400级钢筋时，受压构件全部纵向最小配筋率为5.5%，故Asmin=5.5%500500/2=687.5mm2,实配3C20 (As=942mm2).表7.8 柱配筋计算层次组合MNlc/hcnse0eaxxb偏心判断As最小As实配4层A柱Mmax110.9581.26511.311.21 231.412081.3238.28大偏心184.92 687.53C20Nmax102.3582.83511.311.23 215.662081.52238.28大偏心129.01 687.53C20Nmin103.2526.11411.311.21 236.712073.58238.28大偏心35.05 687.53C204层B柱Mmax65.16663.21411.311.38 135.462092.76238.28小偏心14.14 687.53C20Nmax65.16663.21411.311.38 135.462092.76238.28小偏心14.14 687.53C20Nmin48.06596.44611.311.45 116.462083.42238.28小偏心-222.19 687.53C204层C柱Mmax65.16663.21411.311.38 135.462092.76238.28小偏心14.14 687.53C20Nmax65.16663.21411.311.38 135.462092.76238.28小偏心14.14 687.53C20Nmin54.47596.44611.311.40 128.072083.42238.28小偏心-176.39 687.53C204层D柱Mmax110.9581.26511.311.21 231.412081.3238.28大偏心184.92 687.53C20Nmax102.3582.83511.311.23 215.662081.52238.28大偏心129.01 687.53C20Nmin94.47526.11411.311.22 219.862073.58238.28小偏心-23.57 687.53C203层A柱Mmax95.91301.3511.311.48 108.9120182238.28小偏心1328.06 687.54C20Nmax86.751307.311.311.52 100.7720182.8238.28小偏心1271.00 687.54C20Nmin85.451211.2811.311.49 105.4420169.4238.28小偏心1098.33 687.54C203层B柱Mmax69.611415.2311.311.65 81.02720197.9238.28小偏心-468.06 687.53C20Nmax69.611415.2311.311.65 81.02720197.9238.28小偏心-468.06 687.53C20Nmin40.411312.9311.311.88 57.92820183.6238.28小偏心911.30 687.53C203层C柱Mmax69.611415.2311.311.65 81.02720197.9238.28小偏心-468.06 687.53C20Nmax69.611415.2311.311.65 81.02720197.9238.28小偏心-468.06 687.53C20Nmin40.411312.9311.311.88 57.92820183.6238.28小偏心-696.92 687.53C203层D柱Mmax95.91301.3511.311.48 108.9120182238.28小偏心1328.06 687.54C20Nmax77.61307.311.311.56 92.8620182.8238.28小偏心1202.61 687.54C20Nmin85.451211.2811.311.49 105.4420169.4238.28小偏心1098.33 687.54C202层A柱Mmax1042019.4311.311.63 83.74720282.4238.28小偏心-67.23 687.53C20Nmax76.422033.411.311.78 66.81420284.4238.28小偏心-282.29 687.53C20Nmin101.91894.5811.311.61 86.44820265238.28小偏心-138.64 687.53C202层B柱Mmax62.472019.4311.311.88 58.13520282.4238.28小偏心-409.31 687.53C20Nmax90.562033.411.311.69 75.44420284.4238.28小偏心-166.23 687.53C20Nmin113.31894.5811.311.56 93.33320265238.28小偏心-52.36 687.53C202层C柱Mmax62.472173.6911.311.92 55.14720304238.28小偏心-328.45 687.53C20Nmax62.472173.6911.311.92 55.14720304238.28小偏心-328.45 687.53C20Nmin48.192023.211.312.02 48.16320283238.28小偏心-539.98 687.53C202层D柱Mmax94.552019.4311.311.67 78.19720282.4238.28小偏心-141.36 687.53C20Nmax85.862033.411.311.72 72.61620284.4238.28小偏心-204.26 687.53C20Nmin92.491894.5811.311.65 80.58720265238.28小偏心-212.08 687.53C201层A柱Mmax71.32732.7610.311.81 47.34220382.2238.28小偏心152.61 687.53C20Nmax30.122758.8310.312.21 24.17320385.9238.28小偏心-235.41 687.53C20Nmin70.142573.1710.311.79 48.91120359.9238.28小偏心-19.53 687.53C201层B柱Mmax46.762732.7610.312.01 34.42220382.2238.28小偏心-80.91 687.53C20Nmax46.762939.9610.312.05 32.53620411.2238.28小偏心158.04 687.53C20Nmin18.062731.0310.312.41 15.93920382238.28小偏心-416.88 687.53C201层C柱Mmax46.762939.9610.312.05 32.53620411.2238.28小偏心158.04 687.53C20Nmax46.762939.9710.312.0232.53620411.2238.25小偏心158.03 687.53C20Nmin18.062731.2810.312.41 15.93520382238.24小偏心-416.87 687.53C201层D柱Mmax59.862732.7510.311.90 41.52620382.2238.25小偏心47.47 687.53C20Nmax41.572758.8110.312.07 31.14520385.9238.22小偏心-107.29 687.53C20Nmin58.692573.1310.311.88 42.81820359.9238.21小偏心-123.38 687.53C207.3楼板设计以屋面板设计为例，设计基本参数Lx =4500 mm; Ly =7800 mm；板厚: h = 120 mm；有效高度ho =100mm；混凝土强度等级C30，钢筋强度等级HRB400；永久荷载标准值: gk =7kN/m2；可变荷载标准值: qk = 2kN/m2。ly/lx =4500/7800=0.577min = 0.2% 满足最小配筋要求采取方案8180, 实配面积279 mm22、Y向1) 确定Y向板底弯矩 Mx=(0.0067+0.03750.200)(1.2007.000+1.4002.000)4.52 = 3.217kNm 2) 确定计算系数 s = Mx/(1fcbho2)= 1.003.217106/(1.0014.31000100100) = 0.022 3) 计算相对受压区高度 = 1- (1-2s)0.5 = 1- (1-20.022) 0.5=0.023 4) 计算受拉钢筋面积As =1fcbho/fy=1.00014.310001000.023/360 = 90mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(bh) =90/ (1000120) = 0.075%66.3kN/m故属于第一类倒L形截面s=M/1fcbho2=60.08106/14.36003652=0.029s=1-0.5=1-0.50.029=0.968As=M/sfyho=60.08106/0.968360365=472.4mm2选配218As=509mm2配置B8200斜截面受剪承载力Vcs=0.7ftbho+fyvAsvho/s=0.71.43200365+300101365/150=128.4kN66.76kN斜截面抗剪满足要求且钢筋满足构造要求第9章基础设计9.1基本信息1、计算简图2、计算信息构件编号: JC计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=500mm矩形柱高hc=500mm基础高度h1=400mm基础高度h2=450mm一阶长度 b1=1050mmb2=1000mm 一阶宽度 a1=1050mma2=1000mm二阶长度 b3=1050mmb4=1000mm 二阶宽度 a3=1050mma4=1000mm2. 材料信息基础混凝土等级:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别:HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: o=1.0 基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离:as=40mm基础及其上覆土的平均容重:=18.000kN/m3最小配筋率:min=0.150%Fgk=100.000kNFqk=100.000kNMgxk=0.000kNmMqxk=0.000kNmMgyk=0.000kNmMqyk=0.000kNmVgxk=0.000kNVqxk=0.000kNVgyk=0.000kNVqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=100.000+100.000=200.000kNMxk=Mgxk+Fgk(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk(A2-A1)/2 =0.000+100.000(2.300-2.300)/2+(0.000)+100.000(2.300-2.300)/2 =0.000kNmMyk=Mgyk+Fgk(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk(B2-B1)/2 =0.000+100.000(2.300-2.300)/2+(0.000)+100.000(2.300-2.300)/2 =0.000kNmVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rgFgk+rqFqk=1.20100.000+1.40100.000=260.000kNMx1=rg(Mgxk+Fgk(A2-A1)/2)+rq(Mqxk+Fqk(A2-A1)/2) =1.20(0.000+100.000(2.300-2.300)/2)+1.40(0.000+100.000(2.300-2.300)/2) =0.000kNmMy1=rg(Mgyk+Fgk(B2-B1)/2)+rq(Mqyk+Fqk(B2-B1)/2) =1.20(0.000+100.000(2.300-2.300)/2)+1.40(0.000+100.000(2.300-2.300)/2) =0.000kNmVx1=rgVgxk+rqVqxk=1.20(0.000)+1.40(0.000)=0.000kNVy1=rgVgyk+rqVqyk=1.20(0.000)+1.40(0.000)=0.000kNF2=1.35Fk=1.35200.000=270.000kNMx2=1.35Mxk=1.35(0.000)=0.000kNmMy2=1.35Myk=1.35(0.000)=0.000kNmVx2=1.35Vxk=1.35(0.000)=0.000kNVy2=1.35Vyk=1.35(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|260.000|,|270.000|)=270.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNmMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNmVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=200.000kPa 3、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=1.050+1.000+1.050+1.000+0.500=4.600m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=1.050+1.000+1.050+1.000+0.500=4.600mA1=a1+a2+hc/2=1.050+1.000+0.500/2=2.300m A2=a3+a4+hc/2=1.050+1.000+0.500/2=2.300mB1=b1+b2+bc/2=1.050+1.000+0.500/2=2.300m B2=b3+b4+bc/2=1.050+1.000+0.500/2=2.300m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.450=0.850m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.450-0.040=0.810m5. 基础底面积 A=BxBy=4.6004.600=21.160m26. Gk=BxBydh=18.0004.6004.6001.500=571.320kNG=1.35Gk=1.35571.320=771.282kN9.2基础设计1、计算在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-VykH=0.000-0.0000.850=0.000kNmMdyk=Myk+VxkH=0.000+0.0000.850=0.000kNmMdx=Mx-VyH=0.000-0.0000.850=0.000kNmMdy=My+VxH=0.000+0.0000.850=0.000kNm1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(200.000+571.320)/21.160=36.452kPa【5.2.1-2】因opk=1.036.452=36.452kPafa=200.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(200.000+571.320)/21.160=36.452kPa2、验算地基承载力1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0 Pmax=Pmin=(F+G)/A=(270.000+771.282)/21.160=49.210kPaPjmax=Pmax-G/A=49.210-771.282/21.160=12.760kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.850m, YB=bc=0.500m, YL=hc=0.500mYB1=B1=2.300m, YB2=B2=2.300m, YL1=A1=2.300m, YL2=A2=2.300mYHo=YH-as=0.810m2.1 因 800YH2000 hp=0.9962.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2YHo=2.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.500+2.120)/2=1.310mx冲切面积 Alx=max(YL1-YL/2-YHo)(YB+2YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)(YB+2YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max(2.300-0.500/2-0.810)(0.500+20.810)+(2.300-0.500/2-0.810)2,(2.300-0.500/2-0.810)(0.500+20.810)+(2.300-0.500/2-0.810)2)=max(4.166,4.166)=4.166m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=AlxPjmax=4.16612.760=53.163kNoFlx=1.053.163=53.16kNoFlx0.7hpft_bbmYHo (6.5.5-1) =0.70.9961.431310810=1057.74kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2YHo=2.120my冲切面积 Aly=max(YB1-YB/2-YHo)(YL+2YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)(YL+2YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max(2.300-0.500/2-0.810)(0.500+0.810)+(2.300-0.500/2-0.810)2,(2.300-0.500/2-0.810)(0.500+0.810)+(2.300-0.500/2-0.810)2)=max(4.166,4.166)=4.166m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=AlyPjmax=4.16612.760=53.163kNoFly=1.053.163=53.16kNoFly0.7hpft_bamYHo (6.5.5-1)=0.70.9961.431310810=1057.74kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.450mYB=bc+b2+b4=2.500mYL=hc+a2+a4=2.500mYB1=B1=2.300m, YB2=B2=2.300m, YL1=A1=2.300m, YL2=A2=2.300mYHo=YH-as=0.410m3.1 因 (YH800) hp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2YHo=3.320mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.500+3.320)/2=2.910mx冲切面积 Alx=max(YL1-YL/2-YHo)(YB+2YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)(YB+2YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max(2.300-2.5
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