电力系统两相短路计算与仿真（3）.doc

辽辽 宁宁 工工 业业 大大 学学 电力系统计算电力系统计算 课程设计 论文 课程设计 论文 题目 题目 电力系统两相短路计算与仿真 电力系统两相短路计算与仿真 3 院 系 院 系 电电 气气 工工 程程 学学 院院 专业班级 专业班级 电气电气 10 学学 号 号 学生姓名 学生姓名 赵国福赵国福 指导教师 指导教师 签字 教师职称 教师职称 讲师讲师 起止时间 起止时间 13 07 01 至至 13 07 12 本科生课程设计 论文 课程设计 论文 任务及评语课程设计 论文 任务及评语 院 系 电气工程学院 教研室 电气工程及其自动化 课程设计 论文 任务 原始资料 系统如图 各元件参数如下 各序参数相同 G1 G2 SN 30MVA VN 10 5kV X 0 33 T1 SN 31 5MVA Vs 10 k 10 5 121kV Ps 210kW Po 40kW Io 0 9 YN d 11 T2 SN 31 5MVA Vs 10 5 k 10 5 121kV Ps 180kW Po 30kW Io 0 8 YN d 11 L1 线路长 75km 电阻 0 22 km 电抗 0 4 km 对地容纳 2 78 10 6S km L2 线路长 70km 电阻 0 21 km 电抗 0 40 km 对地容纳 3 08 10 6S km L3 线路长 80km 电阻 0 2 km 电抗 0 38 km 对地容纳 2 88 10 6S km 负荷 S3 38MVA 功率因数均为 0 8 任务要求 节点 3 发生 AC 相金属性短路时 1 计算各元件的参数 2 画出完整的系统等值电路图 3 忽略对地支路 计算短路点的 A B 和 C 三相电压和电流 4 忽略对地支路 计算其它各个节点的 A B 和 C 三相电压和支路电流 5 在系统正常运行方式下 对各种不同时刻 AC 两相短路进行 Matlab 仿真 6 将短路运行计算结果与各时刻短路的仿真结果进行分析比较 得出结论 G1 T1 1 L2 2 T2 G2 1 k k 1 L1 L3 3 S3 本科生课程设计 论文 指导教师评语及成绩 平时考核 设计质量 答辩 总成绩 指导教师签字 年 月 日 注 成绩 平时20 论文质量60 答辩20 以百分制计算 本科生课程设计 论文 摘 要 在电力系统的设计和运行中 必须考虑到可能发生的故障和不正常的运行情 况 防止其破坏对用户的供电和电气设备的正常工作 从电力系统的实际运行情 况看 这些故障多数是由短路引起的 因此除了对电力系统的短路故障有一较深 刻的认识外 还必须熟练掌握电力系统的短路计算 这里着重介绍简单不对称故 障两相短路接地的常用计算方法 对称分量法是分析不对称故障常用方法 根据 对称分量法 一组不对称的三相量可以分解为正序 负序和零序三相对称的三相 量 在应用对称分量法分析计算不对称故障时必须首先作出电力系统的各序网络 通过网络化简求出各序网络对短路点的输入电抗以及正序网络的等值电势 再根 据不对称短路的不同类型 列出边界方程 以求得短路点电压和电流的各序分量 关键词 两相短路 正序网络 负序网络 本科生课程设计 论文 目 录 第 1 章 绪论 1 1 1 电力系统短路计算概述 1 1 2 本文设计内容 1 第 2 章 电力系统不对称短路计算原理 2 2 1 对称分量法基本原理 2 2 2 三相序阻抗及等值网络 2 2 3 两相不对称短路的计算步骤 2 第 3 章 电力系统两相短路计算 4 3 1 系统等值电路及元件参数计算 4 3 1 1 两相相间短路分析 AC 相 4 3 1 2 元件参数计算 6 3 2 系统等值电路及其化简 7 3 3 两相短路计算 10 第 4 章 短路计算的仿真 13 4 1 仿真模型的建立 13 4 2 仿真结果及分析 14 第 5 章 总结 21 参考文献 22 本科生课程设计 论文 1 第 1 章 绪论 1 1 电力系统短路计算概述 相短路故障的常用计算方法 对称分量法是分析故障常用方法 根据对称分 量法 一组不对称的三相量可以分解为正序 负序和零序三相对称的三相量 在 应用对称分量法分析计算不对称故障时必须首先作出电力系统的各序网络 通过 网络化简求出各序网络对短路点的输入电抗以及正序网络的等值电势 再根据不 对称短路的不同类型 列出边界方程 以求得短路点电压和电流的各序分量 通过对系统的两相短路故障的计算 认识短路故障对电力系统的影响 为保 证系统安全可靠地运行 减轻短路造成的影响 除在运行维护中应努力设法消除 可能引起短路的一切原因外 还应尽快地切除短路故障部分 使系统电压在较短 的时间内恢复到正常值 1 2 本文设计内容 学习两相短路故障的常用计算方法 对称分量法是分析故障常用方法 根据 对称分量法 一组不对称的三相量可以分解为正序 负序和零序三相对称的三相 量 在应用对称分量法分析计算不对称故障时必须首先作出电力系统的各序网络 通过网络化简求出各序网络对短路点的输入电抗以及正序网络的等值电势 再根 据不对称短路的不同类型 列出边界方程 以求得短路点电压和电流的各序分量 电力系统在运行过程中常常会受到各种扰动 其中对电力系统运行影响较大的 是系统中发生的各种故障 常见的故障有短路 断线和各种复杂故障 因此 故障分析 重点是对短路故障的分析 电力系统在正常运行时 除中性点以外 相与相 相与地 之间是绝缘的 所谓短路是指相与相或相与地之间发生短接 短路故障分析的主要内容包括故障后电流的计算 短路容量 短路电流与故障 前电压的乘积 的计算 故障后系统中各点电压的计算以及其他的一些分析和计算 如故障时线路电流与电压之间的相位关系等 短路电流计算与分析的主要目的在 于应用这些计算结果进行机电保护设计和整定值计算 开关电器 串联电抗器 母线 绝缘子等电器设备的设计 制定限制短路电流的措施和稳定性分析等 根据不对称 短路的不同类型 列出边界方程 以求得短路点电压和电流的各序分量 本科生课程设计 论文 2 本科生课程设计 论文 3 第 2 章 电力系统不对称短路计算原理 对称分量法是分析不对称故障常用方法 根据对称分量法 一组不对称的三 相量可以分解为正序 负序和零序三相对称的三相量 在应用对称分量法分析计 算不对称故障时必须首先作出电力系统的各序网络 通过网络化简求出各序网络 对短路点的输入电抗以及正序网络的等值电势 再根据不对称短路的不同类型 列出边界方程 以求得短路点电压和电流的各序分量 2 1 对称分量法基本原理 任何一个三相不对称的系统都是可分解成三相对称的三个分量系统 即正序 负序和零序分量系统 对于每一个相序分量来说 都能独立满足电路的欧姆定律 和基尔霍夫定律 从而把不对称短路计算问题转化成各个相序下的对称电路的短 路计算 2 2 三相序阻抗及等值网络 元件的序组阻抗 是指元件三相参数对称时 元件两端某一序的电压降与通 过该元件同一序电流的比值 等值网络 系统中短路会产生一组不对称的电动势 电动势的各相电势与各 相不对称电压大小相等 方向相反 这与发生不对称故障是等效的 网络中发生 不对称故障 可以用在故障点接入一组不对称的电势源代替 这组不对称电源势 可分解正序 负序和零序三组对称分量 从而可得到等值网络 2 3 两相不对称短路的计算步骤 确定计算条件 画出计算电路图 1 计算条件 系统运行方式 短路地点 短路类型和短路后采取的措施 2 运行方式 系统中投入的发电 输电 变电 用电设备的多少以及它们之 间的连接情况 3 画等值电路 计算参数 4 网络化简 分别求出短路点至各等值电源点之间的总电抗 本科生课程设计 论文 4 分别画出各段路点对应的等值电路 星角变化 5 等值电源归算 1 同类型且至短路点的电气距离大致相等的电源可归并 2 至短路点距离较远的同类型或不同类型的电源可归并 3 直接连于短路点上的同类型发电机可归并 本科生课程设计 论文 5 第 3 章 电力系统两相短路计算 在实际工作中 根据一定的任务进行短路计算时 必须首先确定计算条件 所谓计算条件 一般包括 短路发生时系统的运行方式 短路的类型和发生地 点 以及短路发生后所采取的措施等 从短路计算的角度来看 系统运行方式指 的是系统中投入运行发电 变电 输电 用电的设备的多少以及它们之间相互联 接的情况 计算不对称短路时 还应包括中性点的运行状态 对于不同的计算目 的 所采用的计算条件是不同的 3 1 系统等值电路及元件参数计算 3 1 1 两相相间短路分析 AC 相 两相短路时 假定在K点发生AC两相短路如图3 1所示 a b c Ifa Ifc Ifb 0 图3 1 两相短路示意图 所示这种情况下以相量表示的边界条件方程如下 3 0 fb I 0 fcfa II fcfa VV 1 转换为对称分量 3 0 2 1 2 2 1 0 3 1 33 1 33 fbfafbfc fc fbfafbfc fc fbfafbfc IIII jI Ia IIaI jI IaIIa I 本科生课程设计 论文 6 2 于是 以序分量表示的 AC 相短路的边界条件为 3 0 0 fb I 12fbfb II 12fbfb UU 3 应当注意 AC 相短路时选基准相为 B 相 故障点基准相的序电流 序电压 才有式 3 3 的关系 B 相和 C 相的序电流 序电压就没有这样的关系 当然 AC 相短路时选 B 相为基准相 AB 相短路时选 C 相为基准相 其故障点的序电 流 序电压同样有这一关系 与之间的相位差为 1fb U 1fb I 3 12 2 k x tg R 4 故障处的各相电流 电压有序分量计算得 3 22 1211 12 22 1211 3 0 3 fafbfbfbfb fbfbfb fcfbfbfbfb IaIa IaaIjI III Ia IaIaa IjI 5 3 2 121 121 2 121 2 fafbfbfb fbfbfbfb fcfbfbfb UaUa UU UUUU Ua UaUU 6 两相短路 AC 故障处电流电压向量图 3 2 所示 本科生课程设计 论文 7 图3 2 两相短路 AC 故障处电流电压向量图 AC 两相短路复合序网如图 3 3 所示 jXff 1 jXff 2 Vfb 1 Vfb 2 Vf 0 Ifb 1 Ifb 2 图3 3 AC两相短路复合序网 从以上的分析计算可知 两相短路有以下几个基本特点 1 短路电流及电压中不存在零序分量 2 两故障相中的短路电流的绝对值相等 而方向相反 数值上为正序电 流的倍 3 3 当时 两相短路的故障相电流为同一点发生三相短路时的短 12 ZZ 路电流的倍 因此可以通过对序网进行三相短路计算来近似求两相短路的电 2 3 流 本科生课程设计 论文 8 4 短路时非故障相电压在短路前后不变 两故障相电压总是大小相等 数值上为非故障相电压的一半 两故障相电压相位上总是同相 但与非故障相电 压方向相反 3 1 2 元件参数计算 各元件参数如下 各序参数相同 G1 G2 SN 30MVA VN 10 5kV X 0 33 T1 SN 31 5MVA Vs 10 k 10 5 121kV Ps 210kW Po 40kW Io 0 9 YN d 11 T2 SN 31 5MVA Vs 10 5 k 10 5 121kV Ps 180kW Po 30kW Io 0 8 YN d 11 L1 线路长 75km 电阻 0 22 km 电抗 0 4 km 对地容纳 2 78 10 6S km L2 线路长 70km 电阻 0 21 km 电抗 0 40 km 对地容纳 3 08 10 6S km L3 线路长 80km 电阻 0 2 km 电抗 0 38 km 对地容纳 2 88 10 6S km 负荷 S3 38MVA 功率因数均为 0 8 1 计算各元件标幺值 取 aVBB VVAMVS 50 发电机 G1 55 0 30 50 33 0 2 2 21 B B N N V S S V XXX 发电机 G2 55 0 30 50 33 0 2 2 21 B B N N V S S V XXX 变压器 T1 159 0 5 31 50 100 10 100 2 1 2 1 1 21 B B NT NT S V S S V V XX 变压器 T2 167 0 5 31 50 100 5 10 100 2 1 2 1 1 21 B B NT NT S V S S V V XX 本科生课程设计 论文 9 线路 L1 102 0 121 50 754 0 22 21 B B V S LXXX 线路 L2 096 0 121 50 704 0 22 21 B B V S LXXX 线路 L3 104 0 121 50 8038 0 22 21 B B V S LXXX 负荷 S3 053 1 38 50 8 0 3 21 S S XXX B 3 2 系统等值电路及其化简 电力系统接线图如 3 4 所示 图3 4 电力接线图 由于电力系统网络主要受影响的系统的电抗 故正序图中只体现电抗的标幺 值 其余忽略不计 将系统图转换为正序网络图如图 3 5 所示 本科生课程设计 论文 10 0 550 1590 0960 1670 55 0 102 0 104 1 053 10 E1 10 E2 V b 1 图3 5正序网络 正序网络图中出现角型连接 需将其装换成星型才可以继续简化网络 根据星角变化公式 cabcabcaaba ZZZZZZ 3 cabcababbcb ZZZZZZ 7 cabcabbccac ZZZZZZ 经转化后的正序网络如图 3 6 所示 0 550 1590 0320 0830 167 1 053 10 E1 10 E2 V b 1 0 55 0 035 图3 6星角变换后正序网络图 将正序图合并电抗后图 3 7 所示 本科生课程设计 论文 11 0 7410 75 1 088 1 01 0 V b 1 E1Z1Z2E2 Z3 图3 7合并后正序网络 因为原始数据的正序 负序的系数相同 那么负序网络与正序网络类似 仅仅是 负序中不存在 负序网络图如图 3 8 所示 0 550 159 0 102 0 0960 167 1 053 V b 2 0 55 0 104 图3 8负序网络 正如图所示 负序网络同样存在角接 为合并方便进行星角变换 利用公式 3 7 可进行计算并将划归后的负序图如 3 9 所示 0 550 1590 0320 0830 167 1 053 V b 2 0 55 0 035 本科生课程设计 论文 12 图3 9星角变换后正序网络图 将负序图合并电抗后图 3 10 所示 Z5 0 741 Z6 0 75 Z7 1 088 Vb 2 图3 10合并后负序网络 由于系统发生两相短路 非接地 则不存在零序 在此不必画出零序网络 3 3 两相短路计算 根据图 3 7 合并后的正序网络计算和 eq E 1 ff X 1 75 0 741 0 75 0 1741 0 1 21 1221 j jj jjjj ZZ ZEZE Eeq 373 0 75 0 741 0 75 0 741 0 12 12 4 j jj jj ZZ ZZ Z 461 1 088 1 373 0 34 1 jjjZZZ ff 那么正序图就可尤其等值电路代替 如图 3 11 所示 jX ff 1 V b 1 Eeq Ib 1 图3 11正序网络等值电路 根据图 3 10 合并后的正序网络计算 2 ff X 373 0 75 0 741 0 75 0 741 0 56 56 8 j jj jj ZZ ZZ Z 本科生课程设计 论文 13 461 1 088 1 373 0 78 2 jjjZZZ ff 那么正序图就可尤其等值电路代替 如图 3 12 所示 jXff 2 Vb 2 Ib 2 图3 12负序网络等值电路 将图 3 11 和图 3 12 合并成两相短路复合序网如图 3 13 所示 jXff 1 jXff 2 Vb 1 Vb 2 Eeq Ib 1 Ib 2 图3 13两相短路复合序网 利用这个复合序网可以求出 342 0 461 1 461 1 1 2 1 1 j j XXj E I ffff eq fb 342 0 1 2 fbfb II 5 0 1 2 2 2 2 1 fbfffbfffbfb IjXIjXVV 短路点故障相的电流为 592 0 3 1 fbfa IjI 592 0 3 1 fbfafc IjII A C 两相电流大小相等 方向相反 它们的绝对值为 592 0 3 1 2 fbfcfaf IIII 短路点各相对地电压为 本科生课程设计 论文 14 122 1 2 1 0 2 1 fbfffbfbfbfbfb IXjVVVVV 5 0 2 1 1 fbfbfa VVV 5 0 2 1 1 fbfbfafc VVVV 本科生课程设计 论文 15 第 4 章 短路计算的仿真 短路计算的仿真是指仿真软件在电脑上复现设计即将完成的电路 并提供电 路电源以及输入信号 然后计算机屏幕上模拟示波器给出测示点波形或绘出相应 的故障点各项电流 电压正序或负序的过程 4 1 仿真模型的建立 将三相电路短路故障发生器中的故障相选择为A相和C相故障 即发生A相和C 相两相短路故障 如图4 1所示 图4 1 两相短路故障仿真模型图 本科生课程设计 论文 16 4 2 仿真结果及分析 图 4 2 故障点 A 相电流 选择故障点 A 相电流作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电流 波形如图 4 2 所示 由该波形图可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电流 由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而电流幅值为 0A 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短路 故障点 A 相电流 发生变化 由于闭合时有初始输入量和初始状态量 因而波形下移 呈正弦波形 变化 在 0 04s 时 三相电路短路故障发生器断开 相当于排除了故障 此时故 障点 A 相电流迅速上升为 0A 图 4 3 故障点 B 相电流 选择故障点 B 相电流作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 B 相电流波 形如图 4 3 所示 由波形图可以得出以下结论 在 A C 发生两相短路时 故障 本科生课程设计 论文 17 点 B 相电流没有变化 始终为 0A 同时也符合理论计算如式 2 14 可知 0 fb I 选择故障点 C 相电流作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 C 相电流波 形如图 4 4 所示 由图形可以得出以下结论 在稳态时 故障点 C 相电流由于三 相电路短路故障发生器处于断开状态 因而电流为 0A 在 0 01s 时 三相电路短 路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短路 故障点 C 相电流幅值发生变 化 由于闭合时有初始输入量和初始状态量 因而波形上移 呈正弦波形变化 在 0 04s 时 三相电路短路故障发生器断开 相当于排除故障 此时故障点 C 相 电流迅速下降为 0A 图 4 4 故障点 C 相电流 选择故障点 A 相电流 B 相电流和 C 相电流作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点三相电流波形如图 4 5 所示 由图形可以得出以下结论 当电路发生 B C 两相短路故障时 A 相电流没有变化 B 相电流波形下移 C 相电流波形上 移 理论计算中 结合图 4 7 中故障点 A C 电流波形并且对比图 4 4 和 fafc II 图 4 6 故障点 A C 的电流波形 可知理论计算正确 图 4 5 故障点三相电流波形图 本科生课程设计 论文 18 图 4 6 故障点 A 相电压 选择故障点 A 相电压作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电压 波形如图 4 7 所示 由该波形图可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电压 由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而电压为正弦变化 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短路 故障点 A 相电压 发生变化 突变为 0V 在 0 04s 时 三相电路短路故障发生器断开 相当于排除 故障 此时故障点 A 相电压波动恢复正弦波形 图 4 7 故障点 B 相电压 选择故障点 B 相电压作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 B 相电压波 形如图 4 8 所示 在稳态时 故障点 B 相电压由于三相电路短路故障发生器处于 断开状态 因而电压为正弦变化幅值约为 45000V 在 0 01s 时 三相电路短路故 障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短路 B 相电压发生变化 从突变为 65000V 由图形可以得出以下结论 由于 B 相为非故障相 其电压波形仅在两相 短路期间波的幅值变大 但是波形不变 选择故障点 C 相电压作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 C 相电压波 形如图 4 9 所示 由该波形图可以得出以下结论 在稳态时 故障点 C 相电压由 本科生课程设计 论文 19 于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而电压为正弦变化其幅值为约为 45000V 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相 短路 故障点 C 相电压发生变化 突变为 0V 在 0 04s 时 三相电路短路故障发 生器断开 相当于排除故障 此时故障点 C 相电压波动恢复正弦波形 图 4 8 故障点 C 相电压 选择故障点 A 相电压 B 相电压和 C 相电压作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点三相电压波形如图 4 10 所示 由波形图可以得出以下结论 在 B C 两 相发生短路故障时 非故障相 B 相电压波形幅值增大 B 相和 C 相电压降为 0V 图 4 9 故障点三相电压波形图 本科生课程设计 论文 20 图 4 10 故障点 A 相电流正序分量波形图 选择故障点 A 相电流 故障点 B 相电流和故障点 C 相电流 在三相序量 分析器中选择故障点 A 相电流正序分量作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障 点 A 相电流正序分量波形如图 4 11 所示 由图形可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电流正序分量由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而幅值 为 0A 相角为 0deg 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短路 故障点 A 相电流正序分量发生变化 幅值迅速上升至 14000A 左右 相角下降 至大约 90deg 时稳定 图 4 6 可知故障点 C 相电流幅值约为 25000A 图 4 11 可知 A 相电流正序分量幅值约为 14000A 25000 314000AA 理论计算所得大致符合波形图 在 0 04s 时 三相电路短 路故障发生器打开 相当于排除故障 此时故障点 A 相电流正序分量幅值下降 至 0 06s 时幅值为 0A 故障点 A 相电流正序分量的相角继续下降 至 0 06s 时降 为大约 180deg 然后稳定到 0A 图 4 11 故障点 A 相电流零序分量波形图 选择故障点 A 相电流 故障点 B 相电流和故障点 C 相电流 选择故障点 A 相电流零序分量作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电流零序分量 波形如图 4 12 所示 由图形可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电流零 序分量由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而幅值为 0A 相角为 0deg 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短 路 故障点 A 相电流零序分量幅值缓慢波动上升其幅值为 0 03A 可以近似约等于 零 相角突变为 90deg 之后稳定在 60deg 左右 在 0 04s 时 三相电路短路故障 发生器打开 相当于排除故障 此时故障点 A 相电流零序分量幅值缓慢波动下降 至 0 06s 时稳定在 0A 相角波动恢复至 0deg 在 0 06s 发生突变后稳定至 0A 选择故障点 A 相电流 故障点 B 相电流 故障点 C 相电流作为电气测量量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电流正序 负序 零序分量波形如图 4 14 所示 本科生课程设计 论文 21 由波形图可以得出 故障时 A 相电流正序 负序的幅值变化较大 零序分量变化 不大 A 相电流负序滞后正序分量 60deg 图 4 12 故障点 A 相电流正序 负序分量波形图 图 4 13 故障点 A 相电压正序分量波形图 选择故障点 A 相电压 故障点 B 相电压和故障点 C 相电压 选择故障点 A 相电压正序分量作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电压正序分量波 形如图 4 13 所示 由图形可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电压正序 分量由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而幅值为线性上升 相角为 0deg 在 0 01s 时 三相电路短路故障发生器闭合 此时电路发生 A C 两相短 路 故障点 A 相电压正序分量发生变化 幅值波动后稳定在 23000V 左右 相角 在 0deg 左右缓慢波动 根据图 4 9 可知有效值 图 4 15 在幅值上故 49504 fb UA 障点 B 相电压是故障点 A 相电压正序分量的两倍 在 0 04s 时 三相电路短路故 障发生器打开 相当于排除故障 此时故障点 A 相电压正序分量继续线性上升 至 0 06s 时幅值为 45000V 故障点 A 相电压正序分量的相角继续缓慢波动 最后 稳定到 0V 本科生课程设计 论文 22 图 4 14 故障点 A 相电压负序分量波形图 选择故障点 A 相电压 故障点 B 相电压和故障点 C 相电压 选择故障点 A 相电压负序分量作为测量电气量 激活仿真按钮 则故障点 A 相电压负序分量波 形如图 4 14 所示 由图形可以得出以下结论 在稳态时 故障点 A 相电压负序 分量由于三相电路短路故障发生器处于断开状态 因而