电力电子电路1.ppt

第4章开关电源中的电力电子电路 4 1开关电源中的电力电子电路的分类4 2非隔离型电路4 3隔离型电路4 4整流电路4 5回馈型电路4 6本章小节 4 1开关电源中的电力电子电路的分类 开关电源中的电力电子电路 也就是主电路 是开关电源的核心电路 对主电路的分析 是进行开关电源选型的基础 也是主电路和控制电路设计的基础 根据电路是否具备电能回馈能力 输出端和输入端是否电气隔离以及电路的结构形式等三个原则 可以对电力电子电路进行如图4 1所示的分类 各种不同的电路有各自不同的特点和应用场合 总的来说 非回馈型比回馈型结构简单 成本低 绝大多数应用不需开关电源有回馈能力 非隔离型电路比隔离型电路结构简单 成本低 但大多数应用需要开关电源的输出端和输入端隔离 或需要多组相互隔离输出 因此隔离电路的应用较广 非隔离型也有不少应用 像开关型稳压器 直流斩波器等 本书所提到的电力电子电路 除非特别说明 都是指非回馈型电路 在4 5节专门对回馈型电路做介绍 4 2非隔离型电路 4 2 1降压 Buck 型电路4 2 2升压 Boost 型电路4 2 3升降压 Buck Boost 型电路4 2 4Cuk型电路4 2 5Sepic型电路和Zeta电路 4 2非隔离型电路 引言 两个基本的原理 稳态条件下 电感两端电压在一个周期内的平均值为0 在一个周期内 电感电流的增量等于电流的减量 稳态条件下 电容电流在一个周期内的平均值为0 在一周期内 电容的充放电量相等 直流变换器的工作原理 工作原理 图中S是可控开关 R为纯阻性负载 占空比 T为开关S的工作周期 Ton为导通时间 Toff为关断时间 占空比则由波形可知输出电压的平均值为 输出电压平均值的改变 D是0 1之间变化的系数 因此在D的变化范围内输出电压U0总是小于输入电压Ud 改变D值就可以改变输出电压的大小 占空比的改变 通过改变Ton或T都可以实现 脉冲宽度调制方式 PWM控制方式 周期T不变 通过改变开通时间Ton改变占空比的控制方式 脉冲频率调制方式 PFM控制方式 开通时间Ton不变 通过改变周期T改变占空比的控制方式 混合调制方式 周期T和开通时间Ton都改变来改变占空比的控制方式 4 2 1降压型直流变换器 Buck 电路结构如图所示 续流二极管 全控型器件若为晶闸管 须有辅助关断电路 输入直流电压 滤波电感 滤波电容 负载 Buck变换器电感电流连续状态时的工作特性 Buck变换器有两种可能运行的情况 电感电流连续模式CCM和电感电流断续模式DCM 电感电流连续是指电感电流在整个周期内都存在 而电感电流断续是指电感电流在开关管V阻断期间后期一段时间内 电感电流已降为0 处于这两种情况的临界点称为电感电流临界连续状态 这时在开关管阻断结束 电感电流刚好结束 理想的电力电子变换器开关管V和二极管VD从导通变阻断或从阻断变导通 过渡时间为0 且通态压降为0 断态漏电流为0 在一个周期内 输入电压Ud保持不变 输出电压有很小的纹波 可认为Uo保持恒定 电感和电容均为无损耗的理想储能元件 线路阻抗为0 两种开关状态 在一个周期内 Ton期间 V导通 VD截止 称为开关状态1 Toff期间 V阻断 VD导通 称为开关状态2 开关状态1 Ton期间 V导通 VD截止 等效电路见 图4 2a 令t 0时 开关管V导通 电源电压Ud通过V给负载供电 电感储能 由于输出滤波电容两端的电压Uo保持不变 所以电感两端的电压uL Ud Uo保持不变 所以电感电流线性增加 在t Ton DT时 iL达到最大值 在此期间 iV iL 也是线性增加的 ic iL Io 也是线性增加的 电感电流的增量为 开关状态2 Toff期间 V截止 VD导通 等效电路 图4 2b t Ton时 开关管V阻断 电感电流不能突变 VD导通为L续流 电感释放能量 给负载供电 由于输出滤波电容两端的电压Uo保持不变 所以电感两端的电压uL Uo保持不变 所以电感电流线性减小 在t T时 iL减小到最小值 此期间 iVD iL 是线性减小的 ic iL Io 也是线性减小的 从ILmax Io减小到ILmin Io 电感电流的减小量为 当t T后 开关管开通 进入下一个周期 结论 当电路处于稳态时 电感电流得增加和减小量是相等的 由 可以得到 因为 所以 因此 Buck直流变换器为降压型直流变换器电压电流基本关系 假设变换器没有能力损耗 则 从而得到输入和输出电流之间的关系 见图4 2 c 稳态时 一个开关周期内 C的充放电平均电流相等 所以负载输出的平均电流Io就是iL的平均值 即 这样就可以求出电感电流的最大和最小值 开关管V和二极管VD的电流幅值与电感电流最大值相等开关管V和二极管VD的电压幅值相等电容在一个周期内的放电电荷为 输出电压的脉动量 脉动峰 峰值 为 2 Buck变换器电感电流断续状态时的工作特性 三种开关状态与电感电流连续的状态时相比 增加了V和VD都截止的第三种工作状态 如图所示 临界连续状态 临界负载电流当实际负载电流Io Iok 电感电流连续 否则电感电流断续 3 降压斩波电路设计举例 1 设计指标 输入电压 200 300V直流输出电压 180V最大输出电流 20A开关频率 20kHz输出电压纹波 1V 2 设计步骤首先选择元件电压 开关管 二极管最高电压 输入电压最大值300V输出滤波电容电压 输出电压180V 选择输出电感纹波电流 开关管 二极管电流峰值 电感电流峰值 输出滤波电容纹波电流 电感纹波电流 电感电流有效值 近似等于输出电流20A设计电感 输出电容的计算 理想电容 输出电容的计算 考虑电容等效串联电阻 初选开关管为 IGBTAPTAPT30GT60BR 600V 30A 二极管为 IXYSDSEI30 06A 600V 37A APTAPT30GT60BR主要参数正向压降 30A 2 2V正向最大电流 25 58A正向最大电流 100 30A结壳热阻0 5K WIXYSDSEI30 06A主要参数正向平均电流 85 37A正向压降 37A 最大1 6V结壳热阻1K W IGBT损耗估算通态损耗最大值 开关损耗估计 结壳温差 二极管损耗估算通态损耗最大值 开关损耗估计 结壳温差 散热器热阻计算初选散热器表面温度 80 核算二极管和IGBT结温 IGBT114 8 二极管98 4 计算散热器热阻 4 2 2升压型直流变换器 Boost 典型电路 如下图所示 输入直流电压 升压电感 保持输出电压恒定 负载 续流二极管 全控型器件 滤波电容 电路结构和升压原理像Buck变换器那样 在电源和负载之间串接一个通 断控制的开关器件 不可能获得高于电源电压的直流电压 为了获得高于电源电压的直流输出电压 一个简单而有效的办法就是利用电感线圈L在其电流减小时所产生的反电动势 当电感电流减小时 反电动势为正值 与电源一起为负载供电 则负载获得高于电源的电压Boost变换器是输出电压高于输入电压的单管不隔离直流变换器 电感L在输入侧 称为升压电感 Boost变换器也有两种运行模式 电感电流连续模式CCM和电感电流断续模式DCM Boost变换器电感电流连续状态时的工作特性 假设Boost变换器为理想变换器两种开关状态 开关状态1 Ton期间 V导通 VD截止 等效电路为图4 3 a 电源电压加在电感L上 电感电流iL线性增加 当t Ton时 电感电流达到最大值iLmax 在V导通期间 电感电流的增量为 在此期间 线性增加 电容C为负载供电 开关状态2 Toff期间 V截至 VD导通 等效电路见 图4 3b t Ton时 开关管V阻断 电感电流不能突变 VD导通为L续流 电感释放能量 和电源一起给负载供电 由于输出滤波电容两端的电压Uo保持不变 所以电感两端的电压uL Ud Uo保持不变 所以电感电流线性减小 在t T时 iL减小到最小值ILmin 此期间 iVD iL 是线性减小的 ic iL Io 也是线性减小的 从ILmax Io减小到ILmin Io 电感电流的减小量为 当t T后 开关管开通 进入下一个周期 结论 当电路处于稳态时 电感电流得增加和减小量是相等的 由 可以得到 因为 所以 因此Boost变换器为升压变换器 基本电压电流关系 假设变换器没有能力损耗 则 从而得到输入和输出电流之间的关系开关管V和二极管VD的电流幅值与电感电流最大值相等开关管V和二极管VD的电压幅值相等输出电压的脉动峰 峰值Ton期间 负载电流Io靠电容C放电来供给 uo下降可近似认为放电电流为一常数 见图4 3 c 2 Boost变换器电感电流断续状态时的工作特性 三种开关状态与电感电流连续的状态时相比 增加了V和VD都截止的第三种工作状态 如图所示 临界连续状态 临界负载电流当实际负载电流Io Iok 电感电流临界连续 当实际负载电流Io Iok 电感电流断续 否则电感电流连续 4 2 3升降压型直流变换器 Buck Boost变换器典型电路 输入直流电压 续流二极管 储能电感 全控型器件 保持输出电压恒定 前面讲到的Buck变换器只能降压 Boost变换器只能升压 而Buck Boost变换器既能升压也能降压 Buck Boost变换器是在Buck变换器的基础上串联一个Boost变换器组成的 输出和输入电压反相 也成为反相型直流变换器和Buck Boost变换器一样 Buck Boost变换器也存在电感电流连续和电感电流断续两种工作模式 概述 Buck Boost变换器电感电流连续状态时的工作原理 假设 与前述Buck变换器的假设相同工作过程有两种开关状态 开关状态1 Ton期间 V导通 VD截止 等效电路为图4 4 a 电源电压加在电感L上 电感电流iL线性增加 当t Ton时 电感电流达到最大值iLmax 在V导通期间 电感电流的增量为 在此期间 线性增加 电容C为负载供电 开关状态2 Toff期间 V截至 VD导通 等效电路 图4 4b t Ton时 开关管V阻断 电感电流不能突变 VD导通为L续流 电感释放能量 给负载供电 由于输出滤波电容两端的电压Uo保持不变 所以电感两端的电压uL Uo保持不变 所以电感电流线性减小 在t T时 iL减小到最小值ILmin 此期间 iVD iL 是线性减小的 ic iL Io 也是线性减小的 从ILmax Io减小到ILmin Io 电感电流的减小量为 当t T后 开关管开通 进入下一个周期 结论 当电路处于稳态时 电感电流的增加和减小量是相等的 由 可以得到 因为 所以 当0Ud 为升压变换器 因此Buck Boost变换器为升降压变换器 Buck Boost电路仿真实例 测量电路 触发电路 示波器 测量电路 Buck Boost电路仿真输出波形 正常情况下的波形 稳态情况下的波形 基本电压电流关系 假设变换器没有能量损耗 则 从而得到输入和输出电流之间的关系开关管V和二极管VD的电流幅值与电感电流最大值相等开关管V和二极管VD的电压幅值相等电容在一个周期内的放电电荷为 输出电压的脉动峰 峰值为 见图4 4 c 临界负载电流当实际负载电流Io Iok 电感电流临界连续 当实际负载电流Io Iok 电感电流连续 否则电感电流断续 2 Buck Boost变换器电感电流断续状态三种开关状态与电感电流连续的状态时相比 增加了V和VD都截止的第三种工作状态 如图所示 临界连续状态 4 2 4Cuk直流变换器 Cuk直流变换器典型电路 L1 L2储能电感 耦合电容 快速恢复续流二极管 滤波电容 概述1980年 Slobodan Cuk教授提出了以他的名字命名的直流变换器 Cuk直流变换器 Cuk直流变换器的思路就是在Boost变换器的基础上串联了一个Buck变换器 Cuk直流变换器储能电感L1和L2绕在同一磁心上形成变压器 选择合适的匝数比 理论上称为 零纹波 电压输出 是一种具有电压补偿的直流变换器 Cuk变换器也存在电流连续和断续两种工作模式 但这里指的是二极管VD的电流在Toff是连续还是断续 Cuk变换器电流连续的工作原理 假设 与前述的Buck变换器假设相同 另外 由于电容C1足够大 假定UC1保持不变 工作过程有两种开关状态 开关状态1 Ton期间 V导通 VD截止 等效电路图4 5 a 以V为界 形成两个回路 左回路由电源Ud L1 VT组成 右回路由V C1 L2 R和C2组成 左回路 电源电压加在电感L1上 uL1 Ud 电感电流iL1线性增加 右回路 C1通过V给负载供电 L2储能 uL2 UC1 Uo 电感L2电流线性增加 在此期间 也是线性增加的 波形图见图4 5 c 开关状态2 Toff期间 V阻断 VD导通 等效电路图4 5 b 以VD为界 形成两个回路 左回路由电源Ud L1 C1 VD组成 右回路由VD C1 L2 R和C2组成 右回路 L2通过VD续流给负载供电 uL2 Uo 电感L2电流线性减小 电流减小量为 在此期间 也是线性减小的 波形图见图4 5 c 左回路 电源电压和电感L1一起为C1充电 uL1 Ud UC1 电感电流iL1线性减小 电流减小量为 结论 当电路处于稳态时 电感L1电流的增加和减小量是相等的 由 可以得到 当电路处于稳态时 电感L1电流的增加和减小量是相等的 由 可以得到 由上式 的 图4 5和Buck Boost电路一样 Cuk变换器为升降压变换器 2 Cuk变换器电流断续状态由于电感L1和L2较小 可能储存的能量在Toff期间释放完 造成电流断续 临界连续 电感L1和L2储存的能量在Toff结束时恰好释放完 根据前面所讨论的方法 有兴趣的同学自己推导一下临界负载电流 Cuk变换器是用电容作为传输能量的元件 而前面的三种直流变换器是用电感作为传输能量的元件 Cuk变换器也是一种输出电压与输入电压极性相反的直流变换器 Cuk变换器比前面三种复杂 但它能达到输入 输出电流连续的效果 而且通过将输入输出电感耦合 可以 零纹波 使体积小型化 Cuk变换器虽然电路拓扑较佳 但并不广为应用 原因是能量转换用的电容需要耐受极大的纹波电流 这种电容成本高 可靠性稍差一些 说明 4 2 5Sepic和Zeta直流变换器 Sepic直流变换器主电路 Zeta直流变换器主电路 典型电路 Sepic直流变换器工作特性分析 开关状态1 Toff期间 V开通 VD关断 等效电路图4 6 a 以V为界 形成了两个回路 Ud L1 V回路和C1 V L2回路 两回路同时导电 L1和L2贮能 电感电流线性增加 负载R由电容C2供电 开关状态2 Ton期间 V关断 VD截止 等效电路图4 6 b 以VD为界形成两个回路 Ud L1 C1 VD RC回路及L2 VD RC回路同时导电 此阶段Ud和L1既向负载供电 同时也向C1充电 C1贮存的能量在V处于通态时向L2转移 L2通过VD续流 为负载提供能量 Sepic直流变换器输出输入电压关系 稳态时 对于电感两端的电压在一个周期内平均值为0 可得 令上式中的UL1 0和UL2 0 消去UC1可得 注 在上式中UC1 Ud Sepic电路较复杂 限制了其使用范围 具有输出电压比输入电压可高可低的特点 它可用于要求输出电压较低的单相功率因数校正电路 Zeta直流变换器工作特性分析 开关状态1 Ton期间 V开通 VD关断 等效电路图4 7 a 电源Ud经开关管V向电感L1储能 同时电源和C1一起向负载供电 电感L2储能 C1放电 电感电流和都线性增加 开关状态2 Toff期间 V阻断 VD导通 等效电路图4 7 b 电感L1释放能量经VD续流给C1充电 电感L2释放能量 经VD续流为负载供电 电感电流和都线性减小 Zeta直流变换器输出输入电压关系 稳态时 对于电感两端的电压在一个周期内平均值为0 可得 令上式中的UL1 0和UL2 0 消去UC1可得 注 在上式中UC1 Uo Zeta和Sepic两种电路相比较 具有相同的输出输入关系 Sepic电路中 电源电流和负载电流均连续 有利于输入 输出滤波 反之Zeta电路的输入 输出电流均是断续的 六种基本的斩波电路小节 4 3隔离型电路 4 3 1正激型电路4 3 2反激型电路4 3 3半桥型电路4 3 4全桥型电路4 3 5推挽型电路 隔离型直流变换电路直流 交流 直流的变换 也称间接直流变换电路 同基本的直流斩波电路相比 在电路中增加了交流环节 也称交直交电路 主要应用于开关电源等装置中 电路的典型结构如下图 高压 方波 低压 高频整流 低压大电流 高压 采用这种结构的原因 大功率的转换 输入端和输出端需要电气隔离 某些应用中需要相互隔离的多路输出 输出电压和输入电压的比例远大于1或远小于1 交流环节采用较高的频率 可以减小变压器和滤波电感的体积和重量 通常工作频率高于20kHz 这一人耳听觉的极限 以避免变压器和电感产生刺耳的噪声 整流电路中 通常采用快恢复二极管或通态压降低的肖特基二极管 隔离型直流变换器的分类 隔离型电路 单端电路 双端电路 正激型电路 反激型电路 半桥型电路 全桥型电路 推挽型电路 变压器中的电流是直流脉动的电流 变压器中的电流是正负对称的交流 4 3 1正激型电路 典型单端正激直流变换器 如图 单端 变压器中流过脉动的直流电流 正激 当开关V导通时 VD1随即导通 Forword变换器是Buck变换器的拓扑 中间加入了变换器 变压器的优点 前面已提到 变压器的处理 由于变压器的励磁电流和漏感储能 在V关断时 会产生危险的过电压 需增加一个去磁绕组 或回能绕组 和一个回能二极管 正激电路 Forward 的工作过程 见图4 8 开关V开通后 变压器绕组W1两端的电压为上 下 负 与其耦合的W2绕组两端的电压也是上 下 因此VD1处于通态 VD2为断态 电感L的电流逐渐增长 V关断后 电感L通过VD2续流 VD1关断 变压器的励磁电流经N3绕组和VD3流回电源 所以V关断后承受的电压为 磁心复位过程 开关管V开通后 变压器的励磁电流从零开始线性增加 开关管V关断后 必须设法使励磁电流降到零 否则在下一个周期内 励磁电流的剩余值基础上继续增加 并在以后的开关周期中累积起来 越变越大 从而导致变压器的励磁饱和 励磁电流迅速增加 最终损坏电路中的开关元件 因此在V关断后 使励磁电流降到零 这一过程称为变压器的磁心复位 变压器的绕组W3和二极管VD3组成复位电路 见图4 8 正激变换器输出与输入电压之间的关系 电流断续工作状态 电路在一个周期内有3种工作状态 和Buck电路分析类似 在这里不再赘述 除了上述的单端正激型电路之外 正激电路还有其他的形式 例如双开关正激型电路 如图所示 双开关正激型电路的工作原理与单开关正激型电路基本相同 正激电路结构简单可靠 广泛应用于功率为数百瓦 数千瓦的开关电源中 该电路的缺点是变压器的工作点仅处于磁化曲线平面的第 象限利用率较低 4 3 2反激电路 V开通后 VD处于断态 W1绕组的电流线性增长 电感储能增加 V关断后 W1绕组的电流被切断 变压器中的磁场能量通过W2绕组和VD向输出端释放 反激电路为Boost Buck电路的拓扑 典型单端反激直流变换器 如图 反激 V开通 VD截止 称为反激 一次侧储能 二次侧释放能量 单端反激直流变换器工作过程分析 见图4 9 反激直流变换器也存在两种状态 如果当V开通 绕组W2中的电流尚为下降到零 称为电流连续 如果当V截止 绕组W2中的电流已经下降到零 即 称为电流断续 见图4 9 电流连续时 输入和输出电压之间的关系 4 3 3半桥电路 典型半桥型直流变换器 如图 S1与S2交替导通 使变压器一次侧形成幅值为Ui 2的交流电压 改变开关的占空比 就可以改变二次侧整流电压ud的平均值 也就改变了输出电压Uo 电容分压 C1 C2每个电容上分压为Ui 2 双端 变压器流过的是正负相等的交流 工作过程分析 当两个开关都关断时 变压器绕组N1中的电流为零 VD1和VD2都处于通态 各分担一半的电流 S1或S2导通时电感L的电流逐渐上升 两个开关都关断时 电感L的电流逐渐下降 S1和S2断态时承受的峰值电压均为Ui 见图 4 10 半桥电路也是Buck电路的拓扑 S1导通时 二极管VD1处于通态 S2导通时 二极管VD2处于通态 输入输出电压关系 电感电流连续时 电感电流不连续时 输出电压将高于上式 在负载为零的极限下 为了避免上下两个开关在换流过程中发生短暂的同时导通现象而损坏开关 每个开关管各自的占空比小于0 5 典型全桥型直流变换器 如图 导通 使变压器一次侧形成幅值为Ui的交流电压 改变占空比就可以改变输出电压 见图4 11 当S1与S4开通后 VD1和VD4处于通态 电感L的电流逐渐上升 S2与S3开通后 二极管VD2和VD3处于通态 电感L的电流也上升 当4个开关都关断时 4个二极管都处于通态 各分担一半的电感电流 电感L的电流逐渐下降 S1和S2断态时承受的峰值电压均为Ui 全桥电路也是Buck电路的拓扑 全桥电路中 互为对角的两个开关同时导通 同一侧半桥上下两开关 4 3 4全桥电路 输出输入电压的关系 电感电流连续时电感电流断续时 输出电压高于上式 并随负载减小而升高 在负载为零的极限下 有 4 3 5推挽电路 S1导通时 二极管VD1处于通态 电感L电流逐渐上升 S2导通时 二极管VD2处于通态 电感L电流也逐渐上升 当两个开关都关断时 VD1和VD2都处于通态 各分担一半的电流 S1和S2断态时承受的峰值电压均为2倍Ui 推挽电路也是Buck电路的拓扑 见 图4 12 典型推挽直流变换器 如图推挽电路中两个开关S1和S2交替导通 在绕组N1和N 1两端分别形成相位相反的交流电压 输出输入电压间的关系 电感电流连续时 电感电流不连续时 并随负载减小而升高 在负载为零的极限下 有 各种不同的间接直流变流电路的比较 4 4整流电路 4 4 1全桥整流4 4 2全波整流4 4 3倍流整流4 4 4同步整流 全桥整流电路 全桥电路的特点 优点 二极管在断态承受的电压仅为交流电压幅值 变压器的绕组简单 缺点 电感L的电流回路中存在两个二极管压降 损耗较大 而且电路中需要4个二极管 元件数较多 适用场合 高压输出的情况下 4 4 1全桥整流 双端电路中常用的整流电路形式为全波整流电路和全桥整流电路 4 4 2全波整流 双端电路中常用的整流电路形式为全波整流电路和全桥整流电路 a 全波整流电路 全波整流电路的特点优点 电感L的电流回路中只有一个二极管压降 损耗小 而且整流电路中只需要2个二极管 元件数较少 缺点 二极管断态时承受的反压较高 对器件耐压要求较高 而且变压器二次侧绕组有中心抽头 结构较复杂 适用场合 输出电压较低的情况下 100V 4 4 3倍流整流电路 倍流整流电路如右图所示 工作原理分析 电感电流连续时 一个开关周期经历4个开关状态 见图4 64所示 开关状态1 变压器二次侧电压u2为正 二极管VD1导通 VD2关断 电感L1经VD1续流 iL1线性下降 电感L2流过二次侧绕组 iL2线性增长 开关状态2 u2为0 VD1和VD2都导通 为L1和L2续流 电感电流iL1和iL2都线性下降 开关状态3 变压器二次侧电压u2为负 二极管VD2导通 VD1关断 电感L2经VD2续流 iL2线性下降 电感L1流过二次侧绕组 iL1线性增长 开关状态4 变压器二次侧电压u2为0 工作状态和开关状态2相同 倍流整流电路输入和输出电压的关系为 相同的输出 输入电压和占空比的情况下 变压器电压比全桥和全波小1 2 倍流整流电路优缺点 二次侧匝数小于1时 可采用倍流整流电路 总的通态损耗小 变压器二次侧没有中间抽头 绕组结构比较简单 缺点是电路需要2个滤波电感 结构略显复杂 比较三种整流电路 通常在高压输出的情况下 应采用全桥整流 输出低压 100V 情况下 采用全波整流 在输出电压非常低 5V 情况下 选择倍流整流 当电路的输出电压非常低时 可以采用同步整流电路 利用低电压MOSFET具有非常小的导通电阻的特性降低整流电路的导通损耗 进一步提高效率 这种电路的缺点是对V1和V2进行通断控制 增加了控制电路的复杂性 同步整流电路 如图 4 4 4同步整流电路 同步整流管的控制是同步整流技术的重要问题 目前常用有三种方式 变压器的绕组控制 如图4 67所示 其优点是电路结构简单 增加的元件少 缺点是变压器的绕组较为复杂 利用电路中的电压进行控制 如图4 68所示 其优点是无需在变压器中增加绕组 电路结构也不太复杂 缺点是为限制驱动电压而增设的稳压管会增加一些损耗 专门的控制电路 其优点是同步整流管的开关时刻控制精度提高 可有效降低开关损耗 缺点是电路较复杂 成本较高 如图4 69所示 4 5回馈型电路 4 5 1非隔离回馈型电路4 5 2隔离回馈型电路