钢结构设计原理 石建军 CH04.doc

钢结构设计原理 石建军 CH04.txt两人之间的感情就像织毛衣，建立的时候一针一线，小心而漫长，拆除的时候只要轻轻一拉。 本文由tumuguan贡献 pdf文档可能在WAP端浏览体验不佳。建议您优先选择TXT，或下载源文件到本机查看。 第4章 轴心受压构件 教学提示：本章着重讨论轴心受压构件的强度和刚度计算，轴心受压构件的整体稳定、 局部稳定问题以及实腹式轴心受压构件和格构式轴心受压构件的设计。 教学目标：本章让学生了解轴心受压构件的应用和截面形式；了解轴心受压构件稳定 理论的基本概念和分析方法；掌握现行规范关于“轴心受压构件”的设计计算方法，重点 及难点是构件的整体稳定和局部稳定；掌握格构式轴心受压构件设计方法。 轴心受压构件(axially compression members)是指承受通过构件截面形心轴线的轴向压 力作用的构件，简称轴心压杆。在钢结构中轴心受压构件的应用十分广泛，例如各种平面 和空间桁架(包括塔架和网架)、网壳等的杆件体系，支撑其他结构的承重支柱以及一些支 撑系统等。图 4.1 即为轴心受压构件在工程中应用的一些实例。 x x (a) 桁架 y y x x y y (b) 网架 (c) 塔架 (d) 柱 图 4.1 轴心受压构件在工程中的应用 轴心受压构件按其截面组成形式，可分为实腹式受压构件和格构式受压构件两种 (图 4.2)。实腹式构件具有整体连通的截面，常见的有三种截面形式：第一种是热轧型钢截 面，如圆钢、圆管、方管、角钢、工字钢、T 形钢、宽翼缘 H 型钢和槽钢等(图 4.2(a)，其 中最常用的是工字形或 H 形截面；第二种是冷弯型钢截面，如卷边和不卷边的角钢或槽钢 与方管；它们只需要简单加工就可以用作构件，成本较低，适用于受力较小的构件；第三 种是由型钢与钢板或钢板与钢板组成的焊接组组合截面(图 4.2(b)。格构式受压构件一般由 两个或多个分肢用缀件联系组成，采用较多的是两肢式格构式构件(图 4.2(c)。在格构式组 合构件截面中，通过分肢腹板的主轴叫做实轴，通过分肢缀件的主轴叫做虚轴。分肢通常 采用轧制槽钢或工字钢，承受荷载较大时可采用焊接工字形或槽形组合截面。肢件间采用 缀条或缀板连成整体，一般设置在分肢翼缘两侧平面内，其作用是将各分肢连成整体，使 其共同受力，并承受绕虚轴弯曲时产生的剪力。缀条由斜杆组成或斜杆与横杆共同组成， 缀条常采用单角钢，与分肢翼缘组成桁架体系，使承受横向剪力时有较大的刚度。缀板常 采用钢板，与分肢翼缘组成刚架体系。格构式构件容易使压杆实现两主轴方向的等稳定性， 并且刚度大，抗扭性能也好，用料较省。 46 钢结构设计原理 圆钢 无缝钢管 单角钢 T 型钢 (a) 轧制型钢截面 槽钢 工字钢 H 型钢 工字形截面 箱形截面 H 形截面 十字形截面 T 形截面 (b) 实腹式组合截面 (c) 格构式组合截面 图 4.2 轴心受压构件的常用截面形式 在进行轴心受压构件的设计时，应同时满足承载能力极限状态和正常使用极限状态的 要求。对于承载能力的极限状态，轴心受压构件的破坏主要是由于构件失去整体稳定性(或 称屈曲)或组成压杆的板件局部失去稳定性，当构件上有螺栓孔等使截面有较多削弱时，也 可能因强度不足而破坏，因此受压构件需同时满足强度和稳定的要求。对于正常使用的极 限状态，是通过保证构件的刚度限制其长细比来达到的。因此，按其受力性质的不同， 轴心受压构件的设计需分别进行强度、刚度和稳定(包括构件的整体稳定性、组成板件的局 部稳定性)的验算。 4.1 轴心受压构件的强度和长细比 本节将讨论轴心受压构件的强度和刚度计算。 4.1.1 强度计算 从钢材的应力-应变关系可知，在无孔洞等削弱的轴心受压构件中，轴心压力作用下使 截面内产生均匀分布的受压正应力。当受压正应力达到钢材的极限强度 f u 时，构件达到强 度极限承载力。但当构件应力达到钢材的屈服强度 f y 时，由于塑性变形的发展，变形过大 以至于达到不适合继续承载的状态。为合理使用钢材，充分发挥其强度，轴心受压构件的 强度承载力是以截面的平均应力达到钢材的屈服应力 f y 为极限。但当构件的截面有孔洞等 局部削弱时，截面上的应力分布不再是均匀的，在孔洞附近有如图 4.3 所示的应力集中现 象，在弹性阶段，孔壁边缘的最大应力 max 可能达到构件毛截面平均应力 a 的 3 倍。若压 力继续增加，当孔壁边缘的最大应力达到材料的屈服强度以后，应力不再继续增加而只发 展塑性变形，截面上应力产生重分布，应力渐趋于均匀。因此，对于有孔洞削弱的轴心受 46 第4章 轴心受压构件 47 压构件，仍以其净截面的平均应力达到其强度极限值作为设计时的控制值。 a a max max ffyy NN N N N N N N (a) 弹性状态应力 (b) 极限状态应力 图 4.3 有孔洞压杆的截面应力分布 轴心受压构件的强度可按式(4-1)计算： = 式中 N f An (4-1) N 构件的轴心压力设计值。 f 钢材的抗压强度设计值。 An 构件的净截面面积。 当轴心受压构件采用普通螺栓(或铆钉)连接时，若螺栓(或铆钉)为并列布置(图 4.4(a)， An 按最危险的正交截面(-截面)计算。若螺栓为错列布置(图 4.4(b)，构件既可能沿正交 截面-破坏，也可能沿齿状截面-破坏。截面-的毛截面长度较大但孔洞较多， 其净截面面积不一定比截面-的净截面面积大。An 应取-和-截面中的较小面积 计算。 N N N N (a) 螺栓或铆钉并列布置 (b) 螺栓错列布置 图 4.4 净截面面积计算 对于高强度螺栓摩擦型连接的杆件，验算净截面强度时应考虑截面上每个螺栓所传之 力的一部分已经由摩擦力在孔前传走即孔前传力，净截面上所受内力应扣除已传走的力， 如图 4.5 所示。 47 48 钢结构设计原理 N N N N 图 4.5 高强度螺栓的孔前传力 因此，验算最外列螺栓处危险截面的强度时，应按式(4-2)计算： = 1 0.5 1 f n A 式中 n 在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目。 n1 所计算截面(最外列螺栓处)上的高强度螺栓数目。 n N n (4-2) 0.5 根据试验所得的孔前传力系数。 另外，对于摩擦型高强度螺栓连接的杆件，除按式(4-2)验算净截面强度外，还应按 式(4-3)验算毛截面强度： = 式中 4.1.2 N f A (4-3) A 构件的毛截面面积。 刚度计算 为满足结构在正常使用时极限状态的要求，轴心受压构件不应做得过分柔细，而应具有 一定的刚度，以保证构件不会产生过度的变形。轴心受压构件的刚度通常用长细比 (slenderness ratio)来衡量，长细比愈小，表示构件刚度越大，反之则刚度越小。当轴心受压构 件刚度不足时，在本身自重作用下容易产生过大的挠度，在动力荷载作用下容易产生振动， 在运输和安装过程中容易产生弯曲。因此，设计时应对轴心受力构件的长细比进行控制。 轴心受压构件的刚度是以保证长细比限值来实现的，即 = 式中 l0 i (4-4) 构件的最大长细比。 l 0 构件的计算长度。 i 构件截面的回转半径。 规范规定的轴心受压构件的容许长细比。 构件的计算长度问题，一般材料力学教材都有所阐述，可按式(4-5)计算。 l0 = l (4-5) 48 第4章 轴心受压构件 49 式中 计算长度系数，由构件两端的约束情况决定，见表 4-1。 l 构件的实际长度。 表 4-1 构件的长度系数 一端铰支， 另 一端不能转 动但能侧移 一端固定， 另 一端不能转 动但能侧移 构件两端约束情况 两端铰支 一端固定 一端自由 两端固定 一端固定 一端铰支 压杆图形 长度系数理论值 长度系数建议取值 1.0 1.0 2.0 2.1 0.5 0.65 0.7 0.8 2.0 2.0 1.0 1.2 以上 的理论值取值都是结合理想化的边界条件，从弯曲边界条件来说，或为完全自 由转动的铰，或为绝对不能转动的刚性嵌固。对于无转动的端部条件，在实际工程当中很 难完全实现，所以 的建议取值有所增加。 当构件的长细比太大时，会产生下列不利影响： (1) 在制造、运输和安装过程中产生较大的弯曲变形。 (2) 使用期间因其自重产生较大的挠度。 (3) 在动力荷载作用下发生较大的振动。 (4) 构件的极限承载力显著降低，同时，初弯曲和自重产生的挠度也将对构件的整体 稳定带来不利影响。 钢结构设计规范在总结了钢结构长期使用经验的基础上，根据构件的重要性和荷 载情况，对受压构件的容许长细比规定了不同的要求和数值，见表 4-2。 表 4-2 受压构件的容许长细比 项 1 2 次 构件名称 柱、桁架和天窗架中的杆件 柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑 支撑(吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外) 用以减小受压构件长细比的杆件 容许长细比 150 200 注：(1) 桁架(包括空间桁架)的受压腹杆，当其内力等于或小于承载力的 50%时，容许长细比值可取为 200。 (2) 计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径；但计算在交叉点相互连接的交叉杆件平面外的 长细比时，应采用与角钢肢边平行轴的回转半径。 (3) 跨度等于或大于 60m 的桁架，其受压弦杆和端压杆的容许长细比值宜取 100，其他受压腹杆可取 150(承受静力 荷载或间接承受动力荷载)或 120(直接承受动力荷载)。 (4) 由容许长细比控制截面的杆件，在计算其长细比时，可不考虑扭转效应。 49 50 钢结构设计原理 【例 4.1】 验算某中级工作制吊车的厂房双角钢压杆。截面如图 4.6 所示，承受轴心压力 N = 500kN，计算长度 l0 x = 300cm ， l0 y = 600cm ，材料为 Q235 钢。 yy 10 21.5 xx 2L100 100 8 2L1001008 yy x x 图 4.6 例 4.1 图 解 (1) 强度验算。由型钢表中查得1008 截面面积 A = 15.6cm 2 ，则此压杆净截面面 积为 An = 2(15.6 2.15 0.8)cm 2 = 27.76cm 2 = 2776mm 2 = N 500000 N/mm 2 = 180.0 N/mm2215N/mm2 = 2776 An (2) 长细比验算。由附表 6-1 查得其回转半径为： ix = 3.08cm ， i y = 4.48cm x = x = l0 x 300 = = 97 = 150 ix 3.08 l0 y iy = 600 = 134 = 150 4.48 【例 4.2】 如图 4.7 所示有一中级工作制吊车的厂房双角钢压杆，截面为 210010，角 钢上有交错排列的普通螺栓孔。试计算此压杆所能承受的最大压力及容许达到的最大计算 长度。材料为 Q235 钢。 45 10 45 y y 100 N N 55 45 N N N 20 x x 40 40 40 40 45 45 y y x 齿状截面 正交截面 (a) 图 4.7 (b) 例 4.2 图 (c) 解 (1) 容 许 承 受 最 大 压 力 计 算 。 由 型 钢 表 中 查 得 100 10 角 钢 ， ix = 3.05cm ， i y = 4.52cm ，角钢的厚度为 10mm， f = 215N / mm 2 ，在确定危险截面之前先把它按中面 50 第4章 轴心受压构件 51 展开，如图 4.7(b)所示。 正交净截面的面积为 An = 2 ( 4.5 + 10 + 4.5 2 ) 1.0cm 2 = 34.0cm 2 = 3400mm 2 齿状净截面的面积为 An = 2 4.5 + 102 + 42 + 4.5 2 2 1.0cm 2 = 31.5cm 2 = 3150mm 2 ( ) 危险截面是齿状截面，此压杆所能承受的最大压力为 N = An f = 3150 215N = 677000N = 677kN (2) 容许计算长度计算。 对 x 轴， l0 x = ix = 150 30.5mm = 4575mm 对 y 轴， l0 y = i y = 150 45.2mm = 6780mm 【例 4.3】 验算如图 4.8 所示的采用高强度螺栓摩擦型连接的钢板截面强度。螺栓直径 20mm，孔径 22mm，承受轴心压力设计值 N = 600 kN。材料为 Q235 钢。 80 40 N N 40 80 80 40 10 10 40 80 NN 图 4.8 例 4.3 图 解 采用高强度螺栓摩擦型连接，按危险截面-验算构件强度。 n 3 N = 1 0.5 1 N = 1 0.5 600kN = 500kN n 9 An = ( 240 3 22 ) 14mm 2 = 2436mm 2 净截面计算 毛截面计算 N 600000 = N / mm 2 = 178.6N / mm 2 f = 215N / mm 2 (满足要求) An 240 14 N 600000 = = N / mm 2 = 178.6N / mm 2 f = 215N / mm 2 (满足要求) A 240 14 = 10 N 14 N 51 52 钢结构设计原理 4.2 轴心受压构件的整体稳定 在 4.1 节中研究轴心受压构件的强度时，认为构件始终保持直线形式平衡，其失效形 式是强度不足的破坏。事实上，这个结论只适用于短而粗的构件，对于细而长的构件却并 非如此。 研究表明， 细长的轴向受压构件， 当压力达到一定大小时， 会突然发生侧向弯曲(或 扭曲)，改变原来的受力性质，从而丧失承载力。此时构件横截面上的应力还远小于材料的 极限应力，甚至小于比例极限。这种失效不是强度不足，而是由于受压构件不能保持其原 有的直线形状平衡。这种现象称为丧失整体稳定性，或称屈曲。钢结构中由于钢材强度高， 构件的截面大都轻而薄，而其长度则又往往较长，因此，当轴心受压构件的长细比较大而 截面又没有孔洞削弱时， 一般不会因截面的平均应力达到抗压强度设计值而丧失承载能力， 其破坏常是由构件失去整体稳定性所导致，因而也不必进行强度计算。 4.2.1 理想轴心受压构件的整体稳定性 所谓理想轴心受压构件是认为构件是等截面的，截面形心纵轴是一直线，压力的作用 线与形心纵轴重合，材料是完全均匀和弹性的。理想轴心受压构件是理论分析用的计算模 型，现实当中不存在理想轴心受压构件。 当轴心受压构件的截面形状和尺寸不同时， 构件丧失整体稳定时可能有三种变形形态， 即绕截面主轴的弯曲、绕构件纵轴的扭转和弯曲与扭转的耦合，分别称为弯曲屈曲、扭转 屈曲和弯扭屈曲。 对于理想轴心受压构件，当轴心压力较小时，构件保持一稳定的直线平衡状态，即使 在侧向干扰下会产生微弯，但干扰除去后，构件能恢复其原来的直线状态。当 N 增大到一 定大小时，再给其加一侧向干扰使其微弯，则构件将保持微弯，并能达到另一稳定平衡状 态。这种从直线平衡状态过渡到微弯平衡状态的现象称为平衡状态的分支。此时构件中的 内力和外力间的平衡是随遇的，称为随遇平衡或中性平衡。中性平衡是从稳定平衡过渡到 不稳定平衡的临界状态，中性平衡时的压力称为临界力 Ncr，相应的截面应力称为临界应力 cr ； cr 常低于钢材的屈服强度 fy，即构件的应力达到强度极限状态之前就丧失稳定。结 构丧失稳定时，平衡形式发生改变的，为第一类稳定失稳或平衡分支失稳。除了第一类丧 失稳定问题还有第二类稳定性问题。丧失第二类稳定性的特征是丧失稳定性时结构弯曲平 衡形式不发生改变，只是由于结构原来的弯曲变形增大使其不能正常工作。丧失第二类稳 定也称为极值点失稳。 当 N 再增大时，构件将产生不可恢复的弯曲变形，而使构件最终丧失承载力。这种现 象称为构件的弯曲屈曲或弯曲失稳。对于双轴对称的截面(如工字形、H 形截面)，一般抗扭 刚度较大，失稳时主要产生弯曲屈曲，如图 4.9(a)所示。 当轴心受压构件截面的抗扭刚度较差时，当 N 达到某一界限值时，构件将由原来的直 则扭转变形迅速增大， 线稳定状态变为绕构件纵轴微微扭转的平衡状态， N 再稍增加时， 当 使构件丧失承载能力。这种现象称为构件的扭转屈曲或扭转失稳。对于某些十字形截面， 截面的抗扭刚度较小，失稳时则可能产生扭转屈曲，如图 4.9(b)所示。 而对于单轴对称截面(如 T 形)的轴心受压构件，如图 4.9(c)所示，其绕非对称轴屈曲时 52 第4章 轴心受压构件 53 为弯曲屈曲，但绕对称轴屈曲时，由于形心与剪切中心不重合，弯曲产生的剪力不经过截 面的剪切中心，将会有附加扭矩产生。因此，绕对称轴的弯曲变形总会伴随着扭矩变形。 这种屈曲形式称为弯扭屈曲或弯扭失稳。 N N N N N N v v v N N (a) 弯曲屈曲 N N (b) 扭转屈曲 N N (c) 弯扭屈曲 图 4.9 轴心受压构件的屈曲形式 判断理想轴心受压构件到底按哪种形式失稳， 可分别确定三种屈曲形式相应的临界力， 则轴心受压构件必然按临界力最小的一种屈曲形式失稳。 轴心受压构件的整体稳定临界应力和许多因素有关，而这些因素的影响又是错综复杂 的，这就给构件承载能力的计算带来了复杂性。确定轴心受压构件整体稳定临界应力的方 法，一般有下列四种： (1) 屈曲准则。屈曲准则是建立在理想轴心受压构件的假定上，弹性阶段以欧拉临界 力为基础，弹塑性阶段以切线模量临界力为基础，再通过提高安全系数来考虑初偏心、初 弯曲等的不利影响。 (2) 边缘屈服准则。 实际的轴心受压构件与理想轴心受压构件的受力性能之间是有很大差 别的，这是因为实际轴心受压构件是带有初始缺陷的构件。边缘屈服准则直接以有初偏心和初 弯曲等的轴心受压构件为计算模型，截面边缘应力达到屈服强度即视为承载能力的极限。 (3) 最大强度准则。以边缘屈服准则导出的 Perry 公式(详见结构稳定的有关书籍)实质 上是强度公式而不是稳定公式，而且所表达的并不是构件承载力的极限。因为边缘纤维屈 服以后塑性还可以深入截面， 压力还可以继续增加， 最大强度准则仍以有初始缺陷(初偏心、 初弯曲和残余应力等)的轴心受压构件为依据，但考虑塑性深入截面，以构件最后破坏时能 达到的最大压力值作为压杆的极限承载能力值。 (4) 经验公式。临界应力主要根据试验资料确定，这是由于早期对轴心受压构件弹塑 性阶段的稳定理论还研究得很少，只能从实验数据中提出经验公式。 下面将只重点介绍根据屈曲准则得到的弯曲屈曲临界力，而关于另两种屈曲临界力可 参阅结构稳定内容的有关书籍。 如图 4.10 所示为一承受轴心压力两端铰支的理想细长压杆，发生弯曲时截面中将产生 弯矩 M 和剪力 V，由材料力学可得 53 54 钢结构设计原理 d2 y M = d2 x EI N N N N v v y M M x x x l y y N N N 图 4.10 轴心受压构件的弯曲屈曲 解方程后可以得到两端铰接轴心压杆的欧拉临界力 Ncr N cr = 2 EI l2 (4-6) 式中 况时的 值，如表 4-1 所示。 欧拉临界应力为 E 材料的弹性模量。 I 构件截面惯性矩。 l 构件的长度。 当构件两端不是铰支而是其他情况时，可以用 l 0 = l 代替式(4-6)中的 l 。各种支承情 cr = 式中 N cr 2 EI E I 2 E = 2 = 2 2 = 2 A l0 A l0 A (4-7) A 构件截面面积。 构件的长细比。 式(4-6)和式(4-7)只适用于理想轴心受压构件在弹性状态的弯曲屈曲，当截面应力超过 了钢材的比例极限 f p 后，弹性模量 E 不再是常量，上述两式就不再适用了。对于长细比较 小的轴心受压构件，往往是在荷载到达欧拉荷载以前，其轴心应力已超过比例极限，此时 就应该考虑钢材的非弹性性能，也就是必须研究轴心受压构件的弹塑性弯曲屈曲。其长细 比的分界点就是 = p = E / f p ，当 p 时为弹性弯曲屈曲，当 p 时为弹塑性弯 曲屈曲。 在弹塑性阶段发生失稳的轴心受压构件，由于截面的应力-应变是非线性的，确定临界 力就很困难，这时可采用切线模量理论来计算杆件的弹塑性临界力。 切线模量理论采用了两个假设：当轴心压力达到临界压力 N cr 时，杆件仍保持顺直， 但微弯时，轴心力增加了 N ；虽然 N 很小，但所增加的平均压应力恰好等于截面凸侧 54 第4章 轴心受压构件 55 所产生的弯曲拉应力。 由切线模量理论得到的计算公式为 N crt = 式中 2 Et I l2 (4-8) N crt 弹塑性阶段失稳的临界力。 E t 材料的切线弹性模量。 切线模量临界应力为 crt = 2 Et 2 (4-9) 由于 Et E ，故由切线模量理论确定的临界力能较好地反映轴心受压构件在弹塑性阶 段屈曲的承载能力，且偏于安全。 因为 Et 随 crt 而变化，直接利用式(4-9)求 crt 将需反复迭代。通常可根据式(4-9)绘出 crt 曲线供直接查用。理想轴心受压构件失稳时临界应力 cr 与长细比 的关系可绘成 稳定曲线，如图 4.11 所示。 crtcrt fyy fp f cr cr 粗短柱 细长柱 O 图 4.11 理想轴心受压构件的稳定曲线 4.2.2 影响轴心受压构件稳定承载力的主要因素 影响轴心受压构件稳定承载力的主要因素有很多，如构件的截面形状和尺寸、材料的 力学性能、构件的失稳方向、杆端的约束条件等。另外，在实际工程中，绝对的轴心受压 构件是不存在的，构件不可避免地存在一些缺陷，如构件的初弯曲和初偏心，钢结构的焊 接、加工过程中产生的残余应力等，也对构件的稳定有很大的影响。 (1) 初偏心和初弯曲的影响。由于构造的原因和截面尺寸的变异，作用在杆端的轴向 压力实际上不可避免地偏离截面形心而产生初偏心 e0 ，使构件成为偏心受压构件。偏心受 压构件的临界力恒比轴心受压时低。如图 4.12(a)所示，具有初偏心 e0 并已经弯曲的构件处 于它的临界状态，如将弯曲轴线延长到和荷载作用线相交，就可把具有初偏心 e0 、长度 l 的 杆件看成相当于长度为 l1 的轴心受压构件。显而易见，当轴心受压杆件长度为 l1 时的临界 力比长度为 l ( l1 l )的小，且 e0 越大时，临界力降低得越多。图 4.13(a)所示为初偏心对临 55 56 钢结构设计原理 界力的影响， e0 = 0 属于轴心受压情况，临界力为欧拉力 N cr ，存在初偏心( e0 0 )时，临界 力就降低。 实际的轴心受压构件不可能是完全理想的直杆，在加工制作和运输安装的过程中，构 件肯定会产生微小弯曲， 4.12(b)和图 4.13(b)表明构件具有初弯曲时对稳定承载力的影响， 图 初始挠度越大临界力降低越多。 e e 00 y y00 y y y l1 l l x y xx x y e00 N cr Ncr e00 Ncr cr (a) 有初偏心的轴心压杆 (b) 有初弯曲的轴心压杆 图 4.12 有初偏心和初弯曲的轴心压杆 N/Ncr N/N cr N/N cr N/N cr 1.0 = e 0e0=0 0 e0 e 0 =0.3 = 0.3 e0 = 0.1 e 0 =0.1 1.0 y y0 =0 0 = 0 y00 =0.3 y = 0.3 0.5 0.5 y00=0.1 y = 0.1 y1/2 y1/2 O 0 2 4 cm O 0 2 4 y1/2 y1/2 cm (a) 有初偏心轴心压杆的压力-挠度曲线 (b) 有初弯曲的轴心压杆的压力-挠度曲线 图 4.13 有初偏心和初弯曲的轴心压杆的压力-挠度曲线 可以认为，初偏心影响和初弯曲影响类似，但影响的程度却有差别。初弯曲对中等长 细比构件的不利影响较大；初偏心的数值通常较小，除了对短杆有较明显的影响外，构件 越长影响越小。因此，在考虑初偏心和初弯曲的时候，经常只考虑其中一个缺陷来模拟两 个缺陷的影响。 (2) 残余应力的影响。前面已经提到，残余应力是构件还未承受荷载而早已存在于构 件截面上的初始应力，其产生的原因有：焊接时的不均匀加热和冷却；型钢热轧后截 面各部分的不均匀冷却；构件经火焰切割或各种冷加工(冷弯、冷矫正等)。 图 4.14 是有代表性的一些截面的残余应力分布示意图，图上以“”号表示残余拉应 56 第4章 轴心受压构件 57 力，“”号表示残余压应力。 + + + + + (a) 热轧普通工字钢 (b) 热轧 H 型钢 + + + + + + + + + + + + + + (c) 轧制边钢板及以此钢板为 翼缘板的焊接工字形截面 + (d) 火焰切割边的钢板及以此钢板 为翼缘板的焊接工字形截面 (e) 焊接箱形截面 + 图 4.14 残余应力在截面上的分布示意图 图中四种截面的残余应力其分布差异很大，这种差异必然造成压杆性能的不一致。即 使是同一形式的截面，如果尺寸不同，其残余应力的分布也会有不小的差别。 残余应力既然是与荷载无关的自应力，它在构件截面上的分布就必须自己满足静力平 衡条件，因此其对构件的强度承载力并无影响，但对稳定承载力则有影响。因为残余应力 的压应力部分将使轴心受压构件受力时的部分截面提前进入塑性状态，而其余截面仍处于 弹性状态。因此，当轴心受压构件达到临界状态时，截面由变形模量不同的两部分组成， 塑性区的变形模量等于零，而弹性区的变形模量仍为 E，只有弹性区才能够继续有效承载， 成为有效截面，也就是相当于截面减小，稳定承载力自然降低了。所以，可按有效截面的 惯性矩 I e 近似地计算两端铰接的等截面轴压构件的临界力和临界应力，即 N cr = 2 EI 2 EI e 2 EI I e = 2 = m 2 2 l l I l (4-10) cr = 式中 2 E 2 m (4-11) 57 58 钢结构设计原理 m= Ie I 综上所述，残余应力对轴心受压构件整体稳定的影响是：提前使构件进入弹塑性工 作；使稳定临界力有所降低，降低的幅度与构件截面形状，构件失稳方向，残余应力大 小和变化情况、分布宽度以及在截面上占据的部位有关。 (3) 杆端约束的影响。构件端部的约束条件对构件的承载能力影响明显，其影响可由 计算长度来反映。而且在工程实际中，杆端约束情况复杂，有时很难简单地归结为哪一种 理想约束，这时应根据实际情况具体分析。这在前面已经讲过，这里就不再加以赘述。 4.2.3 实际轴心受压构件的稳定曲线 以上介绍了理想轴心受压构件在弯曲屈曲时的整体稳定性，在弹性阶段临界力由欧拉 公式得出，在非弹性阶段临界力由切线模量理论得出，并得到了理想轴心受压构件的稳定 曲线。其后又分别介绍了初弯曲、初偏心和残余应力等初始缺陷给轴心受压构件稳定性带 来的影响。实际的轴心受压构件不可避免地存在一些初始缺陷，一经承受荷载，随即产生 弯曲变形，只是当荷载较小时，弯曲变形不太大而已。当荷载逐渐加大，构件边缘纤维屈 服之后，构件进入弹塑性工作，截面上形成弹性区和塑性区，截面的抗弯刚度逐渐降低， 变形增长加快。实际轴心受压构件失稳时由于变形的逐步发展使承载能力达到极限，对应 的荷载称为极限荷载，也称为最大荷载，记作 N u 。在此极限荷载以前，只有增加荷载才能 使变形增大，因此其平衡状态是稳定的；在极限荷载以后，变形是在减少荷载下不断增大， 因而其平衡状态是不稳定的。最大荷载 N u 也是一个临界荷载，它是由稳定转变为不稳定的 临界点，但是与欧拉荷载的意义截然不同。 显然比以欧拉荷载和切线模 轴心受压构件整体稳定性的计算以最大荷载 N u 作为依据， 量荷载作为依据更为合理。在过去的(GBJ 171988)钢结构设计规范中采用单一柱子 曲线，即考虑构件的极限承载力只与长细比 有关。实际上，轴心受压构件的极限承载力 并不仅仅取决于长细比。由于残余应力的影响，即使长细比相同的构件，随着截面形状、 弯曲方向、残余应力水平及分布情况的不同，构件的极限承载力也有很大差异。其中所计 算的轴心受压构件柱子曲线分布在如图 4.15 所示虚线所包的范围内， 呈相当宽的带状分布。 这个范围的上、下限相差较大，特别是常用的中等长细比情况相差尤其显著，因此，若用 一条曲线来代表，势必带来过大的误差。因此规范把这条带分成三条窄带，而以每一窄带 的平均值作为该窄带的柱子曲线，从而得出了三条曲线，再根据适用哪条曲线而把柱截面 分为 a、b 和 c 三类，例如 a 类截面就用 a 曲线。但是，在 GBJ 171988 中的压杆截面分 类有两点不足：当时未考虑压杆的弯扭失稳，而把有弯扭失稳可能的截面如不对称截面 和绕对称轴屈曲的单轴对称截面统列入 c 类截面，这会引起不安全；对板件厚度等于和 大于 40mm 的实腹压杆，由于当时未做工作，因此将对任意轴屈曲的此类截面也统统列入 c 类截面，实际上这也是不合理的。 因此，我国现行(GB 500172003)钢结构设计规范所采用的轴心受压构件的柱子 曲线也是按最大强度准则确定的，并在上述理论分析的基础上，结合工程实际，作了如下 修改：对单轴对称截面的压杆绕对称轴失稳的验算，考虑用弯扭屈曲的换算长细比代替 原先按弯曲失稳的长细比 y ，使计算更符合实际；对厚度 t40mm 的各种截面分成 a、 58 第4章 轴心受压构件 59 b、c 三类，根据截面形式和残余应力分布的两个因素对原规范作了少量调整。增补了组 成板件厚度 t40mm 的工字形截面和箱形截面在计算轴心受压构件时的截面类别规定，并 增加了 d 类截面的 值。 新规范将轴心受压构件柱子曲线合并归纳为四组，取每组中稳定曲线的平均值作为代 表曲线，即图 4.15 中的 a、b、c、d 四条曲线。在 =40120 的常用范围，柱子曲线 a 比 曲线 b 高出 4%15%；而曲线 c 比曲线 b 低 7%13%。曲线 4 则更低，主要用于厚板截 面。此计算结果与国内各单位的试验结果进行了比较，较为吻合，说明了计算理论和方法 的正确性。 a曲线 b曲线 1.0 轧制，b/h0.8，对强轴 b/h0.8， 轧制，对两主轴 y y 除1、3、4以外其他截面情况 y y y y c曲线 焊接，翼缘为轧制或剪切边，对y轴 yy 焊接，板件宽厚比20， 20，对两主轴 焊接，轧制或剪切边，对两主轴 焊接，翼缘为轧制或剪切边，t40对强轴 ， t40 0.6 轧制，40t80，对弱轴 40t80， t80， 轧制，t80，对强轴 d曲线 0.2 t40， 焊接，t40，翼缘为轧制边 或剪切边，对弱轴 t80， 轧制，t80，对弱轴 0 40 80 120 160 200 图 4.15 钢结构设计规范的稳定曲线 组成板件厚度 t40mm 的轴心受压构件的截面分类见表 4-3， t40mm 的截面分类 而 见表 4-4。 一般的截面情况属于 b 类。 轧制圆管以及轧制普通工字钢绕 x 轴失稳时，其残余应力对绕强轴弯曲稳定有利或影 响较小，故属 a 类。 格构式构件绕虚轴的稳定计算，由于此时不宜采用截面发展塑性的最大强度准则，而 采用边缘屈服准则确定的 值与曲线 b 接近，故采用曲线 b。 当槽形截面用于格构式柱的分肢时，由于分肢的扭转变形受到缀件的牵制，所以计算 分肢绕其自身对称轴的稳定时，可用曲线 b。翼缘为轧制或剪切边的焊接工字形截面，其 绕弱轴失稳时边缘为残余压应力，使承载能力降低，故将其归入曲线 c。 板件厚度大于或等于 40mm 的轧制工形截面和焊接实腹截面，残余应力不但沿板件宽 度方向变化，而且在厚度方向的变化也比较显著，另外厚板质量较差也会对稳定带来不利 影响，故应按照表 4-4 进行分类。 59 60 钢结构设计原理 表 4-3 轴心受压构件的截面分类(板厚 t40mm) 截面形式 y x y b y x y x 对x轴 对y轴 x a类 轧制 a类 a类 轧制，b/h 0.8 y y 焊接，翼缘为焰切边 x 焊接 y y x y x x y x x y x x y x y x y b类 b类 轧制 y y x y x y 轧制等边角钢 y x y x x x 轧制、焊接(板件宽厚比大于 20) y x x x x y y y x x y y x x y y x 轧制或焊接 y y x y x y x 轧制截面和翼缘为 焰切边的焊接截面 y x y x y y x y x x y x x y y x y y x y x y x x y x x y x y x y 格构式 焊接， 板件边缘焰切 y x y x b类 焊接，翼缘为轧制或剪切边 y