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土木土建毕业设计
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土木土建101阳光旅馆建筑设计计算书,土木土建毕业设计
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XXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 1 第一章 建筑设计 一、建筑概况 1、 设计题目： 阳光 旅馆 2、 建筑面积： 6500 3、 建筑总高度： 19.650 （室外地坪算起） 4、 建筑层数： 五 层 5、 结构类型 ： 框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五 层钢筋框架结构体系，建筑面积约 6500m2，建筑物平面为 V 字形。走廊宽度 2.4m,标准层高 3.6m，室内外高差 0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、 气象条件 本 地区基本风压 0.40KN/，基本雪压 0.35KN/ 2、 抗震 烈度 ： 7度 第一组，设计基本地震加速度值 0.01g 3、 工 程地质条件 建筑地点冰冻深度 0.7M； 建筑场地类别：类场地土； 建筑地层一览表（标准值） 序号 岩 土 分 类 土层深度（ M） 厚度范围（ M） 地基承载力fk（ KPa） 桩端阻力（ KPa） 桩周摩擦力（ KPa） 1 杂填土 0.0-0.5 0.5 110 2 粉土 0.5-1.5 1.0 170 10 3 粗砂 1.5-4.5 3.0 250 25 4 砾砂 4.5- 340 2400 30 注： 1）地下稳定水位居地坪 -6M 以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 2 4、 屋面做法 ： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层： 冷底子油热马蹄脂二道 保温层： 水泥石保温层（ 200mm 厚） 找平层： 20mm 厚 1： 3 水泥砂浆 结构层： 100mm 厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底 15mm 厚 5、 楼面做法： 水磨石地面： 120 现浇 砼板 粉底（或吊顶） 15mm厚 6、 材料 梁、柱 、 板 统一采用 混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HPB335，箍筋采用 HPB235，板筋采用 HPB235 级钢筋 四、建筑要求 建筑等级 :耐火等级为级 抗震等级为 级 设计使用年限 50年 五、采光、通风、防火设计 1、 采光 、 通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、 防火设计 本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有 三 个，可以方便人员疏散。因该 为旅馆 的总高度超过 21m属多层建筑，因而根据高层民用建筑设计防火规范（ 2001版 GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六 、建筑细部设计 1、 建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。 3、 采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。 4、 室内应尽量利用天然采光。 5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。 6、为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 3 7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。 七、 参考资料 总图制图标准（ GB50103-2001） 房屋建筑制图统一标准（ GBJ50001-2001） 建筑结构制图标准（ GBJ50105-2001） 高层民用建筑设计防火规范（ GB50045-95） 民用建筑设计通则（ JGJ37-87） 建筑结构荷载规范（ GB50009-2001） 砌体结构设计规范（ GB50003-2001） 混凝土结构设计规范 （ GB50010-2002） 钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（ JGJ3-91） 建筑地基基础设计规范（ GB50007-2001） 建筑抗震设计规范（ GB50011-2001） ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 4 第二章 结构设计 第一节 框架结构的设计 一、工程概况 旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约 6500m2，建筑物平面为 V 字形。底层层高 3.9m，其它层为 3.6m，室内外高差 0.45m，因毕业设计未给定 0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图 2 1 所示： 图 2-1 框架平面柱网布置 二、 设计资料 1、 气象条件 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 5 基本风压 0.40N/m2,基本雪压 0.35 N/m2 2、 抗震设防烈度 7 度 第一组，设计基本地震加速度值为 0.01g 3、 工程地质条件 地层由杂填土、粉土、粗砂、砾砂组成，地质情况见表 2-1，地下稳定水位距地坪 6m 以下。 建筑地层一览表 表 2-1 序号 岩 土 分 类 土层深度（ M） 厚度范围 （ M） 地基承载 fk （ KPa） 桩端阻力 qp（ KPa） 桩周摩擦力 qs（ KPa） 1 杂填土 0.0-0.5 0.5 110 2 粉 土 0.5-1.5 1.0 170 10 3 粗 砂 1.5-4.5 3.0 250 25 4 砾 砂 4.5- 340 2400 30 注： 1）地下稳定水位居地坪 -6M 以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、 屋面及楼面做法 屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（ 200mm 厚） 找平层： 20mm 厚 1： 3 水泥砂浆 结构层： 120mm 厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底 15mm 厚 楼面做法：水磨石地面： 120 现浇砼板 粉底（或吊顶） 15mm 厚 5、 材料 砼强度等级为 C30，纵筋 HRB335 篐筋 HPB235 6、 设计依据 1、建筑地基基础设计规范 GB50007 2001 2、建筑结构荷载规范 GB50009 2001 3、混凝土结构设计规范 GB500010 2002 4、建筑抗震设计规范 GB500011 2001 5、混凝土设计规范理解与应用北京：中国建筑工业出版社 2002 6、混凝土结构设计规范算例中国建筑工业出版社 2003 7、房屋结构毕业设计指南 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 6 第二节 框架结构设计计算 一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定 1、 初估截面尺寸 板 厚：取 h =401l=403900=97.5mm 取 120mm 横梁：高 h = 81l l121=（ 81 121） 6900=862.5575 取 600mm 纵梁：高 h = 81l l121=（ 81 121） 6900=487.5325 取 500mm 梁宽： b=（3121） h 且 bh =1 1.5 为了便于施工，统一取梁的宽度 b=250mm 2、 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算 （ 1）柱组合的轴压力设计值 nFgN E 注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数 F按简支状态计算柱的负载面积 Eg 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取 14kN/ m2 n 为验算截面以上的楼层层数 （ 2）cnc fuNA /注：nu为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则nu取 0.9 cf为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为 C30 混凝土，则cf取 14.3kN/ 2 （ 3）计算过程 对于边柱： nFgN E =1.3 13.5 14 5=1228.5（ kN） cnc fuNA /=1228.5 103/0.9 14.3=95454.55（ mm 2） 对于内柱： nFgN E =1.2 18.18 14 5=1527.12（ kN） ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 7 cnc fuNA /=1527.12 103/0.9 14.3=118657.34（ mm 2） 因此：取柱 b h=500mm 500 mm 即可满足设计要求 柱：一、二、三、四、五层， b h 500mm 500mm 梁：梁编号见图 2-2 其中： L1： b h 250mm 600mm L2： b h 250mm 600mm L3： b h 250mm 600mm L4： b h 250mm 400mm L5： b h 250mm 500mm L6： b h 250mm 500mm 图 2-2 框架梁编号 3、 梁的计算跨度 如图 2-3 所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，由于建筑轴线与墙重合，故建筑轴线与结构计算跨度不同。 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 8 图 2-3 梁的计算跨度 4、 柱高度 底层高度 h 3.9m+0.45m 4.35m，其中 3.9m 为底层层高， 0.45 为室内外高差。 其它柱高等于层高即 3.6m，由此得框架计算简图（图 2-4）。 Z2Z2Z2Z2Z1Z1Z1Z2 Z2Z2Z2Z2 Z2Z2Z2Z2 Z2Z2Z2Z1图 2-4 横向框架计算简图及柱编号 二、载荷计算 1、 屋面均布恒载 按屋面得做法逐项计算均布载荷，计算时注意： 吊顶处布做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶粉底为相同重量。 二毡三油防水层 0.35 kN/ 冷底子油两道结合层 0.05 kN/ 200 mm 厚水泥石保温层 0.2 6.5=1.3 kN/ 20 mm 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 0.02 20=0.4 kN/ 120 mm 钢筋砼屋面板结构层 0.120 25=3 kN/ 粉底或吊顶 0.5 kN/ 共 计 5.6kN/ ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 9 屋面恒载标准值为： （ 7 3.9+0.25） （ 6.9 2+2.4+0.25） 5.6=2538KN 2、 楼面均布恒载 按楼面做法逐项计算 水磨石地面 0.65KN/ 120mm 厚钢筋混凝土整浇层 0.12 25=3 KN/ 粉底或吊顶 0.5 KN/ 共计 4.15 KN/ 楼面恒载标准值为： （ 7 3.9+0.25） （ 6.9 2+2.4+0.25） 4.15=1881 KN 3、 屋面均布活载 计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷 0.35 KN/ 由于屋面雪荷载 0.35 KN/ 3 时，取 =3。 N 考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当 AfNc3.0时，取 AfNc3.0， 0.303.44652 1075.32/ 30 hH n ，取 =3.0 AfN c3.043.8 7 4 =0.3 14.3 2500 =1072.5kN，取 kNN 43.874 由于：REcNbhfV 1)056.05.116.0( 0 85.0 143.874056.04655003.145.13 16.0 42.92132.139 CVkN 则按构造要求配筋，且柱受剪截面应符合如下条件 )2.0(1 0bhfV cRE 即 42.9229.2.782)4655003.142.0(85.0 1 kNV表 2-26 抗震等级 箍筋最大间距 箍筋最小直径 一 6d 100 10 二 8d 100 8 三 8d 150（柱根 100） 8 四 8d 150（柱根 100） 6（柱根 8） 4、节点设计 建筑结构抗震规范 （ GBJ11-89 规定），对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而三级抗震等级的框架节点，仅按构造要求配筋，不再进行受剪承载力计算。 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 50 第三节 基础设计 设计基础的荷载包括：框架 柱传来的弯矩，轴力和剪力（可取设计底层柱的相应控制内力）基础类型的选取由于本建筑物柱距为 3900mm，因而采用柱下独立基础在框架柱内力计算中所选的筋 LMPQ 轴为一榀框架，该榀框架四根柱子，柱距分别为 6775mm， 2650mm， 6775mm 因而将柱分别做成柱下独立基础。 一、荷载设计值 1、外柱基础承受的上部荷载 框架柱 L 传来： mkNM 43.1311 kNN 94.9951 kNV 311 梁自重： mkN /31.4432 25)25.07(7.025.0 墙自重： mkN /33.2 1 01932 )27.035.4(37.0)25.07( 地基梁传来： 2/64.25433.21031.44 NmkN mkNM 43.131 kNN 58.1250 2、内柱基础承受的上部荷载 框架柱 M 传来： mkNM 83.1061 kNN 39.12501 kNV 381 梁自重： mkN /08.5942 25)25.07(7.025.0 墙自重： mkN /44.2801942 )27.035.4(37.0)25.07( 地基梁传来： 2/52.33 944.28 008.59 NmkN 回填土重： 400.220 mkNM 83.106 kNN 91.1589 该工程框架层数不多，地基土较均匀且柱距较大，所以选择独立基础，根据地质报告，基础埋深需在粘土以下，取基础混凝土的强度等级为 C30，2/3.14 mmNf c ， 2/43.1 mmNf t 钢筋采用 HRB335 ， 2/300 mmNfy ，垫层 100mm 厚， C10 素砼，每边比基础宽出 100 二、外柱独立基础的计算 1、初步确定基底尺寸 （ 1）选择基础埋深， mmd 2100 （ 2）地基承载力的深度修正 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 51 根据资料提供：， 0.3b、 4.4d重度计算： 杂填土：mh mkNr 5.0 /181 31 粘土： mh mkNr 2.1 /1.202 32 粗砂： mh mkNr 6.0 /5.213 33 则基础地面以上土的重度取平均重度：200.16.05.06.05.210.11.205.0183213322110hhhhrhrhrr设基础宽度为 2.5m )5.0()3( 00 drbrff dbk k p ak p a 2 7 52 5 01.13 9 0 )5.01.2(204.42 5 0 （ 3）基础地面尺度 先按中心荷载作用下计算基底面积： 2 59.31.220390 58.1250 mdf NAG 但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大 20% 40%，取 1.2 231.459.32.12.1 mAA 选用矩形 0.25.1: ba 即宽长： 45.2 ， 210mA 3b 满足要求：地基承载力不必对宽度进行修正： ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 52 图 2-17 基础尺寸 （ 4）地基承载力验算 322 67.645.26161 mbhW 作用于基底中心的弯矩，轴力分别为： KNN mkNM 94.99 5 33.15 99.03143.13 1 k p aWMA GNp 9.79 68.12767.26 33.15910 1.22094.995m a xm i n k P ap 4683902.168.127m a x 09.79min Kpap 79.1032 9.7968.1272 m i nm a x ppp 故承受力满足要求 （ 5）基础剖面尺寸的确定采用独立基础 （ 6）冲切验算 土壤净反力 LF 的计算： 基底净反力： k p aWMANP n 48.12367.6 33.15910 94.995m a x mmh 8653590001 21.25.2)865.02 5.024()22( 01 bhalA z kNAPF nL 89.27221.248.1231m a x kNhhbf thp 89.27262.100485.0)865.05.0(43.185.07.0)(7.0 01011 2、ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 53 2、 基础底面配筋计算 基础在上部结构传来荷载与土壤净反力的共同作用，可把它倒过来，视为一均布荷载作用下支承于柱上的悬臂板。 其弯矩及配筋计算 柱边 -截面弯矩为： )(2()(481 2m a x2 jjzzI PPbbaLM mkN 39.291)9.7968.127()5.05.22()5.04(481 2 2066.1247865.03009.0 39.2919.0 mmhfMAyISI )(2()(481 m i nm a x2 jjzz PPalbbM mkN 04.147)9.7968.127()5.042()5.05.2(481 2 2059.629865.03009.0 04.1479.0 mmhfMAyIIS I I -截面选 16200 -截面选 16200 三、内柱独立基础的计算 1、初步确定基底尺寸 （ 1）选择基础埋深（同外柱）， mmd 2100 （ 2）地基承载力对深度修正（同外柱） kpaf 390 （ 3）基础地面尺度 先按中心荷载作用下计算基底面积： 2 57.41.2203 9 0 91.1 5 8 9 mdf NAG 取 5.2b ， 4l 满足要求地基承载力不必对宽度进行修正 （ 4）地基承载力验算 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 54 322 67.645.26161 mbhW 作用于基底中心的弯矩，轴力分别为： KNN mkNM 91.1589 03.1419.03883.106 k p aWMA GNp 05.142 05.18567.6 03.14110 1.22091.1 5 8 9m a xm i n k P ak p ap 4 6 83 9 02.105.1 8 5m a x 004.14 2m i n k p aK pap k pafk pappp 3905.1632 05.14205.1852 m i nm a x 故承受力满足要求 （ 5）基础剖面尺寸的确定采用独立基础 （ 6）冲切验算 土壤净反力 LF 的计算： 基底净反力： k p aWMANP n 13.18367.6 03.14110 91.1589m a x （不包括柱基础基回填土自重） mmh 8653590001 18.1865.0)865.05.0()( 001 hhaA z 土壤净反力计算： kNAPF nL 68.21218.113.1801m a x kNhhbf thp 89.27217.1034865.0)865.05.0(1430875.07.0)(7.0 01011 基础底面配筋计算同前 基础在上部结构传来荷载与土壤净反力的共同作用，可把它倒过来，视为一均布荷载作用下支承于柱上的悬臂板。 柱边 -截面弯矩为： )(2()(481 2m a x2 jjzzI PPbbaLM mkN 13.459)05.14205.185()5.05.22()5.04(481 2 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 55 2058.1965865.03009.0 13.4599.0 mmhfMAyISI )(2()(481 m i nm a x2 jjzz PPalbbM mkN 696.231)05.14205.185()5.042()5.05.2(481 2 2006.992865.03009.0 696.2319.0 mmhfMAyIIS I I -截面选 16200 -截面选 16200 2、基础梁配筋 基础梁按构造配筋，选用其基础配筋的101外柱选用 4 16 As=804 -截面对应的地基梁也选用 4 16 内柱选用 4 14 As=615 -截面对应的地基梁也选用 4 14 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 56 第四节 楼板设计 一、楼板类型及设计方法的选择 按受力特点，混凝土楼盖中的周边支承可分为单向板和双向板两类，只在一个方向弯曲或主要在一个方向弯曲的板，称为单向板，在两个方向弯曲且不能忽略任一方向弯曲的板称为双向板，在本方案中 2/2 lll属于双向板，板平面布置见图 2-19： 图 2-19 板平面布置图 二、荷载设计值 一般层 （ 1）活荷载 28.24.12 mKNq （ 2）恒荷载 98.42.115.4 g 2mKN 78.798.48.2 qg 2mKN 38.62 8.298.42 qg2mKN 4.128.22 q2mKN ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 57 顶层 （ 1）活荷载 27.04.15.0 mKNq （ 2）恒荷载 72.66.52.1 g 2mKN 42.77.072.6 qg 2mKN 07.72 7.072.62 qg2mKN 35.027.02 q2mKN 三、计算跨度 楼面板的 弯矩计算 表 2-27 区格 A B C D ml01 6.975 2.4 2.4 6.975 ml02 3.945 3.975 3.9 3.9 0201ll 0.57 0.6 0.62 0.56 mmKNm 1 18.66 2.1 2.1 18.86 mmKNm 2 6.78 0.88 0.88 6.78 mmKNm /1 -30.81 -3.55 -3.55 -30.81 mmKNm /1 -30.81 -3.55 -3.55 -30.81 mmKNm /2 -21.61 -2.56 -2.65 -21.61 mmKNm /2 -21.61 -2.56 -2.65 -21.61 （ 1）内跨 为轴线间距离cc lll ,0 （ 2）边跨 为梁宽为净跨， blbllnn ,0 四、弯矩计算 已如前述，跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 58 内支座固支时2qg作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时2q作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时 qg 作用下的支座弯矩。 所有区格板按其位置与尺寸分为 DCBA , 四类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响取 2.0cVA 区格板： 57.0975.6975.30201 ll查表计算跨中正弯矩如表 2-27 屋面板的弯矩计算 表 2-28 区格 A B C D ml01 6.975 2.4 2.4 6.975 ml02 3.945 3.975 3.9 3.9 0201ll 0.57 0.6 0.62 0.56 mmKNm 1 15.22 1.74 1.74 15.22 mmKNm 2 5.23 0.69 0.69 5.23 mmKNm /1 -29.38 -3.39 -3.39 -29.38 mmKNm /1 -29.38 -3.39 -3.39 -29.38 mmKNm /2 -20.61 -2.44 -2.44 -20.61 mmKNm /2 -20.61 -2.44 -2.44 -20.61 五、截面设计 截面有效高度，选用 8 的钢筋做为受力主筋，则01l（短跨）方向跨中截面的 顶层板的弯矩计算 mmdchh 1 0 14151 2 0201 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 59 mmhdchhl 93823 010202 方向跨中截面的长跨 支座截面处 0h 均为101mm 截面弯矩设计值；该板四周与梁整浇， 故弯矩设计值应按如下折减： 1、 A 区格的跨中截面与 A A 支座截面折减 0020 2、 BC 区格的跨中截面与 A B,A C 支座截面折减 0020 （两板的0llb均小于 1.5） 3、 D 区格不予折减。 计算配筋量时，取内力臂系数yss fhmA095.0,95.0 截面配筋计算结果及实际配筋列与表 2-29 楼面板的配筋计算 表 2-29 截面 )(0mmh mmKNm mmmAs 2配筋 实有 mmmAs 2 跨 中 A 区 格 01l方向 101 18.660.8=14.93 741 8120+ 8150 754 02l方向 93 6.780.8=5.42 292 8170 295 B 区 格 01l方向 101 2.10.8=1.68 83 8190 265 02l方向 93 0.880.8=1.68 38 8190 265 C 区 格 01l方向 101 2.10.8=1.68 83 8190 265 02l方向 93 0.880.8=1.68 38 8190 265 D 区 格 01l方向 101 18.66 926 875+ 895 938 02l方向 93 6.78 365 8100 393 支 座 A-A(01l方向 ) 101 -30.810.8=-24.65 1223 895+ 895+ 895 1242 A-A(02l方向 ) 101 -21.610.8=-17.29 858 890+ 895 851 A-B 101 -30.810.8=-24.65 1223 895+ 895+ 895 1242 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 60 截面 )(0mmh mmKNm mmmAs 2配筋 实有 mmmAs 2 A-C 101 -21.610.8=-17.29 858 890+ 895 851 B-B 101 -2.56 127 8190 265 B-D 101 -2.56 127 8190 265 C-C 101 -3.55 176 8190 265 C-D 101 -3.55 176 8190 265 B 边支座 101 -3.55 176 8190 265 C 边支座 101 -3.55 176 8190 265 D 边支座（01l方向） 101 -30.81 1529 8100+ 8100+ 895 1535 D 边支座（02l方向） 101 -30.81 1072 895+ 8100 1032 屋面板的配筋计算 表 2-30 截面 )(0mmh mmKNm mmmAs 2配筋 实有 mmmAs 2 跨 中 A 区 格 01l方向 101 15.220.8=12.18 604 8160+ 8170 609 02l方向 93 5.230.8=4.18 225 8170 265 B 区 格 01l方向 101 1.740.8=1.39 69 8190 265 02l方向 93 0.690.8=0.55 30 8190 265 C 区 格 01l方向 101 1.740.8=1.39 69 8190 265 02l方向 93 0.690.8=0.55 30 8190 265 D 区 格 01l方向 101 15.22 755 825+ 8140 761 02l方向 93 5.23 282 8170 295 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 61 截面 )(0mmh mmKNm mmmAs 2配筋 实有 mmmAs 2 支 座 A-A(01l方向 ) 101 -29.38*0.8=-23.5 1166 890+ 8110 1016 A-A(02l方向 ) 101 -20.61*0.8=-16.49 818 895+ 8100 807 A-B 101 -29.38*0.8=-23.5 1166 890+ 8110 1016 A-C 101 -20.61*0.8=-16.49 818 895+ 8100 807 B-B 101 -2.44 121 8190 265 B-D 101 -2.44 121 8190 265 C-C 101 -3.39 168 8190 265 C-D 101 -3.39 168 8190 265 B 边支座 101 -3.39 168 8190 265 C 边支座 101 -3.39 168 8190 265 D 边支座（01l方向） 101 -29.38 1458 885+ 885+ 875 1448 D 边支座（02l方向） 101 -20.61 1023 895+ 8100 1032 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 62 第五节 楼梯设计 一、梯段板的设计 图 2-20 楼梯平面图 1、梯段板的计算 假定板厚 mmlh 1 20303 60 030 ；取 mmh 120 2、荷载计算 (取 1 米宽板计算 ) 楼梯斜板的倾斜角 56.265.03 0 01 5 0 11 tgtg 9.0cos 恒载计算： 踏步重： mkN /87.121253.015.03.0 0.1 斜板重： mkN /0.12512.09.0 3.0 20mm 厚找平层： mkN /6.02002.00.13.0 3.015.0 15mm 厚板底抹灰： mkN /283.017015.09.0 0.1 恒载标准值： mkNgk /753.3283.06.00.187.1 恒载设计值： mkNgd /5.47 5 3.32.1 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 63 活载标准值： mkNpk /5.215.2 活载设计值： mkNpd /5.35.24.1 总荷载设计值： mkNpgqddd /85.35.4 3、内力计算 跨中弯矩 mkNlqM d 37.106.38101101 22 4、配筋计算： mmhh 1 0 0201 2 0200 087.010010009.110.1 1037.10 26201 bhfMcs 091.0087.0211211 s 201 5161001 0 0 0210 9.110.1091.0 mmbhf fAycs 受力筋选用 10/8 120（ 2537 mmAs ） 分布筋选用 6 130 二、平台板的计算 1、荷载计算 （取 1m 板宽计算） 假定板厚为 70mm 恒载：平台板自重： mkN /75.125107.0 20mm 厚找平层： mkN /4.0200.102.0 15mm 厚底面抹灰： mkN /255.0170.1015.0 恒载标准值： mkNgk /41.2恒载设计值： mkNgd /89.24.22.1 活载标准值： mkNpk /5.215.2 活载设计值： mkNpd /5.35.24.1 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 64 总荷载设计值： mkNpgqddd /39.65.389.2 2、内力计算 计算跨度： mhll 83.1205.08.120 板跨中弯矩 mkNlqMd 675.283.139.68181 223、配 筋计算 mmhh 551570200 226201 074.05510009.110.110675.2 mmbhfMcs 077.0074.0211211 s 201 240551000210 9.11077.0 mmbhf fAycs 受力筋选用 6 110（ 2257 mmAs ） 分布筋选用 6 220 三、平台梁的计算 1、荷载计算 梯段板传来 mkN /4.1426.38 平台板传来 mkN /03.7)2.02 8.1(39.6 梁自重 （假定 b h=250 400mm） mkN /19.225)05.04.0(25.0 荷载设计值 mkNqd /62.232、内力计算 mall 91.325.066.30 mll 84.366.305.105.1 0 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 65 mkNlqM d 54.4384.362.238181 22m a x kNlqFs d 23.4366.362.232121 0m a x 3、配筋计算 纵向钢筋计算（按第一类倒 L 形截面计算） 翼缘宽度 mmlbf 6 4 061084.36 3 mmsbb f 1150218002502 0 取小值 mmbf 640226201 043.03656409.110.11054.43 mmhbfMfcs 044.0043.0211211 s 201 582365640210 9.11044.0 mmhbf fA fycs 选用 3 16 （ 2603 mmAs ） 4、箍筋计算 截面校核 kNkNbhfc 38.4163.2 6 43 6 52 5 06.1125.025.0 0 截面尺寸满足要求： 判别是否需按计算配置箍筋 kNkNbhf c 38.411.743652506.1107.007.0 0 需构造配置箍筋 选用 6 150 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 66 第六节 雨篷设计 计算简图 2-22 一、雨篷正截面承载力计算 1、尺寸和材料 外伸： m2.1L1 板长： maLn 4.314.22L 板端： mm120h 1 mm60h 2 材料： C30，受力筋级 2、荷载计算沿板 1m 宽板 20 厚防水砂浆 ： 0 .4 8 k N /m201 .20 .0 2 混凝土板： mkN /7.2252.12 0 . 0 60 . 1 2 板底抹灰： 0 . 3 0 6 k N /m171 . 20 . 0 1 5 恒载标准值： mkN /486.3306.07.248.0gk 恒载设计值： mkNgd /18.4486.32.1 集中荷载： kNpk 51.0250.134.006.0 活载标准值： 2/75.0 mkNqk ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 67 活载设计值： mkNqd /05.10.175.04.1 检修集中荷载： kNpk 1活3、内力计算 控制截面： mm120h 1 mm10020120h0 弯矩：121 2.1)4.12.1(21 LpLqgM kkk 2.15.02.12.1)05.118.4(21 2 mkN 5.4 1121 2.1L4.12.121 LppLgM kkk 活2.15.02.114.12.118.421 2 mkN 144.5 取大值则： mkN 144.5M 4、抗弯计算 mmb 1000 360.010010003.14110441.52620 bhfMccs 3660.0211 s 201 23.249210 1001 0 0 03.140.10 3 6 6.0 mmf bhfAycs 选受力筋 6 110 （ 2s 257mmA ） 二、雨篷梁计算 1、尺寸和材料 宽度（ b）、墙宽（ h）、梁 h=400mm、 b=250mm、 C30 混凝土 2、恒载： 04.0173.05.54.025.0252.1)51.018.4( bkg mkN /25.9 板传来的活荷载： 1 9.075.0 11活kkk p LLqqntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 68 3、内力计算 mn 52.24.205.105L.1L m9.25.04.2L 取小值： m52.2L 弯矩计算： 21 )4.12.1(81 LLqgM kbk 252.2)2.175.04.125.92.1(81 mkN 81.9 LpLgM kbk 活2.1412.181 2 52.212.14152.225.92.181 2 mkN 567.9 剪力计算： kNLqgV ndd 832.144.2)2.175.04.125.92.1(21)(21 kNkNLpgV nkbk 078.952.24.125.92.1214.12.121 活 扭矩kk qg、作用下 2)4.12.1( 11 bLLqgm kbk 2 3.02.12.1)75.04.125.92.1( kN935.10 122.134.2935.102121 nLmT 22.1 11 bLLgm bk 2 3.02.12.125.92.1 kN99.9 )2(4.121 1 bLpLmT kn ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 69 634.14)2 3.02.1(52.24.14.299.921 4、抗剪扭 622 1075.6)3003703(6300)3(6 bhbW t 截面校核 tt fWTbhv 7.08.00 2633 /001.143.17.0233.01075.68.0 10364.14215300 10832.14 mmN 满足要求按构造配筋 三、雨篷抗倾覆验算 mhx 0 3 2 5.025.013.013.00 mkNxlaLLqgm nkk35.31)03 25.022.1(4.35.1)75.04.125.92.1()2)(2()4.12.1( 0110 mkNxLpxlaLLgm knk37.302 32 5.114.16 32 5.04.32.125.92.1)(4.1)2)(2(2.1 010110 mkNxhGm rkov 07.34)0325.0225.0(36.4608.0)2(8.0 0 满足抗倾覆 rkG 梁两端做 45 扩散线，水平取2nL，梁以上各层墙窗挑檐自重。 36.460)4.06.3(4.31936.34.35.5 rkG 带雨篷处一、二层次用粘土砖填充墙，其它层均按粉煤灰砌块填充。 ntsXXXX 大学 毕业设计 (论文 )说明书 70 第三章 施工组织设计 一、工程概况及现场条件 1、工程概况 本工程为阳 光旅馆 ，总建筑面积 6500m,高度为 19.5m，共 3跨。主体为 5层框架，横向跨度分别为 6.9m,2.4m,6.9m。首层 层高为 3.9m，其它层为 3.6m。基础采用独立基础基础，埋深 2.1m。框架梁、柱、楼板均
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