挂篮验算书shuang(L=72m).doc

中铁二十二局第四工程有限公司长株潭II标项目经理部 （40+72+40）m三角挂篮计算书新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标） 易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合标项目经理部二一三年三月目 录1.计算依据12.计算主要技术参数13.底模系验算43.1纵梁验算43.1.1边纵梁43.1.2中纵梁73.2后托梁验算103.3底模验算133.3.1底模面板验算133.3.2横向分配梁（钢楞）验算144.滑梁验算164.1外滑梁验算164.2内滑梁验算184.3顶模板验算204.3.1顶模面板验算204.3.2顶模分配梁(钢楞)验算215.前托梁与前（上）横梁验算226.三角形架验算277.抗倾覆安全系数及后锚梁验算307.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数307.2挂篮行走时抗倾覆安全系数307.3后锚梁验算328.吊杆验算349.垂直模板验算349.1侧模面板验算349.2内钢楞验算369.3外钢楞验算379.4钢筋拉杆验算389.5拉杆背杆验算3810 挂篮行走体系锚固验算4011结论41 易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1钢结构设计规范GB50017-2003； 1.2铁路桥涵设计基本规范（TB10002.12005）；1.3高速铁路桥涵工程施工质量验收标准（TB10752-2010）；1.4（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6桥梁工程、结构力学、材料力学；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：结构力学求解器）。2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：顶板荷载内滑梁翼板荷载外滑梁腹板荷载底板荷载底篮纵梁后托梁前托梁前上横梁三角形架已浇砼箱体挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。先根据各自的荷载情况对纵梁、前、后托梁、内、外滑梁、前上横梁等杆件进行设计，再设计主桁架并校核其强度、前端的下挠度和螺栓连接的强度。随后再对锚固系统和走行系统进行设计。2.1.2各类荷载及参数的选定（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）超灌系数取1.05；（4）新浇砼动载系数取1.2；（5）钢弹性模量Es2.1105MPa；（6）钢材容许应力 Q235钢= 215Mpa =130Mpa（7）构件容许挠度值： 1/400；（8）模板容许挠度值：2mm；（9）挂篮行走时的冲击系数取1.1；（10）风荷载取800 Pa；（11）计算复核的荷载组合砼重动载系数超灌系数+挂篮自重+施工荷载 (强度)砼重超灌系数+挂篮自重(刚度)挂篮自重+冲击附加系数+风荷载(行走稳定)（12）电算单位：统一为KN、m。2.2混凝土自重 （72m双线连续梁）梁顶宽12.2m，梁底宽6.34m，梁段长度分为3m、3.5m两种，不同长度节段混凝土圬工量最大的是1（B1）、5(B5)号梁段，分别为50.9m3、46.4m3。 对挂篮的前托梁、后托梁、滑梁、三角形架等各部位应按最不利荷载组合进行设计验算。2.2.1悬灌节段前、后吊点施工工况 悬灌节段荷载由前、后吊点承担。后吊点支承在已浇筑的混凝土节段上。前吊点支承在三角形架前上横梁上，由前上横梁传递至三角形架前支点。作用在前、后吊点的荷载不仅与节段混凝土总重量有关，还与节段长度有关。因为节段长度不同，前、后吊点力的分配系数也不同。因此应对不同节段长度混凝土方量最大者分别计算其作用在前、后吊点的重量，择其最大值作为构件设计依据。 前、后吊点跨度长5m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，当节段长3m时，前端1.5m为空载。当节段长3.5m时，前端1m为空载。当节段长4.0m时，前端0.5m为空载。设荷载重为1个单位，不同长度节段前、后吊点受力分配系数如下图所示：3m梁段受力分配系数3.5m梁段受力分配系数2.2.2不同长度梁段前、后吊点重量梁段体积（m3）总重（KN）后吊点分配系数后吊点重（KN）前吊点分配系数前吊点重（KN）1（3m）50.913240.67940.45305（3.5m）46.412070.556640.45543以上计算结果表明，控制底篮后横梁设计的是1#节段（后吊点反力最大），控制前上横梁、滑梁和三角形架设计的则是5#节段（前吊点反力最大）,控制纵梁设计的则要进行计算比较，找出纵梁弯距最大的节段。1#梁段的各部位体积及前、后吊点重量表部位体积（m3）总重（KN）后吊点重（KN）（分配系数0.6）前吊点重（KN）（分配系数0.4）腹板27.11705423282翼板4.381146846顶板9.75254152102底板9.66251151100合计50.91324794530 5#梁段的各部位体积及前、后吊点重量表部位体积（m3）总重（KN）后吊点重（KN）（分配系数0.55）前吊点重（KN）（分配系数0.45）腹板17.66459252207翼板5.111337360顶板11.23292161131底板12.40323178145合计46.41207664543注：计算数量略大于设计数量。2.3挂篮结构材料 挂篮主桁架和前、后横梁、纵梁、托梁、分配梁等均采用Q235型钢；挂篮模架吊杆采用32mm、后锚采用32mm（PSB830）精轧螺纹钢筋；主桁节点连接为105mm、45#钢销。3.底模系验算3.1纵梁验算纵梁承受来自底板和腹板的荷载。由于荷载分布不均匀，对边纵梁和中纵梁分别进行验算。边纵梁承担腹板荷载，中纵梁承担底板荷载。控制纵梁设计是弯距最大的节段，要对不同节段长度混凝土方量最大者分别计算比较，找出纵梁弯距最大的梁段。3.1.1边纵梁1#、5#为不同节段长度混凝土方量最大者，现分别进行计算。3.1.1.1强度验算（1）荷载计算a. 1#梁段荷载计算。考虑动载1.2系数及超灌1.05系数。边纵梁双侧采用工32a工字钢6根，每根长6m，总重19KN。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重边纵梁19633混凝土腹板7051.053247250(刚度)动载系数腹板7051.050.2349施工荷载腹板处31.82.535304(强度) 底篮计算跨度5.0m，底后锚点距已浇筑混凝土梁端为0.5m，前端1.5m只承受结构自重。按强度条件计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图 剪力图b. 5#梁段荷载计算，考虑动载1.2系数及超灌1.05系数。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重边纵梁19633混凝土腹板4591.053.5138141(刚度)动载系数腹板4591.050.23.528施工荷载腹板处3.51.82.53.55174(强度)按强度条件计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图以上计算结果表明，控制底篮纵梁和前、后横梁设计的是1#梁段（弯距最大、反力最大），（2）应力验算1#梁段弯距和剪力最大，只需对该梁段进行验算。边纵梁采用6根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3弯应力: =mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=27Mpa=130 Mpa，满足要求3.1.1.2刚度（挠度）验算a.按1#节段验算验算刚度不考虑临时荷载，荷载及反力图如下：位移电算结果输出如下：标题:边纵梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00575540 0.00000000 -0.00282533 -0.00544131 2 0.00000000 -0.00282533 -0.00544131 0.00000000 -0.00845861 -0.00152096 3 0.00000000 -0.00845861 -0.00152096 0.00000000 -0.00878261 0.00022802 4 0.00000000 -0.00878261 0.00022802 0.00000000 -0.00691437 0.00334705 5 0.00000000 -0.00691437 0.00334705 0.00000000 0.00000000 0.00524236-最大挠度在跨中为8.7mm=12.5mm，满足要求。3.1.2中纵梁3.1.2.1强度验算3.1.2.1.1荷载计算a. 1#梁段荷载计算。考虑动载1.2系数及超灌1.05系数，荷载计算如下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)挂篮中纵梁、底模6751313混凝土底板2511.05388101（刚度）动载系数底板2511.050.2318施工荷载底板处33.732.539128（强度）按强度条件计算的荷载及反力（内力）图如下：弯距图剪力图b. 5#梁段荷载计算，考虑动载1.2系数及超灌1.05系数。荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重中纵梁、底模6751313混凝土底板3231.053.596.9110(刚度)动载系数底板3231.050.23.519施工荷载底板处3.53.732.53.59.3138(强度)按强度条件计算的荷载及反力（内力）图如下：按刚度条件计算的荷载及反力（内力）图如下：通过计算，4#梁段两端支座反力均小于1#梁段，因此，中纵梁只需对1#梁段进行验算。3.1.2.1.2应力验算中纵梁采用4根32a工字钢，1根32a工字钢有关参数如下：A0=67cm2 Ix=11080cm4 Wx=692cm3 d=9.5mm SX=400.5cm3弯应力: =mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=25Mpa=130 Mpa，满足要求3.1.1.2刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，荷载及反力图如下：位移电算结果输出如下：标题:边纵梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00507089 0.00000000 -0.00248905 -0.00479324 2 0.00000000 -0.00248905 -0.00479324 0.00000000 -0.00746435 -0.00136042 3 0.00000000 -0.00746435 -0.00136042 0.00000000 -0.00776149 0.00017549 4 0.00000000 -0.00776149 0.00017549 0.00000000 -0.00613636 0.00294029 5 0.00000000 -0.00613636 0.00294029 0.00000000 0.00000000 0.00467604-最大挠度在跨中为7.8mm=12.5mm，满足要求。3.2后托梁验算3.2.1荷载计算后托梁承受底模纵向分配梁传递的荷载。从以上纵梁计算结果知，后托梁应按1#梁段验算。按强度条件的荷载组合如下：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重后托梁17.35121.451.45传递的荷载中纵梁261.13.737071.45边纵梁428.71.8238.17239.62集中荷载人行道(单侧)5按刚度条件的荷载组合如下：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重后托梁17.35121.451.45传递的荷载中纵梁208.93.7356.0157.46边纵梁351.31.8195.17196.62集中荷载人行道(单侧)53.2.2后托梁受力分析及有关参数计算后托梁的约束条件为支承在已浇混凝土箱体上的4根吊杆，是一连续梁结构。因为连续梁的所有支座（吊杆）并非刚性支承，吊杆（支座）在荷载作用下会产生竖向位移，超静定结构支座位移会在结构中产生内力。吊杆受力与自身的拉伸变形有关，其受力的大小是由拉伸长度决定的。若同一横梁上的吊杆伸长量相等，当吊杆长度相等时，受力也相等。反之吊杆越长，受力越小，吊杆越短，受力越大，成反比关系。所以，连续梁支座（吊杆）反力应按弹性支承计算（借助电算软件）。弹性支承的主要参数是弹簧刚度K，单位是N/mm，可根据拉杆长度和材料特性用胡克定律=/E求得。后托梁吊杆支顶在箱内底板上，长度为：L2=0.8(顶镐横梁)+0.7(底板)+0.9(底模系)=2.4m先求出1m长度的精轧螺纹钢筋（25）拉伸1mm时需要的拉力，然后按反比例计算不同长度拉杆的弹簧刚度。当=1mm时,= 1mm/1000mm=10-3=E=10-32105Mpa=200MpaN1=A=200252/4=98.175KNN=98.175=40.906KN也就是说，箱内吊杆每拉伸1mm，需要40.906kN的拉力。统一以KN、m为单位，则弹簧的刚度为：K= N /mm=40.906KN/mm=40906KN/m 3.2.3后托梁反力、内力计算根据以上的分析，略去箱体钢筋混凝土的变形不计，后托梁按弹性支承建立受力模型，其荷载及反力、内力图（电算）如下：弯距图剪力图3.2.4强度验算材料特性： 尺寸2I40a 材质Q235；=215MPa，参数为:A0=172.2cm2 ；Ix=221720cm4 ;Wx=21090cm3；SX=2631.2cm3 ;d=10.5mm弯应力: =Mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=33Mpa=130mpa，满足要求.3.2.5刚度及位移验算以刚度条件计算的荷载及反力图如下：位移变形如下图所示：连续梁位移电算结果见下表：标题:后托梁弹性支承位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 -0.01704212 0.00312735 0.00000000 -0.00700680 0.00301026 2 0.00000000 -0.00700680 0.00301026 0.00000000 -0.00442528 0.00258118 3 0.00000000 -0.00442528 0.00258118 0.00000000 -0.00389934 0.00229495 4 0.00000000 -0.00389934 0.00229495 0.00000000 -0.00328326 0.00180434 5 0.00000000 -0.00328326 0.00180434 0.00000000 -0.00215251 0.00000000 6 0.00000000 -0.00215251 0.00000000 0.00000000 -0.00328326 -0.00180434 7 0.00000000 -0.00328326 -0.00180434 0.00000000 -0.00389934 -0.00229495 8 0.00000000 -0.00389934 -0.00229495 0.00000000 -0.00442528 -0.00258118 9 0.00000000 -0.00442528 -0.00258118 0.00000000 -0.00700680 -0.00301026 10 0.00000000 -0.00700680 -0.00301026 0.00000000 -0.01704212 -0.00312735-从以上计算结果知，梁端位移为17mm，跨中位移为2mm，方向相同，则梁的相对最大位移值为17-2=15mm=30mm，满足要求。3.3底模验算3.3.1底模面板验算3.3.1.1荷载计算底板模板采用厚0.5cm钢板，板下钢楞采用8#槽钢平置，间距30cm，计算宽度按最大腹板厚度取0.9 m，惯性矩IX=900.53/12=0.94cm4，WX=0.94/0.25=3.75cm3。腹板处混凝土方量最大，以腹板下模板控制计算，则腹板上的荷载见下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）合计(KN/m)结构自重模板略去117.25混凝土腹板5471.21.0523115施工荷载腹板处10.92.512.253.3.1.2强度验算模板按简支梁计算，跨度取净距20cm。简支梁弯距： Mmax=0.71KN.m弯应力: =mpa=215Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不予验算。3.3.1.3刚度（挠度）验算最大挠度在跨中处:fmax=1.8mm2mm，满足要求。3.3.2横向分配梁（钢楞）验算3.2.2.1荷载计算横向分配梁（钢楞）采用8#槽钢平置，纵向分布间距0.3m，支承在底模系32a工字钢纵梁上。分别对腹板和底板下分配梁进行验算，其单根横梁上的荷载见下表（1#梁段）：a.底板荷载荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）合计(KN/m)混凝土底板2811.21.0530.33.739.4910.24施工荷载底板处0.33.732.53.730.75b.腹板荷载荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）合计(KN/m)混凝土腹板5471.21.0530.31.838.2939.04施工荷载腹板处0.31.82.51.80.753.3.2.2强度验算a.底板验算横向分配梁按简支梁计算，跨度取净距：0.746-0.13=0.616m。简支梁弯距： Mmax=0.486KN.m由型钢表查得8#槽钢参数：IY=16.6cm4 WY=5.79cm3 A=10.2cm2弯应力: =mpa=215Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不予验算。b.腹板验算跨度取净距：0.4-0.13=0.27m。简支梁弯距： Mmax=0.36KN.m弯应力: =mpa=215Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不予验算。3.3.2.3刚度（挠度）验算a.底板验算最大挠度在跨中处:fmax=0.55mm2mm，满足要求。b.腹板验算最大挠度在跨中处:fmax=0.1mm2mm，满足要求。4.滑梁验算滑梁承受来自翼板和顶板的荷载，一般都是等载面。所以在验算结构的强度和刚度时，要按最长节段验算。但在验算前上横梁及三角形架时，则要用统一的节段荷载。本例前上横梁及三角形架验算也是由最长节段控制，所以滑梁计算不再涉及其它节段。4.1外滑梁验算4.1.1荷载计算外滑梁承受来自翼板的荷载，翼板混凝土为等截面，应按4#节段3.5m长计算。混凝土重量考虑动载1.2系数及超灌1.05系数。滑梁两侧共4根，每根滑梁由225a槽钢形成组合截面。则每根滑梁上的均布荷载为: 荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)挂篮外滑梁10120.830.83侧模系47.5/442.973.8混凝土翼板1761.05/43.513.217动载系数翼板1761.050.2/43.52.64施工荷载翼板处2.22.5/22.7522.39滑梁计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m。荷载及反力图如下：4.1.2.强度验算弯距图剪力图材料特性： E0=2.1*106 材质Q235A =215MPa， 单根25a槽钢参数 ： A0=34.9cm2 Ix=3370cm4 WX=270cm3 SX=157.8cm3 d=7mm弯应力: =mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=28Mpa=125 Mpa，满足要求4.1.3刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，其荷载及反力图如下：位移电算结果输出见下表：标题:外滑梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 0.00994486 -0.00085897 0.00000000 0.00000000 -0.00354300 2 0.00000000 0.00000000 -0.00354300 0.00000000 -0.00187097 -0.00383152 3 0.00000000 -0.00187097 -0.00383152 0.00000000 -0.00664846 -0.00085949 4 0.00000000 -0.00664846 -0.00085949 0.00000000 -0.00406521 0.00350791 5 0.00000000 -0.00406521 0.00350791 0.00000000 0.00000000 0.00434325 6 0.00000000 0.00000000 0.00434325 0.00000000 0.00217117 0.00434203-跨中最大挠度为6.6mm=12.5mm，满足要求。4.2内滑梁验算4.2.1荷载计算内滑梁支承顶板荷载，共2根，每根采用232a槽钢，形成组合载面,计算参数同外滑梁。每根滑梁上的均布荷载为: 荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)挂篮内滑梁10120.830.83顶模系26/243.254.08混凝土顶板2911.05/23.543.6547.73动载系数顶板2911.050.2/23.58.73施工荷载顶板处7.82.5/29.7566.21滑梁计算跨度5.0m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为0.5m。荷载及反力图如下：4.2.2.强度验算弯距图剪力图材料特性： E0=2.1*106 材质Q235A =215MPa， 单根32a槽钢参数 ： A0=48.7cm2 Ix=7598cm4 WX=475cm3 SX=276.9cm3 d=8mm弯应力: =mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=30Mpa=125 Mpa，满足要求4.2.3刚度（挠度）验算验算刚度不考虑临时荷载，其荷载及反力图如下：位移电算结果输出见下表：标题:内滑梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 0.03328909 -0.00482379 0.00000000 0.00000000 -0.00601424 2 0.00000000 0.00000000 -0.00601424 0.00000000 -0.00301256 -0.00591016 3 0.00000000 -0.00301256 -0.00591016 0.00000000 -0.00980032 -0.00099025 4 0.00000000 -0.00980032 -0.00099025 0.00000000 -0.00581676 0.00506396 5 0.00000000 -0.00581676 0.00506396 0.00000000 0.00000000 0.00619290 6 0.00000000 0.00000000 0.00619290 0.00000000 0.00309625 0.00619236-跨中最大挠度为9.8mm=12.5mm，满足要求。4.3顶模板验算4.3.1顶模面板验算4.3.1.1荷载计算顶板模板厚采用0.5cm钢板，板下钢楞采用8#槽钢平置，净距22cm，计算板宽取1 m，惯性矩IX=1000.53/12=1.04cm4，WX=1.04/0.25=4.16cm3。肋板处混凝土方量最大，以肋板下模板控制计算，肋板处的模板布置见下图：模板按简支梁计算，跨度取净距22cm，混凝土按最大高度72cm计算，则作用在板宽1m范围的均布荷载为：q=10.220.7226/0.221.051.2=23.6KN/m4.3.1.2强度验算简支梁弯距： Mmax=0.14KN.m弯应力: =mpa=215Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不予验算。4.3.1.3刚度（挠度）验算最大挠度在跨中处:fmax=0.3mm2mm，满足要求。4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算4.3.2.1荷载计算顶模分配梁（钢楞）沿纵向布置，采用8#槽钢平置，横向分布间距0.3m，支承在顶模内顶架上。内顶架间距1m。作用在单根分配梁上的荷载为： q=10.30.72261.051.2=7.08KN/m取3跨连续梁计算，荷载及反力（内力）图如下：荷载及反力图弯距图4.3.2.2强度验算由型钢表查得8#槽钢参数：IY=16.6cm4 WY=5.79cm3 A=10.2cm2弯应力: =mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不予验算。4.3.2.3.刚度（挠度）验算位移电算结果输出见下表：标题:顶模分配梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 0.00000000 0.00000000 -0.00507745 0.00000000 -0.00137514 0.00084624 2 0.00000000 -0.00137514 0.00084624 0.00000000 0.00000000 0.00169248 3 0.00000000 0.00000000 0.00169248 0.00000000 0.00000000 -0.00169248 4 0.00000000 0.00000000 -0.00169248 0.00000000 0.00000000 0.00507745-边跨单元跨中位移1.4mm=2.5mm，满足要求。5.前托梁与前（上）横梁验算前托梁通过前吊杆与上横梁连接，将力传递至三角形架支点上，变形相互影响，如果分开计算，在些参数很难确定。因此，将前上横梁、前托梁及前吊杆纳入同一平面受力体系，借助电算软件统一计算。5.1荷载计算a. 前上横梁荷载前上横梁采用2I40a工字钢，支承在三角形架前端支点上,为一简支梁结构，承受前托梁、内滑梁、外滑梁传递的吊杆力。4#节段为控制节段，根据滑梁计算结果，以强度条件计算的荷载组合见下表：荷载名称荷载座标（m）及重量（kn）0.92.14.37.79.911.1外滑梁33.0433.0433.0433.04内滑梁102.06102.06结构自重2KN/mb.前托梁荷载前托梁与后托梁一样，承受底模纵向分配梁传递的荷载，统一采用3.5m梁段的4#节段验算。以强度条件的荷载组合见下表：荷载名称重量（KN）分布长度（m）均布荷载（KN/m）累计(KN/m)结构自重前托梁1222传递的荷载中纵梁184.333.7349.4251.42边纵梁248.471.8138.04140.04集中荷载人行道(单侧)55.2强度验算前托梁通过4根吊杆将荷载传递给上横梁，4根吊杆长度相等。前托梁吊杆支顶在前上横梁上，长度为：L=3.2(梁高)+0.6(顶镐横梁)+0.9(底模系)+0.4(上横梁)+3.5(三角形架高)+0.55(走行部分)=9.15m；以强度条件建立的荷载及反力（内力）图如下：荷载及反力图轴力图（吊杆拉力）弯距图剪力图位移图5.2.1前上横梁验算材料特性： 尺寸2I40a 材质Q235；=215MPa，参数为:A0=172.2cm2 ；Ix=221720cm4 ;Wx=21090cm3；SX=2631.2cm3 ;d=10.5mm弯应力: =Mpa=215 Mpa，满足要求。剪应力：max=29Mpa=130mpa，满足要求.5.2.2前托梁验算前托梁与前上横梁材质相同，所受内力比前上横梁小，故无需验算。5.3刚度（挠度）验算位移电算结果输出见下表：标题：前托梁与前上横梁位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角 u -水平位移 v -竖直位移 ?-转角- 1 -0.00000000 0.00068246 -0.00441947 -0.00000000 -0.00995799 -0.00448419 2 -0.00000000 -0.00995799 -0.00448419 -0.00000000 -0.01361672 -0.00413446 3 -0.00000000 -0.01361672 -0.00413446 -0.00000000 -0.01684965 -0.00297612 4 -0.00000000 -0.0168496