林城东路立交桥现浇箱梁专项施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除编号：NY-04贵阳市南垭路(1.5环北段)道路工程第二合同段 林 城 东 路 立 交现浇箱梁专项施工方案中铁八局集团贵阳市南垭路(1.5环北段)道路工程二标项目部表 B.0.1施工组织设计/（专项）施工方案报审表工程名称：贵阳市1.5环畅通工程南垭路道路工程二标段 编号：致：广州宏达工程顾问有限公司 （项目监理机构）我方已完成林城东路立交桥连续箱梁专项方案 施工组织设计/（专项）施工方案的编制和审批 ，请予以审查。附件：施工组织设计 专项施工方案 施工方案 施工项目经理部（盖章） 项目经理（签字） 年 月 日 审查意见： 专业监理工程师（签字） 年 月 日 审核意见： 项目监理机构（盖章） 总监理工程师（签字、加盖执业印章） 年 月 日审批意见：（仅对超过一定规模的危险性较大分部分项工程专项施工方案） 建设单位（盖章） 建设单位代表（签字 ） 年 月 日注：本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。目 录1、 编制依据、编制范围、编制原则11.1编制范围11.2编制依据11.3编制原则12、参考规范及规程、指南13、工程概况23.1桥梁总体布置23.2 桥梁结构设计23.2.1上部结构23.2.2下部结构23.3.附属构造33.3.1 车行道桥面铺装33.3.2 伸缩缝33.3.3 支座33.3.4 桥面排水33.4主要技术标准33、5临时设施的布置43.5.1施工用电43.5.2施工用水43.6临时设施布置43.6.1钢筋加工棚44、项目施工特点45、施工总体方案55.1工艺流程55.2平面控制测量66、连续梁施工方案66.1.1地基处理66.2.1支架76.2.1支架材料规格76.2.2支架结构76.2.3计算依据8 6.3荷载计算86.3.1荷载取值86.3.1荷载组合86.3计算方法及应力取值9 6.4.荷载分布的确定96.4.0.1边腹板荷载计算106.4.0.2模版荷载计算106.4.0.3砼浇筑振捣荷载106.4.1中腹板荷载计算10 6.4.1.1混凝土自重荷载计算106.4.1.2模版荷载计算116.4.1.3砼浇筑振捣荷载116.4.2底板荷载计算116.4.2.1混凝土自重荷载计算116.4.2.2模版荷载计算116.4.2.3钢管脚手架荷载116.4.2.4砼浇筑振捣荷载126.4.3翼板荷载计算126.4.3.1混凝土自重荷载计算126.4.3.2模版荷载计算126.4.2.3砼浇筑振捣荷载127.1.0跨中截面荷载分布127.1.0.1边腹板荷载计算137.1.0.2模版荷载计算137.1.0.3砼浇筑振捣荷载137.1.2中腹板荷载计算13 7.1.2.1混凝土自重荷载计算137.1.2.2模版荷载计算147.1.2.3砼浇筑振捣荷载147.1.3底板荷载计算147.1.3.1混凝土自重荷载计算147.1.3.2模版荷载计算147.1.3.3钢管脚手架荷载147.1.3.4砼浇筑振捣荷载157.1.4翼板荷载计算157.1.4.1混凝土自重荷载计算157.1.4.2模版荷载计算157.1.4.3砼浇筑振捣荷载157.2模版面板验算（1.5cm厚竹胶板）15 7.3分配放木（1010cm）面板验算167.4分配放木（1515cm）面板验算178、桥墩附近碗扣支架立杆稳定性验算188.1.1边腹板处立杆验算18 8.1.2中腹板处立杆验算188.1.3底板立杆验算198.1.3翼板立杆验算199、桥墩附近地基承载力计算1910、跨中碗扣支架立杆稳定性验算2010.1.1边腹板处立杆验算20 10.1.2中腹板处立杆验算2010.1.3底板立杆验算2010.1.3翼板立杆验算2111、支架布设注意事项22 11.1支架预压22 11.2施工预拱度2312、模版制作与安装24 12.1模版制作与安装24 12.2模版施工注意事项24 12.3钢筋制作与安装25 12.4钢筋工程注意事项25 12.5其他2513、混凝土浇筑及养护26 13.1混凝土浇筑26 13.2砼供应及运输措施27 13.3砼养护措施27 13.4砼注意事项2714、1预应力筋的加工、安装及张拉2714.1.1波纹管施工2814.1.2预应力筋的加工及安装2914.1.3预应力筋的张拉2914.1.4压浆及封锚3014、2割束和封锚30 14.2.1割束方法31 14.2.2封锚3115、 预应力筋的加工及安装施工注意事项3216、施工进度计划及各阶段保证措施3316.1工程开竣工日期和总工期3316.2施工进度安排3316.2.1总体施工进度安排3316.3资源计划3416.3.1主要管理人员表3416.3.2主要人员使用计划3416.3.3主要设备使用计划3516.3.4主要材料设备供应方案及措施3617.施工进度保证措施3617.1优化施工方案3617.1.1制定“每天工作计划”3617.1.2熟练填写各类表格3617.1.3确保运输环境的保护措施3717.1.4确保现场组织有序3717.1.5杜绝工程施工返工3717.1.6建立考核奖励制度3717.1.7加强现场监督指导3717.1.8重视生活后勤保障3717.1.9有效组织资源到位3717.1.10编制工程形象进度38 18.安全保证管理措施38 18.1定期安全会议38 18.2安全报告38 18.3奖励及处罚3818.4安全检查39 19.质量管理体系及保证措施39 19.1 概述39 19.2 质量保证的原则40 19.3 质量保证体系40 19.4、质量管理组织机构4119.4.1建立质量管理体系4119.4.2 建立内部质检机构4219.4.3 报检和报验工作流程42 20.工程质量保证措施43 20.1 复核施工图纸43 20.2施工技术交底43 20.3 坚持“三检”制度43 20.4 执行质量监理制度43 20.5 施工测量复核44 21.施工区域环境保护措施44 21.1水土保持措施44 21.2大气与水质保护44 21.3废弃物处理44 21.4施工噪音控制45 21.5生态保护45 22.成本管理工作45 23.工程综合考核45 24.工程竣工总结46 附件：桥墩模板计算书 附件：支架设计计算书此文档仅供学习与交流一、 编制依据、编制范围、编制原则1、编制范围本方案主要适用于林城东路立交。左线起止里程 LK2+807.502LK2+897.502，右线起止里程 RK2+784.825RK2+877.825，左、右线全长 90m，左幅桥跨径组合为（30+30+30）m，斜交14.2。右幅桥跨径组合均为（29+35+29）m，斜交7。2、编制依据(1)“贵阳市南垭路(1.5 环北段)道路建设工程二标段（K2+120-K2+979.3）道路设计文件”；(2)建设单位提供的 1:500 地形图； (3)现状调查资料； (4)地勘单位提供的地勘资料；(5)其他相关的会议意见及国家规范；(6)招投标文件相关内容。3、编制原则(1)充分利用时间和空间的原则(2)人尽其力，物尽其用的原则(3)工艺与设备配套的优选原则(4)最佳技术经济决策原则(5)专业化分工与紧密协作相结合的原则（6）供应与消耗相协作的原则二、参考规范及规程、指南公路工程抗震设计规范 （JTJ 004-89）公路桥梁抗震设计细则(JTG/T B02-01-2008) 公路钢结构桥梁设计规范 （征求意见稿） 通用硅酸盐水泥(GB-175-2007)钢筋混凝土用热扎光圆钢筋(GB 1499.1-2008) GB 1499.1-2008钢筋混凝土用钢第 1 部分：热轧光圆钢筋国家标准第一号修改单 钢筋混凝土用热扎带肋钢筋(GB 1499.2-2007) 钢筋机械连接通用技术规程 （JGJ107-2003） 预应力混凝土用钢绞线(GB/T 5224-2003) 公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器 （JT/T 329-2010）公路桥梁伸缩装置 （JT/T 327-2004）三、工程概况1、桥梁总体布置林城东路立交左线起止里程 LK2+807.502LK2+897.502，上跨桥右线起止里程 RK2+784.825RK2+877.825，接相邻路基LK2+897.502LK2+980、RK2+877.825RK2+970。2、 桥梁结构设计上部结构 本桥左幅跨径组合为 30+30+30m、右线跨径组合为29+35+29m， 预应力混凝土连续梁，C50商品混凝土，主线左右幅桥均采用等高预应力混凝土大箱梁，预应力混凝土连续梁纵向、横向均按A类构件计算；梁高为2.0m，截面采用单箱三室斜腹板带圆弧断面，箱梁顶、底板平行；斜腹板与水平线成55，挑壁长2.4m（含滴水宽0.15m），顶板厚0.25m，底板厚0.250.4m，腹板厚0.40.6m。墩顶和梁端各设一道横梁，中横梁厚2.0m、2.2m端横梁厚1.2m 下部结构桥墩采用带系梁双柱式桥墩，C40商品砼，立柱截面为矩形加圆倒角，尺寸为1.61.8m.矩形承台，高2.5m，桩基础为双层扩大基础C20商品砼。附属构造 车行道桥面铺装上跨桥的混凝土桥面铺装总厚度为18cm，上层为10cm沥青混凝土铺装（5cmSMA-13、5 cmSMA -20C），下层为8cm C50钢筋混凝土整体化铺装，两层桥面铺装之间设置2mm防水层，防水等级为级，防水层采用符合国家标准城市桥梁桥面防水工程技术规程的纤维增强聚合物改性沥青防水涂料。 伸缩缝 为消除或减小桥梁结构中的温度应力，或由于其他原因致使结构材料出现胀缩而带来的 附加应力，以及为了确立桥梁结构某种经济合理的力学计算图式，在桥梁结构，特别是桥面 体系中设置伸缩缝，划分段落，将是不可避免的一种措施。本桥采用D80型“五防”型钢伸缩缝。 支座 支座需承受竖向荷载、水平荷载，满足梁体因活载、温度、混凝土收缩及徐变、制动等 产生的伸长缩短和转角等变形要求，也即它应有较好的相对运动的接触面。同时运营期间支座更换、养护维修工作量较大，因此，选用长寿命，耐腐蚀，养护工作量少，便于更换的支座实属必要。桥梁支座采用GPZ（I）型盆式橡胶支座。 桥面排水在每个墩、台桥面设置一套桥面泄水孔，将桥面雨水引入纵管，纵管在桥墩或桥台处沿立柱下降排入地面。 3、主要技术标准 (1)道路等级：主线为城市快速路； （2)设计速度：主线 60km/h，； （3）桥梁净高：车行道不小于5.0m、人行道不小于2.5m； （4）桥梁横断面： 主线横断面0.5m（防撞护栏）+12m（机动车道）+0.5m（防撞护栏）=13m； （5）设计荷载： 汽车荷载等级：城A 级；（6）地震荷载：地震动峰值加速度 0.05g； （7）设计安全等级：一级；（8）设计基准期：100 年； （9）环境类别：类；4、临时设施的布置1、施工用电本桥临时施工用电主要采用省植物园内变压器组，该处设置800KVA变压器2台，负责为2#隧道、林城东路立交桥提供施工用电。2、施工用水施工标段位于贵阳市城区边沿，管段内自来水供应较方便。3、5临时设施布置钢筋加工棚为了便于现场施工方便，现场设有钢筋加工棚，长75m,宽15m，占地1125m2，周围布设临时排水沟，上部设置彩钢大棚周围采用彩钢瓦围设。4、项目施工特点本工程处于贵阳市区，施工点临近既有建筑物，施工困难。本工程主要特点主要表现在以下几个方面：（1）项目地处市区，环保、文明施工要求高。（2）施工协调量大，协调难度大。（3）施工干扰大，紧邻建筑物，穿越居民区。（4）施工区域位于市区，弃碴困难。（5）工期压力大，工期紧，有效施工时间短。（6）项目交通疏导要求高。本工程的重难点为连续梁施工。5、施工总体方案总体施工方案：桩基础为双层扩大基础，承台高2.5m；系梁双柱式桥墩，立柱截面为矩形加圆倒角，本桥采用定型钢模板一次性浇筑桥台为重力式桥台，采用组合钢模分层浇注。桥梁上部钢筋混凝土箱梁采用支架现浇箱梁；底模和边模采用竹胶板。具体工艺流程如下：5.1工艺流程施工准备地质资料核查测量放线桩基施工开挖基坑基础施工墩身施工满堂支架连续梁底模安装连续梁模板安装连续梁砼浇筑附属工程5.2平面控制测量 施工控制测量由工程部测量组统一管理安排完成。（1）仪器设备：采用南方NTS-342R5A全站仪实施平面控制测量。（2）水平测量：水平测量采用水平仪控制。（3）水准点的布置:水准点的安装，由项目部测量人员在施工过程中，根据图纸中的位置进行安装，可以采用砼浇筑完成后，用冲击钻机钻眼植筋完成。六、连续梁施工方案箱梁施工采用单幅整体满堂支架浇筑施工。支架基底为砂砾石，先采用夯机进行对基础进行强夯处理，然互再用20T振动压路机碾压68遍处理。支架采用碗扣式钢管架。支架下直接采用C20砼硬化10cm，立杆底设可调底托支于方木上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设1012横向方木。纵向用506cm木板连接，箱梁外模板采用1215厚122244定尺胶合模板，内模腹板采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模，内模顶模板采用2公分厚的钢筋网水泥预制板或组合钢模及模板拼装，箱梁砼一次性次浇筑完成，为了方便后续施工，在箱梁每室顶面预留100cm120cm天窗。6.1.1地基处理采用含石量在60以上的砂砾石填筑，用18T振动压路机碾压68遍，采用灌水法检测压实度90（最大干密度2.40），碾压密实，表面平整无轮迹。如纵向坡度过大，采取设置台阶方式，便于底托支垫平整。上游靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。基础施工前采用机械设备将场地平整，碾压完成后进行地基承载力试验，确保地基压实处理完毕后地基承载力不小于150kPa，再浇筑20cm厚的C20砼。6.2支架6.2.1支架材料规格支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、几种,立杆接长错开布置，顶杆长度为1.5m、1.2m、0.9m，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。6.2.2支架结构连续梁支架采用碗扣式支架，支架结构从上向下依次为1.5cm竹胶板、1010cm方木、1515cm方木主龙骨、碗扣脚手架架、1515cm方木、10cm C20混凝土。具体支架结构见图1、图2。 图1 碗扣式支架正面图图2 梁柱式支架侧面图贝雷梁横断面图6.2.3计算依据(1)(30+30+30);(29+35+29)m梁体一般构造图；(2)(30+30+30) ;(29+35+29)m桥墩一般构造图；(3)混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)；(4)建筑施工计算手册(第二版)；(5)路桥施工计算手册；(6)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范；(7)铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程(TB 101102011)。6.3 荷载计算6.3.1 荷载取值(1)钢筋混凝土容重：q1=26 kN/m3(2)混凝土振捣荷载：q2=2kN/m2(3)木模板荷载：q3=0.5kN/m2(4)方木容重取：7.5kN/m3(5)钢材容重取：78.5kN/m36.3.2 荷载组合表1 荷载名称表荷载名称荷载类别荷载编号钢筋混凝土自重恒荷载(1)计算构件以上部分模板及支架结构自重恒荷载(2)混凝土振捣荷载活荷载(3)计算模板及支架的荷载组合见下表2。表2 荷载组合表项次模板及支架结构种类荷载组合计算承载力验算刚度1横梁底方木、工字钢及支架1.2(1)+(2)+1.4(3)(1)+(2)6.3计算方法及应力取值1）、本计算书采用极限状态法，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数采用1.4。2）、容许应力取值Q235钢：弯曲应力 w=215 MPa剪应力 =125 MPa弹性模量E=206 GPa方木：弯曲应力 w=17 MPa;剪应力 =1.6 MPa;弹性模量E=10 GPa。6.4 荷载分布的确定6.4.0.1跨中截面荷载分布根据(30+30+30)m连续梁结构设计图，结合支架布置情况，跨中截面选择如下标准截面进行各部位杆件受力检算，标准断面见图1。图1标准断面图6.4.01边腹板荷载计算(长度取1m)混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：34.91.05=36.6kN/m26.4.0.2模板荷载计算侧模：内底模：腹板模板总荷载为：1.2+1.2=2.4kN/m26.4.0.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2因此，q=+=36.6+2.4+2=41.0kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，边腹板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(36.6+2.4)+1.42=49.6kN/m26.4.1中腹板荷载计算(长度取1m)6.4.1.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：31.21.05=32.8kN/m26.4.1.2模板荷载计算内底模：腹板模板总荷载为：1.6kN/m26.4.1.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2因此，q=+=32.8+1.6+2=36.4kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，中腹板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(32.8+1.6)+1.42=44.1kN/m26.4.2底板荷载计算(长度取1m)6.4.2.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则底板部位混凝土分布荷载：11.51.05=12.1kN/m26.4.2.2模板荷载计算内底模：底板模板总荷载为：2.0kN/m26.4.2.3钢管脚手架荷载：(38.450+656+606)1/1000=2.67kN6.4.2.4砼浇注振捣荷载：2kN/m2q=+=12.1+2.0+1.0+2=17.1kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，底板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(12.1+2.0+1.0)+1.42=20.9kN/m26.4.3翼板荷载计算(长度取1m)6.4.3.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则翼板部位混凝土分布荷载：9.11.05=9.6kN/m26.4.3.2模板荷载计算侧模：翼板模板总荷载为：0.83kN/m26.4.3.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2q=+=9.6+0.83+2=12.4kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，翼板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(9.6+0.83)+1.42=15.3kN/m2图2荷载分布示意图(单位：kN/m2)7.1.0跨中截面荷载分布根据(30+30+30)m连续梁结构设计图，结合支架布置情况，桥墩附近截面选择如下标准截面进行各部位杆件受力检算，标准断面见图3。图3标准断面图7.1.0边腹板荷载计算(长度取1m)7.1.0.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：41.61.05=43.7kN/m27.1.0.2模板荷载计算侧模：内底模：腹板模板总荷载为：1.3+1.1=2.4kN/m27.1.0.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2因此，q=+=43.7+2.4+2=48.1kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，边腹板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(43.7+2.4)+1.42=58.1kN/m27.1.2中腹板荷载计算(长度取1m)7.1.2.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：41.61.05=43.7kN/m27.1.2.2模板荷载计算内底模：腹板模板总荷载为：1.5kN/m27.1.2.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2因此，q=+=43.7+1.5+2=47.2kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，中腹板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(43.7+1.5)+1.42=57.1kN/m27.1.3底板荷载计算(长度取1m)7.1.3.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则底板部位混凝土分布荷载：21.31.05=22.4kN/m27.1.3.2模板荷载计算内底模：底板模板总荷载为：1.0kN/m27.1.3.3钢管脚手架荷载：(38.450+656+606)1/1000=2.67kN7.1.3.4砼浇注振捣荷载：2kN/m2q=+=22.4+1.0+0.9+2=26.3kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，底板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(22.4+1.0+0.9)+1.42=32.0kN/m27.1.4翼板荷载计算(长度取1m)7.1.4.1混凝土自重荷载计算考虑混凝土超灌，系数取1.05，则翼板部位混凝土分布荷载：9.11.05=9.6kN/m27.1.4.2模板荷载计算侧模：翼板模板总荷载为：0.83kN/m27.1.4.3砼浇注振捣荷载：2kN/m2q=+=9.6+0.83+2=12.4kN/m2永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，翼板下荷载合计：q=1.2(+)+1.4=1.2(9.6+0.83)+1.42=15.3kN/m2图4荷载分布示意图(单位：kN/m2)7.2模板面板验算(1.5cm厚竹胶板)横梁底模采用1.5cm厚竹胶板，面板宽度取0.1m计算。容许抗弯应力14.5MPa，容许剪应力2.3MPa，0.1m单位宽度竹胶板截面特性如下：截面积： A=101.5=15cm2弹性模量：E=1104MPa抗弯模量：W=bh2/6=101.52/6=3.75cm3惯性矩： I=bh3/12=101.53/12=2.8125cm4取0.1m宽竹胶板以连续梁模型计算，跨度按支撑面板的1010cm小方木间距取值，取0.2m。面荷载强度计算按上面荷载组合分布取值，计算变形时按强度荷载-2kN/m2进行计算。线荷载：q=面荷载0.1弯矩计算：M=ql2/10强度验算：w=M/W剪应力验算：=0.63Q/2A刚度验算： fmax= ql4/150EI最大容许变形： f容= l/400计算结果详见下表3：表3 竹胶板验算结果统计表验算部位计算强度荷载 (kN/m2)计算刚度荷载(kN/m2)荷载取值长度（m）跨度(m)弯矩（kN.m）正应力（MPa ）剪应力（MPa ）变形(mm)最大容许变形（mm）翼板15.310.40.10.20.011.630.180.040.50边腹板58.146.10.10.20.026.200.700.170.50底板3224.30.10.20.013.410.380.090.50中腹板57.145.20.10.20.026.090.690.170.50根据计算结果，正应力均小于14.5MPa，剪应力均小于2.3MPa，刚度均小于l/400，所以竹胶板强度和刚度均满足要求。7.3分配方木(1010cm)验算竹胶板下采用1010cm方木，方木选用东北落叶松，容许抗弯应力17MPa，容许剪应力1.6MPa，方木截面特性如下：截面积： A=1010=100cm2弹性模量：E=1104MPa抗弯模量：W=bh2/6=10102/6=166.67 cm3惯性矩： I=bh3/12=10103/12=833.3cm4根据建筑施工计算手册，方木按照多跨连续梁考虑。荷载取值长度按方木间距计算，取0.2m。计算跨度按1515cm方木取值，取0.6m。面荷载强度计算按上面荷载组合分布取值，计算变形时不计混凝土振捣荷载。计算结果详见下表4：表4 分配方木(1010cm)验算结果统计表验算部位计算强度荷载 (kN/m2)计算刚度荷载(kN/m2)荷载取值长度（m）跨度(m)弯矩（kN.m）正应力（MPa ）剪应力（MPa ）变形(mm)最大容许变形（mm）翼板15.310.40.20.60.11 0.66 0.17 0.02 1.50 边腹板58.146.10.20.60.42 2.51 0.63 0.10 1.50 底板3224.30.20.60.23 1.38 0.35 0.05 1.50 中腹板57.145.20.20.60.41 2.47 0.62 0.09 1.50 根据计算结果，正应力均小于17MPa，剪应力均小于1.6MPa，刚度均小于l/400，所以竹胶板强度和刚度均满足要求。7.4分配方木(1515cm)验算竹胶板下采用1515cm方木，方木选用东北落叶松，容许抗弯应力17MPa，容许剪应力1.6MPa，方木截面特性如下：截面积： A=1515=225cm2弹性模量：E=1104MPa抗弯模量：W=bh2/6=15152/6=562.5 cm3惯性矩： I=bh3/12=15153/12=4218.75cm4根据建筑施工计算手册，方木按照多跨连续梁考虑。荷载取值长度按方木间距计算，取0.6m。计算跨度按碗扣脚手架立杆间距取值，取0.6m。面荷载强度计算按上面荷载组合分布取值，计算变形时不计混凝土振捣荷载。计算结果详见下表4：表4 分配方木(1515cm)验算结果统计表验算部位计算强度荷载 (kN/m2)计算刚度荷载(kN/m2)荷载取值长度（m）跨度(m)弯矩（kN.m）正应力（MPa ）剪应力（MPa ）变形(mm)最大容许变形（mm）翼板15.310.40.60.60.330.590.220.011.50边腹板58.146.10.60.61.252.230.840.061.50底板3224.30.60.60.691.230.460.031.50中腹板57.145.20.60.61.232.190.820.061.50根据计算结果，正应力均小于17MPa，剪应力均小于1.6MPa，刚度均小于l/400，所以竹胶板强度和刚度均满足要求。8.桥墩附近碗扣支架立杆稳定性验算8.1.1边腹板处立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=58.10.60.6=20.9kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。8.1.2中腹板处立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=57.10.60.6=20.6kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。8.1.3底板立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=32.00.60.6=11.5kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。8.1.4翼板立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=15.30.60.6=5.5kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。9.桥墩附近地基承载力计算边腹板处立杆基底应力： 中腹板处立杆基底应力： 底板处立杆基底应力：翼板处立杆基底应力：根据计算结果，脚手架管最大基底应力为58.1kPa，由于立杆支撑在方木上，方木放置在混凝土上，地基压实处理完毕后地基承载力不小于150kPa，再浇筑10cm厚的C20砼即可满足设计要求。10.跨中碗扣支架立杆稳定性验算10.1.1边腹板处立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=49.60.60.6=17.9kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。10.1.2中腹板处立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=44.10.60.6=15.9kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。10.1.3底板立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=20.90.60.6=7.5kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。10.1.4翼板立杆验算横杆步距取1.2m，立杆计算长度取1.2m，则： 查表得：，则： N=15.30.60.6=5.5kN碗扣支架单肢立杆稳定性满足要求。十二、跨中地基承载力计算边腹板处立杆基底应力： 中腹板处立杆基底应力： 底板处立杆基底应力：翼板处立杆基底应力：根据计算结果，脚手架管最大基底应力为49.6kPa，由于立杆支撑在方木上，方木放置在混凝土上，地基压实处理完毕后地基承载力不小于150kPa，再浇筑10cm厚的C20砼即可满足设计要求。箱梁支架横纵间距为0.6m*0.6m*0.6m，两层并安装安全操作平台及人行上下梯步。详见化工公路立交桥连续箱梁支架方案图。碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。11、支架布设注意事项1、当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。3、立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制。4、脚手架拼装到35层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。5、斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。6、斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/21/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。11.1支架预压预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。预压材料：用编织袋装砂或水箱对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的110120% 。预压范围：按照箱梁荷载分布状况进行相应预压。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木和纵向木板,拼装组合钢模板,安装水箱或用吊车吊放砂袋对支架进行预压。预压观测：在每一跨的跨中、1/4段中心及横向左右侧布3个点，每跨共计9个观测点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流水和雨水流入支架区，引起支架下沉。预压完成移除水箱或砂袋，拆除模板，根据箱梁线型重新放样，调整立杆高度。11.2施工预拱度在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。徐变挠度对梁体的挠度影响不容忽视。影响徐变挠度的因素很多：在受弯构件中，在长期持续荷载作用下，由于徐变的影响，梁的挠度会与日俱增，徐变挠度可能达到弹性挠度的1.5至2倍。影响徐变的主要因素是应力的大小和受荷时砼的龄期，因此在施工中要避免砼结构过早地施加预应力。砼的徐变与砼的级配组成也有关系，水灰比越大，徐变也越大；骨料的弹性模量越大，徐变越小；水泥用量越大，徐变越大。此外，结构所处的环境也有重大的影响，湿度大的地区徐变小。针对以上影响砼结构徐变的各种因素采取以下措施：严格控制水灰比和水泥用量；选用质地坚硬、耐磨性能好的骨料；加强构件的养护，延长洒水养护时间；选用适当的外加剂。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整。12、模板制作及安装12.1模板制作及安装箱梁外模板采用2cm厚122244定尺胶合模板，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托横向铺1010cm的方木，纵向用506cm木板连接，间距40cm，木板与胶合板用钉子固定，内模采用组合钢模与木模相结合。1、底模采用大块胶合板，铺在分配梁上，调模、卸模采用可调顶托完成。2、外模直接立于分配梁上，当内外侧模板拼装后用18对拉螺杆对拉，3、内模板的紧固主要用对拉螺杆，并用脚手架连接。箱梁顶板采用钢管支架支模，支架直接支撑在底板。4、堵头模板：堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采用胶合板挖孔，按断面尺寸挖割。孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割。每个预应力预留孔位要编号，以便在下节段现浇施工中快速准确定位。竖向及横向预应力槽口：竖向及横向预应力张拉端槽口尺寸及位置要求准确。12.2模板施工应注意事项1、制作模板前首先熟悉施工图和模板配件加工图，核实工程结构或构件的各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制。2、按批准的加工图制作的模板，经验收合格后方可使用。3、模板的接缝必须密合，如有缝隙，采用107胶堵塞严密，以防漏浆。4、模板涂食用色拉油作脱模剂。12.3钢筋加工及安装钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊提升现场绑扎成形,顶板、底板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括计算挠度所设的预拱度，无误后方进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。先进行底板普通钢筋绑扎，再进行腹板钢筋的绑扎，腹板内纵向波纹管的安装。为使保护层数据准确，保护层垫块不被压坏，箱梁施工垫块采用混凝土预制垫块。12.4钢筋工程注意事项 1）主钢筋（一般构件直径25mm，主梁内20mm）的 HRB400 钢筋采用等强度直螺纹套筒接长。集束钢筋的一个接头处只允许一根钢筋断开。其他各部的钢筋焊接接长应满足相关施工规范的要求，同一个断面内接头数量应满足规范要求。 2）当与预应力钢束（筋）管道在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证预应力钢束（筋）管道位置的准确。 3）钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。 4）如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。5）锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。6）桥墩主筋与钢束锚固槽口干扰时，可适当调整主筋位置或弯折，若主筋钢筋不得不截断，应在其附近等强度补上。 7）桥墩墩柱内竖向成束主筋因截面变化需增加或减少时，应采取有效措施保证增加或截断的钢筋束有足够的锚固长度，或采取其它有效措施保证钢筋束锚固可靠。 8）图中工程数量表未计入钢筋接头和搭接损耗，施工时可按实际损耗计量。12.5其它 1）预应力、普通钢筋相碰时优先保证预应力的位置，普通钢筋之间相碰时优先保证主筋位置。任何情况下不得随意切断或减少普通钢筋，若有钢筋不得不截断，应在其附近等强度补上，并及时通知设计方。 2）每一道施工工序，均应注意预埋下一道工序所需的预埋件。 3）未尽事宜按相关规范办理。13、混凝土浇筑及养护13.1混凝土浇筑1、砼浇筑方法混凝土全部采用商品砼，混凝土输送采用混凝土搅拌运输车运送，混凝土泵车或混凝土输送泵进行泵送散布。混凝土浇筑顺序为：底板、腹板、横隔梁、顶板、天窗，采用多次浇注的方法组织施工。混凝土浇筑前，用高压风将模板表面的浮渣、尘土等杂物，清理干净。混凝土采用混凝土泵车或混凝土输送泵散布，平板振动器配合插入式振动棒捣固的方法施工。由于箱梁为薄壁结构，且钢筋较密，因此，箱梁腹板捣固时，采用二次捣固法进行施工，以确保箱梁混凝土浇筑质量。混凝土浇筑过程中严格控制混凝土浇筑间隔时间，以保证在浇筑横隔梁时，与前一跨的浇筑时间间隔不超过12小时。顶板混凝土浇筑时严格控制顶面标高和平整度。由于箱梁分多次浇筑完成，因此在浇筑下一次混凝土前将既有混凝土表面浮灰凿除，并用清水进行清洗湿润。再在新面刷涂素水泥浆完成后，组织下道混凝土施工。混凝土浇筑完成，内模拆完毕后，进行天窗封闭，天窗封闭采用与现浇梁同标号的微膨胀混凝土进行施工，封闭天窗时严格按照施工规范对混凝土施工缝进行处理。混凝土浇筑完成，内模拆完毕后，进行天窗封闭，天窗封闭采用与现浇梁同标号的微膨胀混凝土进行施工，封闭天窗时严格按照施工规范对混凝土施工缝进行处理。混凝土浇筑完成后，及时清理施工现场。同时禁止施工工作人员在混凝土未达到一