暖通空调-课程设计.doc

暖通空调课程设计说明书一 任务和目的通过本课程设计使学生在以下几个方面得到初步训练：1、熟悉和掌握空调工程设计计算的基本方法；2、较为合理地确定空调工程的设计方案，了解空调工程设计的主要步骤，较规范地绘制工程图；3、熟悉和学会使用设计规范、设计手册、标准图、以及其它有关的参考资料，合理地选用空调、通风系统的定型产品。二 工程概况该医院位于南昌市，总共9层，首层层高为4m，二层层高为4.4m，三至七层层高均为3.6m，八层层高为4m，九层层高为4.2m。该空调系统主要内容包括：设计方案选择，负荷计算，末端设备的选型，气流组织设计，水系统设计，风系统设计等内容。三 设计概述根据该建筑的建筑面积以及内部结构等因素考虑，该建筑性质为相对单一的公共建筑住院部，从而将整个空调区划分为风机盘管加新风系统。设计满足舒适性空调要求。在冷负荷计算的基础上完成新风机组和风机盘管的选型，并通过风量、水量的计算确定风管路和水管路的规格，并校核最不利环路的阻力和压头用以确定新风机和水泵。四 空调负荷计算4.1 手算标准示范（第八层南面左侧第二个病房，编号8006）。4.1.1 武汉市室外气象条件 空调室外设计参数：武汉市位于北纬31， 东经11413大气压100170Pa室外平均风速2.6m/s室外日平均温度31.90室外计算日较差6.70室外计算湿球温度28.2室外计算干球温度35.2夏季室外参数为：4.1.2. 病房围护结构各项相关条件（1） 第八层层高为4000mm.（2） 楼板：钢筋混凝土楼板，水泥砂浆找平压光，传热系数。由于该病房上面一层也为同一性质的空调病房，所以楼板的冷负荷忽略不计。（3） 西、东内墙及走廊：均为180mm砖墙，两面20mm厚1:3水泥砂浆抹灰，传热系数，面积为.该内墙邻室为同一性质的办公室，与其温度可视为相同，忽略温差所导致的冷负荷，即两个内墙冷负荷忽略不计；同理，视走廊温度也与病房房温度相同。（4） 北内墙和内门：厕所内墙：100mm砖墙，两面20mm厚1:3水泥砂浆抹灰，传热系数，面积为.厕所内门：取，面积为按采暖通风与空气调节设计规范表6.2.4规定温差02，取ta =0计算冷负荷。（5） 南外窗：为双层透明中空玻璃，3mm厚普通玻璃；金属窗框，80玻璃；挂白色内窗帘，窗高2000mm。武汉市夏季室外平均风速为2.6m/s.因此外表面放热系数为：，根据公共建筑节能设计标准（GB50189-2005），窗墙面积比为0.3，可查得，取根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-8查得内表面放热系数取。南外窗面积为（6） 南外墙：设计该外墙为泡沫混凝土、砖墙、白灰粉刷、木丝板的构造，根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-3选用序号3 壁厚240mm，传热系数；南外墙面积为. 。（7） 空调室内计算参数：根据暖通空调表2-2.房间名称干球温度（）相对湿度（%）夏季夏季病房25276545选取：房间名称夏季新风量（L/P.s）噪声级Db(A)温度（C）相对湿度()办公室26551050挂号2655850病房26551345检查室2655845等候2655855走道2655865护士站2655845药房2655845 房间照明负荷近似取15W/；无电视机等电子设备。 工作时间：病房全天8小时（17：001：00），办公区9小时（8：0017：00）（8） 冷源采用水冷冷水机组，提供712的空调冷冻水；城市热网提供110的高温水。4.1.3. 按已知条件分项计算冷负荷（1）南外墙冷负荷查暖通空调附录2-6武汉朝南修正值=0.4；设计该外墙为泡沫混凝土、砖墙、白灰粉刷、木丝板的构造，根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-3选用序号3 壁厚240mm，传热系数；南外墙面积为. 。武汉市夏季室外平均风速为2.6m/s.因此外表面放热系数为：，查暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）表2-8，K=0.97。根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-4查得型外墙冷负荷计算温度，用公式 和计算，将其逐时值及计算结果列入表1中。南外墙冷负荷 表1南外墙逐时传热冷负荷(0-11时）时间(h)01234567891011tc()36.10 36.20 36.20 36.10 35.90 35.60 35.30 35.00 34.60 34.20 33.90 33.50 td0.40 k0.97 k0.94 tc()33.28 33.37 33.37 33.28 33.10 32.82 32.55 32.28 31.91 31.55 31.27 30.91 tR26.00 t7.28 7.37 7.37 7.28 7.10 6.82 6.55 6.28 5.91 5.55 5.27 4.91 K0.90 A3.5x4-4.2=9.80 Qc()64.22 65.02 65.02 64.22 62.61 60.19 57.78 55.37 52.15 48.94 46.52 43.31 南外墙逐时传热冷负荷(12-23时）时间(h)121314151617181920212223tc()33.20 32.90 32.80 32.90 33.10 33.40 33.90 34.40 34.90 35.30 35.70 36.00 td0.40 k0.97 k0.94 tc()30.64 30.36 30.27 30.36 30.55 30.82 31.27 31.73 32.19 32.55 32.92 33.19 tR26.00 t4.64 4.36 4.27 4.36 4.55 4.82 5.27 5.73 6.19 6.55 6.92 7.19 K0.90 A3.5x4-4.2=9.80 Qc()40.89 38.48 37.68 38.48 40.09 42.50 46.52 50.54 54.57 57.78 61.00 63.41 （2）南外窗总冷负荷：南外窗：为双层透明中空玻璃，金属窗框，挂浅色内窗帘，窗高2000mm。南昌夏季室外平均风速为2.6m/s.因此外表面放热系数为：，根据公共建筑节能设计标准（GB50189-2005），窗墙面积比为0.3，可查得，取根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-8查得内表面放热系数取。南外窗面积为再由该书附录2-9查得对金属窗框双层窗的玻璃窗传热系数的修正值为1.20，故。附录2-10查出玻璃窗冷负荷计算温度，附录2-11查出玻璃窗的地点修正值=3，根据公式 计算，计算结果列于表2中。 南外窗瞬时传热冷符合 表 2南外窗逐时传热冷负荷(0-11时）时间(h)01234567891011tc()27.20 26.70 26.20 25.80 25.50 25.30 25.40 26.00 26.90 27.90 29.00 29.90 td3.00 tc()30.20 29.70 29.20 28.80 28.50 28.30 28.40 29.00 29.90 30.90 32.00 32.90 tR26.00 t4.20 3.70 3.20 2.80 2.50 2.30 2.40 3.00 3.90 4.90 6.00 6.90 Kw2.61x1.2=3.132Aw2.1x2=4.20Qc()55.25 48.67 42.09 36.83 32.89 30.26 31.57 39.46 51.30 64.46 78.93 90.77 南外窗逐时传热冷负荷(12-24时）时间(h)121314151617181920212223tc()30.80 31.50 31.90 32.20 32.20 32.00 31.60 30.80 29.90 29.10 28.40 27.80 td3.00 tc()33.80 34.50 34.90 35.20 35.20 35.00 34.60 33.80 32.90 32.10 31.40 30.80 tR26.00 t7.80 8.50 8.90 9.20 9.20 9.00 8.60 7.80 6.90 6.10 5.40 4.80 Kw2.61x1.2=3.132 Aw2.1x2=4.20 Qc()102.60 111.81 117.07 121.02 121.02 118.39 113.13 102.60 90.77 80.24 71.03 63.14 （3）南外窗透入日射得热引起的冷负荷 根据暖通空调（陆亚俊编著，中国建筑工业出版社，2007）附录2-15查得双层钢窗的有效面积系数值=0.75，故窗的有效面积，。由附录2-13查得遮挡系数，由附录2-14查得遮阳系数，于是综合遮阳系数。再由附录2-12查得夏季纬度带30时，南向日得热因数最大值。因武汉地区纬度为31，属于北区，故由附录2-17查得北区有内遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值。用公式计算逐时进入玻璃窗日射得热引起的冷负荷，列入表3中。南外窗透入日射得热引起的冷负荷 表3 南窗透入日射得热引起的冷负荷(0-11时）时间(h)01234567891011CLQ0.07 0.07 0.06 0.06 0.06 0.05 0.11 0.18 0.26 0.40 0.58 0.72 Dj,max174.00 Ccs0.43 Aw3.15 Qc()16.50 16.50 14.14 14.14 14.14 11.78 25.93 42.42 61.28 94.27 136.70 169.69 南外窗透入日射得热引起的冷负荷(12-24时）时间(h)121314151617181920212223CLQ0.84 0.80 0.62 0.45 0.32 0.24 0.16 0.10 0.09 0.09 0.08 0.08 Dj,max174.00 Ccs0.43 Aw3.15 Qc()197.97 188.55 146.12 106.06 75.42 56.56 37.71 23.57 21.21 21.21 18.85 18.85 （4）北内墙和内门：由于房间卫生间与病房有温差，需要计算北内墙冷负荷厕所内墙：100mm砖墙，两面20mm厚1:3水泥砂浆抹灰，传热系数，面积为.厕所内门：取，面积为按采暖通风与空气调节设计规范表6.2.4规定温差02，取ta =0计算冷负荷。根据实用供热空调设计手册（第二版）下册，当邻室存在一定发热量，通过房间内墙温差传热形成的冷负荷可用，可由实用供热空调设计手册（第二版）下册表20.4-1查得。武汉：=32.2根据公式，其中内墙，面积为10.8，内门，面积为2.16。计算结果如下表4： 北内墙温差引起的冷负荷 表4内墙内门to，m32.2ta0tR26Ki2.013.346Ai10.8 2.16 Qc134.59 44.81 （5）照明散热形成的冷负荷 病房照明设备为明装荧光灯，镇流器装设在室内，因此镇流器消耗功率系数取1.2。灯罩隔热系数取1.0，由实用供热空调设计手册（第二版）下册查得病房功率密度为15，可得。空调设计运行时间24小时。下午17点为开灯第一小时，凌晨一点为开灯第八小时，共开灯八小时（17：0001：00）由附录2-22查得照明散热冷负荷系数，根据公式计算，其计算结果列入表5中。照明散热形成的冷负荷 表5照明散热形成的冷负荷(0-11时）时间(h)01234567891011CLQ0.830.840.290.260.230.20.190.170.150.140.120.11n11.2n21.0N411.3Qc()409.65414.59143.13128.33113.5298.7193.7883.9174.0369.1059.2354.30照明散热形成的冷负荷(12-24时）时间(h)121314151617181920212223CLQ0.10.090.080.070.060.370.670.710.740.760.790.81n11.2n21.0N411.3Qc()49.3644.4239.4934.5529.61182.62330.69350.43365.23375.11389.91399.78（6）人员散热引起的冷负荷 该病房面积为，根据实用供热空调设计手册第二版（下册）表20.7-1，不同类型房间人均占有的使用面积指标，15/人，人员总数约为2人。但考虑实际情况（包括病人和病人家属）设计人数为4人。病房属于极轻劳动，根据该书表20.7-3查得，当室内温度为26时，每人散发的显热和潜热分别为61W和73W，由表20.7-2查得，群集系数，由暖通空调附录2-23查得人体显热散热冷负荷系数逐时值（假设病人、病人亲属在室内的时间数为18小时（8：00第二天14：00），早上八点为进入房间的第一个小时，下午18点为第十个小时），用公式计算人体显热散热逐时冷负荷，列入表5中。人体潜热引起的冷负荷计算公式为，计算结果列入表6中。 人员散热引起的冷负荷 表6人员散热引起的冷负荷(0-11时）时间(h)01234567891011CLQ0.97 0.97 0.50 0.40 0.33 0.28 0.24 0.21 0.66 0.74 0.79 0.82 qs61.00 n4.00 0.93 Qc()220.11 220.11 113.46 90.77 74.88 63.54 54.46 47.65 149.77 167.92 179.27 186.07 ql73.00 Qc271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 合计491.67 491.67 385.02 362.33 346.44 335.10 326.02 319.21 421.33 439.48 450.83 457.63 人员散热引起的冷负荷(12-24时）时间(h)121314151617181920212223CLQ0.85 0.87 0.89 0.90 0.92 0.93 0.94 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 qs61.00 n4.00 0.93 Qc()192.88 197.42 201.96 204.23 208.77 211.04 213.30 213.30 215.57 217.84 217.84 220.11 ql73.00 Qc271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 271.56 合计464.44 468.98 473.52 475.79 480.33 482.60 484.86 484.86 487.13 489.40 489.40 491.67 由于室内压力比室外大气压略高，不考虑由室外空气渗透所引起的冷负荷。现将上述各分项计算结果列入表7中，并逐时相加，以便求得办公室内的冷负荷值。 各分项逐时冷负荷汇总表 表7各分项逐时冷负荷汇总(0-11时）时间(h)01234567891011南外墙64.22 65.02 65.02 64.22 62.61 60.19 57.78 55.37 52.15 48.94 46.52 43.31 南外窗55.25 48.67 42.09 36.83 32.89 30.26 31.57 39.46 51.30 64.46 78.93 90.77 窗日射16.50 16.50 14.14 14.14 14.14 11.78 25.93 42.42 61.28 94.27 136.70 169.69 厕所内墙134.59 厕所内门44.81 照明设备409.66414.59143.13128.33113.5298.7193.7883.9174.0369.1059.2354.29人员491.67 491.67 385.02 362.33 346.44 335.10 326.02 319.21 421.33 439.48 450.83 457.63 总计1216.69 1215.85 828.81 785.24 749.00 715.44 714.47 719.77 839.49 895.64 951.60 995.09 各分项逐时冷负荷汇总(12-24时）时间(h)121314151617181920212223外墙40.89 38.48 37.68 38.48 40.09 42.50 46.52 50.54 54.57 57.78 61.00 63.41 北外窗102.60 111.81 117.07 121.02 121.02 118.39 113.13 102.60 90.77 80.24 71.03 63.14 窗日射197.97 188.55 146.12 106.06 75.42 56.56 37.71 23.57 21.21 21.21 18.85 18.85 内墙134.59 内门44.81 照明设备49.3644.4239.4934.5529.61182.62330.69350.43365.23375.11389.91399.79人员464.44 468.98 473.52 475.79 480.33 482.60 484.86 484.86 487.13 489.40 489.40 491.67 总计1034.67 1031.64 993.28 955.30 925.87 1062.07 1192.31 1191.41 1198.31 1203.14 1209.60 1216.26 另外，还有渗透空气显热冷负荷和食物显热散热冷负荷比较少，忽略不计。由此可知，最大冷负荷（不包括新风负荷）出现在0点，为1216.69W(7)新风冷负荷: 新风全冷负荷Qq = md 新风量 (iw - in) / 3.6 其中: md - 夏季空调室外计算干球温度下的空气密度(1.13kg/m3) iw - 夏季室外计算参数下的焓值(kJ/kg) in - 室内空气的焓值(kJ/kg)根据武汉夏季室外干球计算温度35.2C，湿球计算温度28.2C，由电子焓湿图查得：iw=91.4kJ/kg； 根据空调室内设计参数标准，取病房室内干球温度为26C，含湿量为55%，由电子焓湿图得：in=56.1 kJ/kg；根据实用供热空调设计手册（第二版）下册，查表19.3-6得，新风量指标为13L/（Ps）=,病房面积为，人数为四人，故新风量为187.2/h。 所以新风全冷负荷 Qq = md 新风量 (iw - in) / 3.6= 综合上述计算结果，该病房最大冷负荷（包括新风冷负荷）出现在0点，为1216.69+2074.23=3290.92W（8）湿负荷：人体散湿量: D ng （g/h）其中 g 成年男子的小时散湿量，g/h，查表取109g/h； n 室内全部人数，人；群聚系数；查表取0.93 故 人体散湿量 = 40.93109=405.48g/h =0.405kg/h新风湿负荷: 新风湿负荷Qq = md 新风量 (dw - dn) 0.001 (kg/h) 其中: dw - 夏季空调室外计算参数时的含湿量(g/kg) dn - 室内空气的含湿量(g/kg)由电子焓湿图查得：dw=21.80 g/kg（）；dn=11.70g/kg（）；新风量为187.2/h。 所以新风湿负荷Qq = md 新风量 (dw - dn) 0.001 (kg/h)=1.13187.2（21.80-11.70）0.001=2.137 kg/h综合上述计算结果，该办公室湿负荷为：W=0.405+2.137=2.542 kg/h4.2各层其余空调空间的冷负荷依据上面手算的典型示范所采用的方法，利用天正暖通负荷计算软件计算剩余空调房间的冷负荷（不包括新风负荷）和湿负荷。计算结果具体如下表：表8 五、新风负荷及送风状态的确定医院住院楼属于舒适性空调，其空调系统对于空调精度要求不高，因此可用最大送风温差送风。根据公共建筑节能设计标准（GB 50189-2005）和采暖通风与空气调节设计规范（GB 50019-2003）中规定，舒适性空调，当送风高度小于或等于5米时，送风温差不宜大于10oC。因此由空调工程表3-32查得，当室温允许波动范围为1oC时，送风温差在69oC，因此取7oC。5.1新风量新风量是计算新风负荷的条件，公式： （m3/人h） 而新风比的计算公式是： 最小新风比是10，如果新风比小于最小新风比，则需要加大新风量直到新风比达到10。5.2新风负荷新风负荷就是讲室外空气处理到室内空气焓值时所要带走的热量。 公式：Q=qm(iwx-inx)5.3送风量及送风状态的确定1.根据实设计条件，确定室外状态点Wx和室内状态点Nx。2.确定机器露点Lx和考虑温升后的状态点Kx。从Nx点引hNx线，取温升为1.5是线段KxLx，使KxLx与等焓线hNx线和95线分别交于Kx、Lx，连接WxLx，WxLx是新风在新风机组内实现的冷却减湿过程。3.确定室内送风状态点0x从Nx点作x线，该线与95线分别交于送风状态点0x，0x确定之后，可计算出空调房间的送风量（kg/s）。4.确定风机盘管处理后的状态点Mx。连接Kx0x并延长到Mx点，Mx点为经风机盘管处理后的空气状态，风机盘管处理的风量由混合原理可求出hMx，hMx线与Kx0x的延长线相交得Mx点。连接NxMx，NxMx是在风机盘管内实现的冷却减湿过程。以8006病房为例，确定空调房间送风状态、送风量、新风量及新风负荷。新风量指标为13L/（Ps）=,病房面积为；根据实用供热空调设计手册第二版（下册）表20.7-1，不同类型房间人均占有的使用面积指标，15/人，故有四人：初算新风量为187.2/h。Q=3290.92W=3.29kW , W=2.542 kg/h=0.000706kg/s室内热湿比：Q/W=3.29/0.000706 =4660kJ/kg根据tnx26和nx55，查出Nx点焓值：室内inx56.1 kJ/kg（）；iwx=91.4kJ/kg（）。在焓湿图上，过n点作热湿比线，由于送风温差取to=7oC，则与t=19 oC等温线相交于Ox点，即送风状态点。查出送风iox43.0 kJ/kg。计算出送风量 ： Ls=3.6Q/1.2（inx-iox）=750第八层房间的送风状态、送风量、新风量及新风负荷如下表: 表9房间名称室内人员建筑面积新风指标新风量新风负荷冷负荷Q热湿比iox湿负荷Wiwxinx送风量LskWkWkJ/kgkJ/kg8001病房421.446.8187.22.0353.8424660430.70691.456.17508002病房（3间）421.446.8187.22.0353.4104660430.70691.456.17508003病房（2间）216.546.893.61.0182.0306402460.35391.456.16608004病房421.446.8187.22.354.0794660430.70691.456.17508005病房427.4246.8187.22.0353.4754660430.70691.456.17508006病房（11间）427.4246.8187.22.0743.1444660430.70691.456.17508007病房366.946.8140.41.5263.2285255450.52991.456.1750六、气流组织设计以病房8006为例说明根据风机盘管技术参数，设计冷冻水进水温度为5C，则所选风机盘管全热为2063W，显热为1374W，则其热湿比为FC =2500/（1-1374/2063）=7485根据典型房间计算，病房2000的全热负荷为3290.92W，湿负荷为0.706g/s所以室内热湿比:=3290.92/0.706=4660。由室内状态点R，和风机盘管热湿比FC，可以在焓湿图上得到点F；由室外状态点O与95%相对湿度线相交可以得到点D；以R点做热湿比线与DF线交予S点，则S点为我们所要求的送风状态点。利用电子焓湿图计算软件ID-DiaGram，计算得到最终S点温度为19C。以由设计说明资料实用供热空调设计手册第二版（下册）可知：采用侧面送风,房间8006长A=9.4m，宽B=3.3m，高H=4.0m，总送风量Ls=750，即0.208 选用可调式双层百叶风口，紊流系数=0.14，（1）设计风口布置在长度方向上，沿房间宽度方向送风，且出风口离墙面0.5m，射流末端离墙0.5m.，则射流的实际射程为： x=B-0.5-0.5=3.3-0.5-0.5=2.3 m（2）对于舒适性空调取=1.0 则/=1.0 /7=0.143查暖通空调表11-1可得，射流最小相对射程x/=19.25（3）由上述计算结果得送风口最大直径：=8.4/19.25=0.47m从风口样本中选用双层百叶风口规格300mm200mm，其当量直径为 =1.128=m（4）计算满足的送风口个数N：查得双层百叶风口的有效面积系数为0.72，Vs=371BH/Ls=3713.34.00.72/750=4.7 m/s；=53.2BHVs/Ls=12.9 =0.14312.9=1.92 取有2个送风口，则风口的实际出风速度： =V0.208(0.720.300.202)2.41m/s（5）计算射流自由度： = ；其中F=BH/n（6）计算允许的最大出口风速： =0.29=0.299.31=2.7m/s2.41m/s可见满足2.3m。满足要求。（9） 校核房间高度 设底边至吊顶距离为s=0.4m；工作区高度h为1.82.0m，取h=2.0m。则 H=h+s+0.07x+0.3=2.0+0.4+0.072.3+0.3=2.9m4.0m，房间高度符合要求。由以上计算方法，校核得初选的送风口尺寸符合设计要求。如果不符合要求，则重选送风口尺寸，直到符合为止。经校核调整，所有房间已经基本满足设计要求。 七、风机盘管系统计算7.1空气处理方案及有关参数的查取采用新风直入式空气处理方式，新风机组不承担室内负荷：（以8006病房为例）：根据武汉夏季室外干球计算温度35.2C，湿球计算温度28.2C，由电子焓湿图查得：iw=91.4kJ/kg； 根据空调室内设计参数标准，取病房室内干球温度为26C，含湿量为55%，由电子焓湿图得：in=56.1 kJ/kg；设送风温度差为t=7；则tO =26-7=19,由to =19,N=4460kJ/kg（房间内热湿比值）；在h-d图（见图5-1）上确定出送风状态点O；新风百分比 （其中 ），求出hF与DO连线的交点F即为所求的风机盘管出风状态点S。7.2风机盘管选型按照天正暖通负荷计算表，对八层房间的风机盘管进行选择，考虑风机盘管的影响，留有1.2倍左右的余量。 风机盘管选用北京青云联合空调设备有限公司的风机盘管产品，技术参数如下:八层各房间风机盘管汇总表 表10房间名相同房间数风机盘管型号夏季室内冷负荷（全热）（kW）单台风机盘管冷负荷（kW）风机盘管中风量（中档）（m/h）水流量（kg/h）台数 （每个房间）8001（病房）1FP-853.8424.5069081018002（病房）3FP-853.4104.5069081018003（护士）2FP-512.0302.7042051018004（病房）1FP-1024.0795.4078096018005（病房）1FP-853.4754.5069081018006（病房）11FP-853.1444.5069081018007（套间）1FP-853.2884.506908101八、空调风系统8.1 空调房间气流组织本设计室内夏季空调26，=55%，设计的空调系统为舒适性空调，按规范本设计各房间气流组织选择侧送下回送风方式。8.2 风口的布置风机盘管加新风系统的送风口根据送风管尺寸新风量和风机盘管风量之和选择合适的双层百叶送风口（45度角），同时也要考虑送风距离、送风速度的影响。新风送风口选择双层百叶风口。8.3 新风管的设计计算8.3.1各房间的新风支管管径选取根据公式计算选取各矩形风管管段的尺寸。以三层8006病房为例，计算其风管面积如下所示：每个支管的新风量为 =140.4m3/h=0.039m3/s以速度v=2m/s计算风管段面积，则F=/v=0.039/2.5=0.0156 m2可选规格为D=120的方形风管，此时的面积为0.0144，速度为2.71m/s，符合低速风管支管钢板或非金属风管2-8m/s范围要求。风管具体尺寸如下表11： 八层各房间的新风支管管径 表11房间名称室内人员管数新风指标风量矩形风管尺寸管段面积流速 n m3/hm3/s mm8001病房4146.8187.20.052140x1400.01962.658002病房（3间）4146.8187.20.052140x1400.01962.658003病房（2间）2146.893.60.026100x1000.01002.608004病房4146.8187.20.052140x1400.01962.658005病房4146.8187.20.052140x1400.01962.658006病房（11间）4146.8140.40.039120x1200.01442.718007病房3146.8187.20.052140x1400.01962.65 8.3.2各新风干管管径选取新风管的结构如下图所示：根据采暖通风与空气调节设计规范中规定，公共建筑低速风管，从限制风管内阻力的角度，干管内的允许风速为7.5-10m/s，不得大于10m/s。又根据实用空调设计手册第二版，可知道医院病房送风口最大送风风速为2.5-4.0m/s。 八层各房间的新风干管管径 表12管段12233445566778风量（m/h）187.2327.6468608.49361263.61497.6矩形风管尺寸120*120120*120120*120120*160160*200200*20320200*250实际风速（m/s)3.616.329.038.808.138.788.32管段899101011111212131314风量（m/h）1731.62059.22386.82714.42854.83042矩形风管尺寸250*250250*250250*320320*320320*320320*320实际风速（m/s)7.709.158.297.367.748.258.4 新风管阻力计算 新风最不利输送点为南区最右侧房间，即A314病房管路。由各干管的流速可以求出动压Pd=1.2*V*V/2,查出各干管的局部阻力系数可求出局部阻力P1=*Pd，摩擦阻力：Rml=Rm*L。管段的阻力：R=Rml+P1。 根据流量、流速、风管尺寸，查实用供热空调设计手册表8.2-2钢板矩形风管计算表，逐一得到比摩阻，再乘以长度可得到沿程阻力。具体计算如下表13： 表13管段流量（m/h）长度（m）比摩阻沿程阻力（Pa）局部阻力系数局部阻力（Pa）管段阻力（Pa）1-2187.26.11.710.371.713.2923.662-3327.60.944.64.321.535.9440.273-44686.029.959.601.573.39132.984-5608.40.867.46.361.569.7076.065-69366.084.527.361.559.4986.876-71263.61.034.64.741.569.3874.127-81497.66.093.923.751.041.5365.288-91731.60.92.952.661.553.3656.029-102059.26.054.0524.501.575.3599.8510-112386.80.912.852.591.561.8564.45管段流量（m/h）长度（m）比摩阻沿程阻力（Pa）局部阻力系数局部阻力（Pa）管段阻力（Pa） 11-122714.45.91.8510.921.032.5043.4212-132854.8