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气缸体双工位专用钻床总体及左主轴箱设计【13张图/13415字】【优秀机械毕业设计论文】

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编号:603099    类型:共享资源    大小:2.83MB    格式:RAR    上传时间:2016-02-26 上传人:木*** IP属地:江苏
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缸体 双工 专用 钻床 总体 整体 主轴 设计 优秀 优良 机械 毕业设计 论文
资源描述:

文档包括:
说明书一份,36页,13400字左右.
任务书一份.
开题报告一份.
翻译一份.

图纸共13张:
A0-机床总图.dwg
A0-加工示意图1.dwg
A0-加工示意图2.dwg
A0-箱体的补充加工图.dwg
A0-左主轴箱.dwg
A1-加工工序图.dwg
A1-前盖补充加工图.dwg
A2-主轴.dwg
A3-齿轮1.dwg
A3-齿轮2.dwg
A3-齿轮3.dwg
A3-从动轴.dwg
A4-生产率计算卡.dwg

目录
1前言 1
2 总体设计 3
2.1 总体方案论证 3
2.1.1 加工对象工艺性的分析 3
2.1.2 机床配置型式的选择 3
2.1.3 定位基准的选择 3
2.2 确定切削用量及选择刀具 4
2.2.1 选择切削用量 4
2.2.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率 5
2.2.3 选择刀具结构 5
2.3 组合机床总体设计—“三图一卡” 6
2.3.1 被加工零件工序图 6
2.3.2 加工示意图 6
2.3.3 机床联系尺寸图 7
2.3.4 机床生产率计算卡 10
2.4 夹具轮廓尺寸的确定 14
3 组合机床左主轴箱设计 15
3.1 绘制左主轴箱设计原始依据图 15
3.2 主轴结构型式的选择及动力计算 17
3.2.1 主轴结构型式的选择 17
3.2.2 主轴直径和齿轮模数的初步确定 17
3.2.3 主轴箱动力计算 18
3.3 主轴箱传动系统的设计与计算 18
3.3.1 计算驱动轴、主轴的坐标尺寸 18
3.3.2 拟订主轴箱传动路线 18
3.3.3 传动轴的位置和转速及齿轮齿数 19
3.4 主轴箱中传动轴坐标的计算及传动轴直径的确定 22
3.4.1 传动轴坐标的计算 22
3.4.2 传动轴轴径的确定 25
3.5 轴的强度校核 26
3.6 齿轮校核计算 28
3.7主轴箱中传动轴坐标检查图的绘制 31
4 结论 32
参 考 文 献 33
致 谢 34
附 录 35
气缸体双工位专用钻床总体及左主轴箱设计
摘 要:本设计主要针对气缸体左、右两个面上43个孔的多工序加工、生产效率低、位置精度误差大的问题而设计的,从而保证孔的位置精度、提高生产效率,降低工人劳动强度。课题设计了一台气缸体双工位专用钻床。用于钻削气缸体一侧面上12×?30深110的挺柱孔,另一侧扩12×φ41、锪挺柱孔φ41端面,并钻削顶面12×φ8和7×φ6的水孔。该机床设计的重点是总体设计和部件设计两部分。总体设计包括机床配置型式的确定、结构方案的选择以及“三图一卡”的绘制。部件设计包括绘制左主轴箱设计原始依据图、确定主轴和齿轮、完成动力计算、设计传动系统、绘制多轴箱装配图和零件补充加工图。机床采用卧式双工位两面加工的方案,加工和装配工艺性好,零件装夹方便。采用液压滑台实现刀具进给,借助导套引导刀具实现精度和稳定的加工。主轴采用标准主轴,刀具选用复合麻花钻,使得工序集中。

关键词:气缸体;组合机床;结构设计;双工位;钻削

Design of General and left spindle Box of Modular Machine Tool for Cylinder Body
Abstract: This design is mainly directed at problems which are the low production efficiency and the big errors on their position precision when the machining of 43 holes on the right and left sides of the cylinder body are done separately in multi-working procedures. In order to guarantee their position precision of the holes, enhance production efficiency and reduce the labor intensity of workers, a modular machine tool for drilling the cylinder body is designed. The machine tool is used for drilling twelve tappet holes with the diameter 30mm and depth 110mm on one side of the cylinder body, expanding them and their bottom surfaces to the diameter 40mm on the other side, and drilling twelve diameter 8mm and seven diameter 6mm water holes. This topic is about the general design and the left spindle box design of the machine tool. The general design includes the arranging of the modular machine tool, the choosing of the structure plan and the completing of “three drawings and one card”(the working procedure drawing of the part machined, the general drawing of modular machine tool, the drawing of cutter display and the calculation card of productivity). The left spindle box design includes drawing the primitive basic chart for the gear box, determining the spindle and the gears, completing the power computation, designing the transmission system, drawing assembly drawing of the gear box and the supplementary processing charts of its parts. Machine tool takes the horizontal-type with double stations and both sides processing plan with the good technologic capability of processing and assemble. And it is convenient for parts to put into the clamp. The design uses the hydraulic pressure sliding table to realize the replenishment of cutting tool, and by the guide sleeves insures the processing precision and the stable machining. In order to the working procedure to be centralized, the main spindles use the standard ones and the cutting tools are the compound twist drills.
Key word: Cylinder body; Structural Design; Modular machine tool; Double Stations working; Drilling


气缸体双工位专用钻床总体及左主轴箱设计









内容简介:
外文翻译 专 业 机械设计制造及其自动化 学 生 姓 名 胡 春 班 级 制 032 学 号 0320110220 指 导 教 师 邢 青 松 1 外文资料 名称: D 文资料 出处: 75 8588 附 件: 指导教师评语: 签名: 年 月 日 2 三维微细超声波加工研究 K. P. . 春 译 许多工序 , 如光刻、蚀刻、激光、电火花加工 (电化学加工 (正在应用于生产中 微观零部件产品 。 如硅材料、玻璃、水晶、陶瓷正日益用于微机电系统 (件 。 超声加工 (为加工部分脆硬材料的替代机 。 然而 , 微 细 超声加工 中的 刀具磨损 影响 了 加工精度 。 因此 , 有必要 在补偿刀具磨损 加工 方面作 介绍。本文阐述了,将 微型电火花加工中均匀磨损方 法 结 合 成准确地 微型超声波立体 (三维 )微 震动 的可行性 。 实验结果表明 , 为保证工件的加工精度, 一直 补偿 刀具磨损 。 关键词 : 微细加工、超声波加工、 三维 微观形态 引言 随着 有效利用空间 和 节约 资源, 例如 材料、 能源等 的需求的 增加, 微型产品和 微型技术正在 迅速 被工业 重视 。 追求极小化产品 已经导致微机电系统 (件与传感、驱动力 能力 的开发 。 许多微细制造技术已经开发 了 微机电元件与器件。除了硅 (在 最常用的材料 ),其他材 料 ,如玻璃、石英晶体 被许多行业 大量 使用 。 在生物科学方面被 用于制造光学 的 玻璃部件或反应体 以及 石英晶体 (因 其 压电 性能 ) 通常用来制造微元件 。 陶瓷抗高温、腐蚀是在 汽车零件产业 中使用 。 微细加工技术 , 如光刻、蚀刻, 用于生产集成电路的微电子产业 。 这些过程是适合大规模生产 , 易于融入电子控制电路 。 然而 这些过程 在 形成 二维的特点 中 大多 被限制 。 在 Z 轴中控制大小和形状是非常困难的 。 结构产生相应的低展弦比 。 包含 铸、塑料成型的 术工艺 ,都是用来生产高宽比结构 。 术能够加工的材料 , 如铜和镍电铸塑胶成型 。 然而这种技术无法 加工 硬脆材料 , 如玻璃、硅。机械制造方法 ,如磨、转 复杂形状的三维 机床 用于 加工 许多金属和非金属材料 。通常的工具和材料是钻孔 加工 凸形状的 工件 。 然而 , 直接接触的工具、机械工件的 变形、 电 发 热、 失真 。 刀具易磨损、精度高、切削力大 。 当加工微孔或凹腔、 刀具的大小限制主轴转速和切削速度 , 导致加工脆硬材料的难度 。 电火花加工和电化学加工被用来制造微型形态不等 , 复杂形状三维微孔和 导电工件材料 。激光是从工件的硬度、导电方面来清除材料的 。 二氧化碳或钕 : 光机能 钻微孔或微型读卡器 。 困难与 (限于去除熔融材料的 深孔 )其适用构成 呼应 。 但是 , 如 3 同其他加工方法 , 电子束和聚焦离子束 , 这些进程面临的问题 : 低投资成本和高效率加工设备 。 超声加工 (超声马达 )是由于 机器的能力 和脆硬材料 而驰名 , 如玻璃、硅、石英晶体、氮化物、蓝宝石、铁氧体、光缆 。 在 20兹 米 振幅频率下振动工具产生精确镜像 成 形孔 。 在超声波电机 中 , 材料 受冲击磨料 拆除 磨料 中动能是受 超声波振动声学系统 影响的 。 微型超声马达还成功地应用于钻微孔直径为 5 微 米 。 然而,在实现微型超声马达全部过程中, 受 设计与制作工具 (有时多种工具 )和刀具磨损的影响 与部件 加工精度成正比 。 细观微型元件 的 这些问题变得更加至关重要 。 因此 , 本文的目的是研究钻微孔的超声波电机、了解刀具磨损程度和发电的可行性 , 任意三维微形形状 的 简单工具 (如圆柱体 )具有自我补偿刀具磨损 能力 。 研究钻微孔微超声马达 的基础 是描述在第 2 部分 观察加工性能和工艺参数对刀具磨损程度 。 第 部分 均匀 配载方法结合 成复杂三维 凸轮 。 实验结果列在第 4 项 。 研究的总结是在最后一节 。 钻微孔超声马达的研究 在超声波电机 中 , 磨料是振动工具和工件之间的高频振动系统 。 从某个程度 讲述振动冲击磨料对工件表面 产生 裂痕 , 工件 材料和工具进行最后清除 。图 1 显示了超声马达的基本 过程 原则 。 通常在 超声加工过程中使用 , 尤其在三维造型加工 。 同样的工具 , 如形状和大小的设计部分 。 目前 , 微型超声马达主要应用于钻微孔 。 超声波振动 通过集齐传感器传给磨粒 、选矿厂及其它相关零件 , 造成大偏心旋转工具 。工件振动已经提出要解决这个问题 , 微孔直径为 5 微米 , 已成功钻探 。 为了进行微型超声马达钻探试验 , 一种微型超声马达系统的设计、组装图 2 所示工件固定在高高的激荡是由一个超声波传感器系统 , 包括 在频率 赫兹 超声波振动发生器、振动传感器 。 泥浆、磨料、搅拌机 的水 , 加 在 工件表面 。 三维刀具轨迹 4 运动控制的 X、 Y 和 Z 方向 及其控制器 。 当工具控制沿着道路设计 , 静态负荷监测加工 。 如果静载荷大于定值 , 工具吊起到一定高度是为了避免因超载刀具破损 。 已 经 发现许多影响表面宏观超声波加工 的因素。 静负荷、振幅、磨料类型、大小、材料、尺寸工具、泥浆浓度大大影响材料去除率和表面粗糙度 。 因在微型超声马达超声波振动下容易蒸发水分, 然而 很难保持 同一水平浆料浓度 。 另外 , 外部原因 是微型振动工具和静态负荷变化加工 。 因此 , 这些初步的研究 , 泥浆浓度不视为其中的输入参数 。 选择 钻石粉 磨料 是因为它硬度高、超 声波振动冲击下不断裂 。 微型超声马达 通过 钻微孔实验 , 了解影响静态负荷大小和工具的材料去除率 、 刀具磨损率 。 刀具 (钨 )接触 工件表面 (晶圆 ), 这一 点被称为钻孔 起点 。 钻 孔 所使用的 微型超声马达 加工条件列在表 1, 刀具在前后加工工件表面被移到同一参考点。 工具 降至地面接触时静载 10 至 20 微 克 (以百万 万 )无振动 。 观察 具磨损长度 。工具 直径测量使用光学显微镜 。测量 洞口径和厚度 的 工具 是 晶圆 。 静负荷在 电子秤 沿纵轴 监录 。 步骤 3 和 4, 钻微孔的超声波电机和微型工具加工后 , 孔直径 分别 为 66 微米 ,总工具 钻 料 200 微米 , 刀具磨损长度 米 。 于是差距 (相差一半是直径测量工具 5 的直径钻孔 )约为 8 微米 , 其中最大粒径将近一倍 。 可能是因为硅结晶, 孔边缘似乎有不规则裂痕 。 如果可以减少使用较小磨料 , 则 需要更多的实验以确定它的工作 。刀具在加工过程中磨损很大。 然而 , 保护刀具在加工过程中很重要。 步骤 5 所示 移除速率增加 了静载荷和刀具直径 。 静态负荷 压力的增 大 , 就意味着工件最终磨料 更大 、移除速率也因而增加 。 刀 具 受 磨损 , 导致 刀 具在工作区 局部变形 ,其次是 刀 具 去除 下 一 层 物质 , 导致刀具磨损 。 当静负荷增加 , 迫使 刀 具加 压 , 从而增加了刀具磨损图 6和 7所示产生裂痕的锐利边缘部分导致折 断 的边缘部分更容易 趋向中心部分 。 比例磨损的边缘部分规模较小 。 因此 , 随着刀具磨损减少图所示 刀 具的大小 , 据观察 静载 所得差距 (图 8) 。当静负荷增加, 静态横向载荷还可抑制 刀 具的振动 。 6 上述实验结果表明 ,微型超声马达 刀具 的 磨损程度 。 当一个三维微观形 态 是机械、刀 具与微观特征来产生相应的微观特征 。 不过编写复杂形状微型刀 具是一项艰巨的任务 。 另外 , 就是要编造一些复杂形状微型刀 具实现 刀具磨损设计 精度 的 要求 。 多种刀具 的使用 导致刀 具走向问题 。 因此 , 编造 多重微型刀 具 很困难而且不合算 。 要解决这些问题 ,形成 一个简单的刀 具 , 如缸 ,被用于沿着刀具的设计路径 产生三维微观形态 。电火花磨削 (法是用来获取各种刀 具简单形截面 22。 因此 , 在 件均匀磨损方式 产生的方法, 其中应有补偿刀具磨损和刀具路径生成 ,是用于在随后的企业 产生三维微超声马达 。 这种方法 在 微型电火花 已经 取得 成功 23 。 7 三维 微 细 超声马达 产生复杂的三维腔与预期准确性 。 既要补偿刀具磨损又要 生成 刀具轨迹 。 均匀磨损 方式 是 结合商业 件 。 均匀磨损方式 。 静负荷用来清除 微型工具造成的 工 件材料磨损 、 局部变形和 工具表面 的微型 裂缝。 在 产生精确的三维微观形态 下 微型超声马达 是 必须 补偿刀具磨损 。 8 均匀磨损 方式 的基本原则是 , 在一定条件下 ,刀 具 的 形状 是由于一层加工磨损后重新获得 。 因此 , 它的长度可以变的稍短些但是能够获取新的形状 。 加强这一现象 , 刀具路径设计必须包括以下规则 。 逐层加工 。 三维微观形态是在 Z 轴使用 简单型刀具中逐层加工的 。 刀具棱角的形状在排除 表面加工的恶化效应之后 很 容易被恢复 。 重复 扫描 。 在一层加工 中, 从刀具路径起点到终点的加工表面倾斜是因为刀具长度由于加工磨损而 变短。扭转刀具路径等, 重复扫描 ,有助于减轻地表产生倾斜 。这可以用刀 具磨损模型验证 。 进一步完善加工精度 , 切削角 , 即主要道路的方向 , 也是改变 。 刀具路径重叠 。 超声波振动冲击下 刀 具的 棱角是刀 具更容易磨损较中心部分 。 当刀 具沿着 刀 具设计路径 圆形边缘 的棱角将反映在加工表面 。 刀具路径重叠是为了避免由于圆形边缘和刀具尖端形成表面基准面的不一致 。 中部和边界 的 交替 加工表面 。 当正在加工的边界 , 刀 具 的边缘 会 磨损 。 但 是,在中部的加工层、 刀具底层中心的静载荷比远离加工表面圆形边缘的稍大些。 它导致了刀具中心的磨损比边缘部分的多一些。 这 有助于恢复原来的形状与 间隔, 刀 具可进入下一边界道路 。 基于以上分析 , 预示刀具形状 保持不变时 , 微超声马达是基于刀 具 路径 的方法 。 刀具磨损补偿 。 在微型超声马达,刀 具 形状同样可以保持不变 。 超声波加工用的刀 具可被视为一个单一类型的铣削过程 。 然而 , 要弥补 机床 刀 具 长度三维微观形态与正确的简单型刀 具 。 补偿方程可以从定义刀具磨损量相对比 , 假设每一层 刀 具 吃刀量可 分为两部分 , 高温磨损长度 , 其余长度 , 相当于平均加工层 深度 。 图所示的关系 9 可以写成 刀具磨损率 能测量和计算 作为下一节提到实验中的 加工 槽 。 刀具 横截面积 是刀具在加工后被测量的。每一层的面积 能通过沿 Z 轴的三维微形层的切片获得的。当切片层的深度 已知时,仅仅通过所需调整的切断层深度 来产生准确的三维形态。 均匀磨损方式 统 的 整合 。 有许多 统可用来 为许多工序产生 9 刀 具 路径。如钻 、铣、 线材及电火花 。 但是 , 这些系统不宜生成微型超声马达简单型刀 具 的刀具路径 , 因为 三维微观形态 刀 具 的 机械磨损需要加以补偿 。 因此 , 有必要整合 具有 件 刀具 路径 的均匀磨损方式 。 在 统 中的 块中 ,利用 统中的功能 产生刀具路径,利用体积铣削产生刀具路径 。 路径选择的模式是基于 刀具均匀磨损方式。加工表面顺利产生两套刀 具切割路径的角度 为 0 90度, 一套新的刀具路径是通过选择刀 具路径生成两套数据 和修改每层切削深度,此深度是基于刀具磨损补偿公式的计算产生的。这套全新的刀 具路径 在由 独立运动轴线 补偿公式计算后 译成 X、 Y 和 Z 移动 命令。 图 10 显示一体化步伐 。 实验验证 在 三维微型超声波加工 中,为了获得 磨损量 和刀具磨损率 ,刀 具 补偿 的 两个关键因素 和一个加工 槽 的实验已被验证。 输入工件的刀 具 深度 是 1 微米 , 然后 , 沿着 横向X 轴 受控 制 。 之后 切削 500 微米 , 在此深度 再 次 切削 上一层 的同 深度 。 反复 这个过程 ,直到 刀 具 总吃刀量 (50 微米 )为止 。 通过刀 具列的路径图 11。 槽 深 的 测量与 刀具磨损长度的测量方法一致 。 槽和槽上表面两侧的底层的几个要点被检测 。 槽深是由 Z 轴 上不同的平均值估算的 。 槽的长度和宽度 用光学显微镜 测量 。 10 缝隙是槽的宽度和刀 具 直径之间相差一半的距离 。 刀 具 相对体积磨损率的计算 表示 刀具磨损量 , 表示 工件清除量 。 表 2 列示了 加工条件 、 刀具磨损 率和槽。由于废弃物的彻底清除和磨料之间的不同,刀具磨损长度的 估计和 槽 深未必完全准确 。 11 均匀磨损方式 和整合的应用 , 三维微型超声马达 统 是经 复杂 的三维造型 。 图 12 显示了 锥 形腔 ( 米 ) 以 1/8 圈 为 半径 (大约 50 微米 ) 是在 设计中心中使用 件 。 图 13 所示 刀具路径 是基于均匀磨损方式产生的 ,此 部分是 米 厚度 的切片层 。 刀具路径 的再生是基于均匀磨损方式 , 通过计算,首层的切削深度是 米 和最后一层是 米 。 槽口的设计模型部分是 55微米 。 刀 具磨损补偿 的 总 吃刀量 是 米 。 图 14 显示加工腔 。 腔底部是表面加工单位和 1/8 球中心 。 尺寸生成腔 型用光学显微镜检测 。 顶 洞 大小是231米, 这是 10
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