冷矫直机设计【5张图/15200字】【优秀机械毕业设计论文】

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A0-总装图.dwg

A1-压下螺丝装配图.dwg

A1-工作辊装配图.dwg

A1-支承辊装配图.dwg

A1-支承辊零件图.dwg

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关键词：: 矫直机设计优秀优良机械毕业设计论文

资源描述：

文档包括:
说明书一份,45页,15200字左右.
任务书一份.
外文翻译一份.

图纸共5张,如下所示
A0-总装图.dwg
A1-工作辊装配图.dwg
A1-支承辊零件图.dwg
A1-压下螺丝装配图.dwg
A1-支承辊装配图.dwg

摘要
因为轧件在轧制、冷却和运输过程中，由于各种因素的影响，往往产生形状缺陷，例如纵向弯曲、横向弯曲、边缘浪形等。为了消除这些缺陷，轧件需要在矫直机上进行矫直。本设计是一矫直厚板的9辊冷矫直机，以当今最新9辊冷矫直机为参照进行设计，并选用了一些较新的，较先进的，较合理的结构及部件，比如万向联轴节选取的是WS型十字轴式万向联轴器、选用整排上工作辊平行调整的矫直机、选用较典型的台架式工作机座等。设计说明书中介绍了矫直机的发展概况及应用范围等，确定了矫直机类型、矫直工艺、矫直机结构，并对矫直机基本参数、力能参数、电动机功率、压下机构等进行了计算。
关键词：基本参数、力能参数、电动机功率、压下机构

Abstract
In order to eliminate these shortcomings, the board needs in the leveler on straightening, so I design the straightening of the 9-roll steel plate leveler. Refering to a 9-steel roller leveler of Iron and Steel, the design parameters have a reliable basis, and select a number of newer, more advanced, more reasonable structure and components, such as Universal coupling selected is WS-Cross Coaxial universal joint, choice of the overall reduction of parallel structures, selected more typical rack, and so on. Identified in the design of the straightening machine type, straightening process, straightening machine structure; basic parameters of straightening machine, force and energy parameters, motor power, pressure agencies were calculated.
Key words：basic parameters of straightening machine, force and energy parameters, motor power, pressure agencies

目录
摘要 I
ABSTRACT II
目录 III
第1章前言 1
第2章方案确定 5
2.1 矫直机类型 5
2.1.1 压力矫直机 6
2.1.2 板带材和型钢用的辊式矫直机 6
2.1.3管材、棒材矫直机 6
2.1.4拉伸矫直机 7
2.1.5拉伸弯曲矫直机组 7
2.2 矫直机的矫直工艺 8
2.3 辊式钢板矫直机结构 9
2.3.1机列布置 9
2.3.2主传动系统 10
2.3.3工作机座 13
第3章设计计算 18
3.1矫直机基本参数的确定 18
3.2辊式矫直机的力能参数计算 20
3.2.1 作用在矫正辊上的压力（矫正力） 20
3.2.2 计算矫直钢板时轧辊上的作用力 21
3.2.3 电动机功率的确定 22
3.2.4 工作辊的强度校核和轴承校核 24
3.2.5 支承辊及轴承的校核 28
3.2.6 压下机构的设计计算 31
结论 36
参考文献 37
致谢 38

毕业设计（论文）任务书
专业机械设计制造及其自动化班级机械068 姓名张法文下发日期 2010-3-15
题目冷矫直机
专题九辊厚板冷矫直机
主要内容及要
求 1. 矫直机基本参数确定，作用在轧件上的弯曲率，电动机功率选择；
2. 工作辊强度校核及轴承校核；
3. 支承辊及压下机构设计；
4. 矫直机制图设计；
5. 工作辊装配图设计；
6. 压下系统装配图设计；
7. 支承辊零件图设计；
8. 支承辊装配图设计.
主要技术参数 1. 材料Q235，板厚h=40mm，板宽b=4000mm；
2. 矫直温度T=400?以下；
3. 矫直速度v=0.2m/s.
进度及完成日
期 2010年
3.15-3.28 实习前准备、实习内容——参观济南钢铁厂；
3.29-4.4 作出实习报告、查阅参考资料；
4.5-4.11 确定设计方案；
4.12-4.25 设计计算；
4.26-6.6 图纸绘制；
6.7-6.20 撰写设计说明书，准备毕业答辩；
6.21-6.22 毕业答辩。

冷矫直机设计

内容简介：: 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 1 附件 1 冷轧和退火对高强度低碳合金钢的影响 I. a,*, M. a, E. b, M. b, L. ek a, c, S. a, P. 俄斯特拉发理工大学，捷克共和国 . b. 新型的冷连轧机，某有限公司，捷克共和国 . c. 暂无报价材料加工技术，在材料科学方面的管理和计算机技术，工程材料和生物材料，西里西亚工业大学， 1844兰。 *通讯作者： E - 稿 2009年 3月 1日公布的修正形式摘要：目的：在探讨冷变形及再结晶的含微量铌合金低合金高强度钢的力学性能退火参数的影响。设计方法：在结合冷轧实验室中，带钢真空炉进行退火再结晶，进行机械（尤其是拉伸）性能测试分析研究。结果：实验证明由由以前的冷轧精密大小和减少低温以下退火是最有可能影响性能参数的组合。经验究随退火温度升高，强度特性与成形性下降，低合金高强度钢增强，反之亦然。研究所遇到的问题：通过实验，如何增加透射电镜解释的行为和沉淀物的作用 . 实际影响：通过实验获得，在冷轧带钢轧机作用下，机械性能用来对热的调查处理条件的优化创作 /价值：他们第一次完整的介绍，模型的成形和冷轧及热处理领域的过程控制研究的实验潜力。关键词：机械性能，低合金高强度带钢，冷轧，退火再结晶。参考本文件应以下列方式： I. M. E. M. L. S. P. 轧和退火对合金高强度钢的力学性能影响，冷轧及力学性能的高强度低青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 2 合金钢，材料科学退火效应与工程 36 / 1（ 2009） 41 性能： 1. 介绍：因为在给定的条件下不发生重结晶，可以通过冷轧对产生的物质结构和性质有显著影响。微粒的延展沿着轧制方向发生，晶体的晶格排列具有方向性。其它结构的带状特征，例如：包裹体，珠光体块等，也在发生。三种类型的纹理（即变形，晶体结构和纹理）出现，是产生于一个方向的力学性能特点 - 见图 1 9。热处理包括冷轧后去除性能各向异性。 by 1. 插图变形金属质感的起源 9 退火后的影响微观性质因素中，最重要的是：冷成形前物质结构的初步性质，总冷轧，退火条件（温度和时间）和冷却速度 1,5,6,7,10,13,15,17， 18， 19。越来越多的物质进步的类型被用在这一加工领域 - 例如见 2,3,8,11,16。作为一个整体，物质越冷退火前变形，再结晶起始温度较低。在再结晶的时间完成必要的低温条件下要高得多，以及所需的碳化物球化不能完成 4。这项工作的主要目标是研究与再结晶几对钢的力学性能 20 退火多种方式相结合冷轧大小的影响 . 2. 实验：输入材料获得了热轧带钢厚度削减腌渍形式米。化学所研究的低合金高强度钢的成分介绍见表 1。青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 3 与 25 500毫米的冷轧与几家通行证尺寸平板样品总数（累计）的高度减少 5%至 75。特别是在室温草案实现了在四辊轧机实验室房屋温度不 2） 14，20。再结晶与上述三种模式之一后申请的实验室真空电阻炉（图 3）和保护气氛90的氮氢组成的 10。特别退火模式参数列于 4 图 . 2 实验室冷连轧机建模和成型过程，在所有的实验都进行控制工程学院，曾冶金与材料工程学部（兽医管理局 - 俄斯特拉发工业大学于 1996 年）计划内的 “大学研究强化框架 ”（捷克教育部）。因此，研究工作已经建立，其中多数是青年工人和独特的实验基地，不断发展的多学科团队。与主要是滚动的设备上大致相同，工业设备形成过程的模拟研究所交易。该合作经营与验室例如在研究和发展维特科维采研究所）和数学模型（有限元）提供数据扭转塑度计（在配合其他补助金项目的运作，以及来自冶金和机械厂的青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 4 采购订单的下列问题解决了：形成和形变与金属材料（上造成性能的影响治疗相关结构形成过程中，技术的优化） ; 纵轧成形的条件 ; 预测轧制力（无变形的数学模型验证性）。对物理模型选定类型的基本优点如下：高亲和力真实情况 ; 在高应变率达到轧制 ; 导致冷轧产品由于其比例和均匀变形适合作进一步调查（金相，拉伸试验等）连轧机的特点轧机一个四高型机，液压螺母 4 预应力。它被设计为即使是很窄，高强度冷轧窄钢带。罗尔斯设置与线性传感器测量（精度手册米）。基本参数：工作辊名义直径 62毫米 ; 标称直径后备辊 150毫米 ;辊筒 110毫米 ; 单独的驱动器由交流电动机与齿轮装机功率不断滚动速度约秒计算机程序记录在两个主轴驱动力矩，滚分离的压力下，螺杆剪切传感器 150 千牛（力量），辊缝，并与相关的预应力轧机 8 其他参数。特别是在冷轧的数字测量仪器紧集是用（冷轧产品的厚度的测定） . 电气实验室真空炉，确定的典型 1812实验室治疗手段的电阻加热轧制产品。温度控制方面的工作由一个控制器克莱尔择参数：有用的内部尺寸 450 200 200毫米 ; 最大真空 500帕 ; 最大 2000年超压坝 ; 4加热元件康特霍尔人工智能，装机功率 5千瓦（ 400伏） ; 热电偶度为 200毫米 ; 温度变化速度没有（收费）：供暖炉 80 分钟内到 1200 ，冷却至约 1200 在400 180分钟 ; 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 5 图 3. 真空退火炉 1812使用气体：空气，氩气，氮气，氮气和氢气混合气体。控制器克莱尔手动模式：连续保持或可调范围为 1 - 4999分钟（即超过了 83小时，或近），可编程模式：最多 10 个方案，其中每一个最多可包含 15 个可编程块。冷轧和退火样品在室温下进行拉伸试验和布氏硬度试验。所取得的成果 - 屈服应力兆帕，抗拉强度兆帕及其比例，硬度及伸长 80，是显微图绘制的。作为冷变形功能 7火前（即相对高度降低 - %)在手动方式 ”，没有任何确切的数学规则。青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 6 3. 金相分析切伤的金相样品取自推出产品中垂直节（中部平行轧制方向）。相比之下，微观结构进行了评价也与最初的，即非冷变形样本。热轧显微组织的创建后，几乎完全由铁氧体，与未成年人发生的珠光体（图 10）。非常细小的晶粒发生（ 1 铁素体晶粒尺寸的数字 = 12然而，并非所有的等轴铁素体晶粒。所选择的退火样品微观结构中可以看出显微组织。 11有退火样品的微结构珠光体含量低，对其中发生的区域和球化取决于变形程度和铁素体热加工参数创建。青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 7 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 8 4. 讨论的结果退火模式 1（见图 4 和 7）的特点是强度特性增长缓慢，变形上升高达 40，这是由材料的部分再结晶硬化引起的。此后，相对强度性能突然下降如下，可以通过重结晶过程中的解释（见显微镜下图片 11伸长率和技术比是受相对轻微的前冷变形影响，它们比其他退火模式显得微弱。退火的应用模式 2（见图 5 和 8）是在机械性能最复杂的过程中造成的。一个缓慢上升的强度性能是由以前的 20突然下降到 40（比较其次在微观显微下观察 1520）。这是由于再结晶晶粒粗化异构。经过40以上的屈服应力，拉伸强度上升冷轧再次发生。对塑料性能观察到的趋势。在退火模式 3，一的屈服应力和比例伊苏 /技术显着的例子是可见的最低连同冷战后最大伸长减少了 20，这是由于不正常的再结晶结构粗化（见图表显微图片 6 9，显微镜下的形貌 19相比之下，一个明显的屈服应力，拉伸强度的下降和上升是显而易见的，这显然是由伊苏记录 /技术图中的比例。由退火模式 3 取得力量属性是最低的，与其他热加工方式的比较。相反，塑料性能尤其是在寒冷的 20左右降低（）是在这种情况下，对应于高退火温度是最好的。 5. 结论各种冷变形结合与热处理几种模式对 20 带钢力学性能的影响是确定的。新的实验设备的建模和在该局形成过程控制研究技术在俄斯特拉发大学冷轧领域被利用，即实验室轧机 812年沃克经典 20。通过对冷变形及再结晶退火组合的描述，有可能同质化的热轧带钢显微组织，并取得了等轴铁素体晶粒的主要份额，而且是造成平均晶粒尺寸不符合热轧后一个比较小。据证实，由以前的冷轧和热处理工艺参数的大小，得到以下一套适合它有可能影响对个体力学性能复杂趋势的所有特殊曲线图。用户的要求对由此产生的低合金高强度带钢力学性能有很大的差异。对于这个事实，当然不可能是建立一个通用的最佳退火模式。塑料的强度和性质实验得到特别的趋势可能会用于对热处理条件的优化研究 20轧机在冷轧厂，反映了与给定的强度和钢条塑料性能的关系的具体要求。实验应加以补充额外的透射电镜解释的行为和再结晶退火过程中析出的作用分析。鸣谢青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 9 这项工作主要是该项目的决方案的框架，由教育部，青年部和体育部的赞助支持，捷克共和国。参考文献： 1 J. A. of on 7 (2006) 3052 A. K. N. of of 1 (1981) 7673 L. M. R. S. I. JuiT. Taof of 3005, a, 2005, 874 V. Dof 1964 ( 5 J. 9 (1980) 3336 T. 1997. 7 M. I. J. L. . E. M. RiS. P. of a by 0 (2006) 251 8 R. J. M. C. of in 276 (2000) 203 9 M. M. B. PoV. D1991 ( 10 P. of on of 572004) 553 11 J. C. of 3005, a, 2005, 395 12 N. S. P. of 6 (1991) 5158 13 I. M. E. M. RiL. S. P. of on of 20, 8 (2006) 231 14 I. P. V. L. H. L. S. M. T. 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 10 J. of (2004) 104 15 T. 6 (1981) 185 16 K. of 1 (1981) 761 17 J. T. P. V. 80of 1002, 2002, 641 18 W. E. A. of on of 52/1 (2008) 37 19 Z. of 54/2 (2008) 89 20 （论文）说明书 11 of on . a,*, M. a, E. b, M. b, L. ek a, c, S. a, P. a a za s c 8a, 44 in to of of on of a of 20 on a of in It by a of of of it is to a of of of an of be by EM of of be of of of in a a of in of in to be in I. M. E. M. L. S. P. of on 6/1 (2009) 41青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 12 in no of in of of as of of in a of 1 9. is of of 1,5,6,7,10,13,15,17, 18, 19. of in of 2,3,8,11,16. As a of of of of be 4. by 1. of of of 9 or of of 600 C 4,12. of to of in of on of 20. 2. he in of of .1 of is . 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 13 .1 x 25 x 500 mm in 5 %. in ( 2) 14, 20. a 3) 0 % of 0 % of 42. 110 996 of ( a of on to It at In on of on of in of of of of of of as 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 14 to to of 110 is a It of is of 2 of 50 10 of C .6 0.1 m/s. on 50 of In a of is of . of 812is of by of is by a 50 x 200 x 200 00 000 4 I, 400 V); (00 of of 200 C 0 200 00 C 80 2 + or in 4999 3 or .5 up 0 of up 5 3 812of he at S S B, as as 80 , in 7-9 as a of %). in a 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 15 3.

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