混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书).doc

XXX工程标段 第一章 编制说明 1 1编制依据 XXXXXX工程 中段 桥梁工程施工图设计 结构力学 材料力学 公路桥涵施工技术规范 JTJ041 2000 路桥施工计算手册 建筑结构荷载规范 城市桥梁工程施工与质量验收规范 CJJ2 2008 1 2编制说明 本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工 第二章 工程概况 2 1工程概况 XXX 中段 工程分成两个标段 本标段为一标段 里程范围为K0 000 K1 760 线路长约1 76公里 为XXX地铁站段 内容主要包括 1 XXX主线高架桥高架桥长1 76公里 另外还包含A B两个匝道 2 与高架共建轨道交通XXX路站长164 4米 3 路与下穿市政公路隧道工程 全长300 753 其中暗埋段长67 5m 4 一环路高架互通立交 主要包括四个匝道工程 5 一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程 长约1 3公里 6 与高架共建轨道交通XXX南一环站长186 6米 7 上述项目配套的绿化 路面 路灯等市政配套工程 2 2桥梁工程设计概况 主线桥XXX联共三跨 其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置 跨径布置为 30 50 30 m 主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁 主梁跨径由于超过30m故设置跨中横隔板 主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内 局部布置在顶底板 主线桥横梁设置横向预应力 桥面设置横向预应力 1 主线桥XXX联30m主梁标准断面箱梁采用单箱三室 斜腹板形式 箱梁顶宽23m 箱底宽13 7m 12 124m 两侧斜腹板斜率1 1 65 悬臂3 65m 梁高2 2m 3 5m 顶板厚0 25m 底板厚0 258 0 8 腹板厚0 60 1 20m 主梁中横梁宽3 0m 端横梁宽2 0m 2 主线桥XXX联50m大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室 斜腹板形式 箱梁顶宽23m 箱梁底宽13 7 12 124m 两侧斜腹板斜率1 1 65 悬臂3 65m 梁高2 2 3 5m 顶板厚0 25 0 55m 底板均厚0 258 0 8 腹板厚0 60 1 20m 主梁中横梁宽3 0m 端横梁宽2 0m 第三章 总体施工方案 连续箱梁支架体系全部采用碗扣式满堂红支架体系 箱梁浇筑时分底板和顶板两次浇筑 碗扣支架钢管为 48 t 3 5mm 材质为A3钢 轴向容许应力 0 205MPa 箱梁底模 侧模和内膜均采用 15 mm的竹胶板 竹胶板容许应力 0 70MPa 弹性模量E 6 103MPa 箱梁中横梁 横向方木采用7 10cm 10cm 纵向方木采用10 15cm 支架立杆步距为60 30cm 横杆步距为60cm 箱梁端横梁 横向方木采用7 10cm 10cm 纵向方木采用10 15cm 支架立杆步距为60 30cm 横杆步距为60cm 腹板下 横向方木采用7 10cm 10cm 纵向方木采用10 15cm 腹板支架立杆为60 60cm 横杆步距为60cm 箱梁底板下 横向方木采用7 10cm 30cm 纵向方木采用10 15cm 支架立杆步距为60 60cm 横杆步距为120cm 顶板内模下 横向方木7 10cm 30cm 纵向方木为10 15cm 支架立杆步距为90 120cm 横杆步距120cm 在翼缘板下 横向方木采用7 10cm 30cm 纵向方木采用10 15cm 支架立杆步距为60 90cm 横杆步距为120cm 在翼缘板根部两排立杆步距采用60 90cm 横杆步距为60cm 腹板外侧模 横向方木采用7 10cm 20cm 纵向方木采用10 15cm 60cm 斜撑钢管纵向间距为60cm 单箱三室箱梁标准段断面见图3 01 满堂支架平面布置图见图3 02 满堂支架横剖面图见图3 03 满堂支架纵剖面图3 04 3 01 单箱三室箱梁标准段断面 第四章 施工工艺 4 1施工工艺流程 满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图4 01 现浇箱梁模板采用竹胶板 厚度为15mm 胶板容许应力 支架地基处理 支架立杆位置放样 安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上 逐层拼装立杆 横杆 安放顶托并按设计标高进行调整 安放纵向方木 横向方木 铺设底模 侧模预压 底 腹板钢筋和预应力钢绞线施工 立腹板模板 底 腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送法浇筑砼 拆除腹板内模 立顶板模板 施工顶板钢筋和钢绞线等 浇筑顶板砼 养护至设计强度95 且龄期超过10天后进行张拉和压浆施工 拆模 落架 现浇箱梁工艺流程见图4 01 4 2施工方法 4 2 1地基处理 支架搭设前 必须对既有地基进行处理 因大部分地基为路原有公路砼路面可以满足箱梁施工过程中承载力的要求 故根据现场实际情况对绿化带 泥浆池和承台等开挖过的部位作硬化处理 严格按规范采取分层回填分层压实 下部填筑道碴石 用10 15cm厚级配碎石找平 最后顶上再浇筑15cm厚C20混凝土 在地面硬化以后 应该加强箱梁施工内的排水工作 严禁在施工场地内形成积水 造成地基不均匀沉降 引起支架失稳 出现安全隐患和事故 4 2 2支架立杆位置放样 用全站仪放出箱梁中心线 然后用钢尺放出底座十字线 并标示清楚 4 2 3安放底托 按标示的底座位置先安放底托 然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上 注意底座与地基的密贴 严禁出现底座悬空现象 4 2 4安装立杆 横杆和顶托 从一端开始 按照顺桥向60cm 横桥向60或90cm布设立杆 横杆步距为60cm或120cm 调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧 一层立杆 横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装 直至最顶层 最后安放顶托 并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置 顶底层横杆步距均为60cm 4 2 5安放方木 铺底模 在顶托调整好后铺设纵向10 15cm方木 铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上 防止出现 探头 木 接着按30cm或20cm或10cm间距铺设横向7 10cm方木 根据放样出的中线铺设 15mm的竹胶板做为箱梁底模 4 2 6设置剪刀撑 支架每四排设一横向剪刀撑 纵向剪刀撑沿横向每五排设一纵向剪刀撑 水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2 4m 剪刀撑采用D48普通钢管 且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固 剪刀撑按规范连续设置 确保支架整体稳定 第五章 模板 支架设计及验算 5 1支架 模板方案 5 1 1模板 箱梁底模 侧模和内膜均采用 15 mm的竹胶板 竹胶板容许应力 0 70MPa 弹性模量E 6 103MPa 5 1 2纵 横向方木 纵向方木采用A 1东北落叶松 顺纹弯矩为14 5MPa 截面尺寸为10 15cm 截面参数和材料力学性能指标 W bh2 6 100 1502 6 3 75 105mm3 I bh3 12 100 1503 12 2 81 107mm3 横向方木采用A 1东北落叶松 顺纹弯矩为14 5 MPa 截面尺寸为7 10cm 截面参数和材料力学性能指标 W bh2 6 70 1002 6 11 7 104mm3 I bh3 12 70 1003 12 5 83 106mm3 考虑到现场材料不同批 为安全起见 方木的力学性能指标按 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025 86 中的A 3类木材 顺纹弯矩为12 0 MPa 并按湿材乘0 9的折减系数取值 则 0 12 0 9 10 8MPa E 9 103 0 9 8 1 103MPa 容重6KN m3 纵横向方木布置 纵向方木间距一般为60cm 在翼缘板下为90cm 横向方木间距一般为30cm 在腹板和端 中横 隔 梁下为20cm 5 1 3支架 采用碗扣支架 碗扣支架钢管为 48 t 3 5mm 材质为A3钢 轴向容许应力 0 205 MPa 详细数据可查表5 01 碗扣支架钢管截面特性表 5 01 外径 d mm 壁厚 t mm 截面积 A mm2 惯性矩 I mm4 抵抗矩 W mm3 回转半径 i mm 每米长自重 N 48 3 5 4 89 102 1 219 105 5 08 103 15 78 38 4N m 碗扣支架立 横杆布置 立杆纵 横向间距一般为60 60cm 在翼缘板为60 90cm横杆除端横梁 中横梁和腹板下步距为60cm外 其余横杆步距为120cm 连接支杆和竖向剪刀撑见图5 01 标准段箱梁碗扣支架布置图 5 2支架计算 5 2 1荷载计算 碗扣式支架钢管自重 可按表5 01查取 钢筋砼容重按26kN m3计算 则 端横梁为2 2m 26 2 2 57 2KPa 中横梁为3 5m 26 3 5 91KPa 腹板高2 2 2 5m时 以2 5m计算 厚度为60cm 其余为 0 368 0 25 m 则 26 2 5 0 60 26 0 368 0 25 0 40 45 427 KPa 腹板高2 5 3 5m时m 厚度为0 60m 其余为 0 50 0 25 m 则 26 3 5 0 60 26 0 5 0 25 0 40 62 4 KPa 箱梁底板厚度为50cm 顶板厚度25cm 26 0 50 0 25 19 5KPa 翼缘板根部厚度55cm 26 0 55 14 3KPa 模板自重 含内模 侧模及支架 以砼自重的5 计 则 端横梁 57 2 0 05 2 86KPa 中横梁 91 0 05 4 55KPa 腹板 62 4 0 05 3 12KPa 箱梁底板 19 5 0 05 0 975KPa 翼缘板根部 14 3 0 05 0 715KPa 施工人员 施工料具堆放 运输荷载 2 5kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载 2 0kPa 振捣混凝土产生的荷载 2 0kPa 荷载组合 计算强度 q 1 2 1 4 计算刚度 q 1 2 5 2 2中横梁下方支架检算 1 底模检算 底模采用 15 mm的竹胶板 直接搁置于间距L 10cm 的7 10cm横向方木上 按连续梁考虑 取单位长度 1 0米 板宽进行计算 荷载组合 q 1 2 91 4 55 1 4 2 5 2 0 2 0 123 76kN m 竹胶板 15 mm 截面参数及材料力学性能指标 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm3 承载力检算 强度 Mmax ql2 10 123 76 0 102 10 0 124KN m max Mmax W 0 124 106 3 75 104 3 31MPa 0 70MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 91 4 55 114 66kN m f 0 677ql4 100EI 0 677 123 76 1004 100 6 103 2 81 105 0 049 mm f0 100 400 0 25mm 合格 2 横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上 横向方木规格为70mm 100mm 横向方木亦按连续梁考虑 荷载组合 q1 1 2 91 4 55 1 4 2 5 2 0 2 0 0 10 6 0 07 0 10 12 418kN m 承载力计算 强度 Mmax q1l2 10 12 418 0 62 10 0 447KN m max Mmax W 0 447 106 11 7 104 3 82MPa 0 10 8MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 91 4 55 0 10 6 0 07 0 10 11 508kN m f 0 677ql4 100EI 0 677 11 508 6004 100 8 1 103 5 83 106 0 214mm f0 600 400 1 5mm 合格 3 纵向方木检算 纵向方木规格为10 15cm 中横梁下立杆纵向间距为60cm 纵向方木按简支梁考虑 计算跨径为60cm 荷载组合 横向方木所传递给纵向方木的集中力为 箱底 P 12 418 0 6 7 45kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09 kN m 力学模式 承载力计算 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 7 45 3 0 09 0 6 2 11 20KN 最大跨中弯距 Mmax 11 20 0 3 0 09 0 32 2 7 45 0 2 1 87KN m max Mmax W 1 87 106 3 75 105 4 99MPa 0 10 8 MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 11 508 0 6 4 27 62kN 合格 腹板下纵向方木规格为10 15cm 纵向间距为60cm 腹板下模板和横向方木与横梁受力相同 无需检算 纵向方木按简支梁考虑 计算跨径为60cm 由于箱梁腹板厚度只有0 60m 其他部分为底板加顶板为0 60m 取两跨平均值 则计算如下 横向方木所传递给纵向方木的集中力为 箱底 P 12 418 0 6 0 30 6 58 0 6 0 90 1 2 4 8kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09 kN m 承载力计算 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 4 8 5 0 09 0 6 2 12 03KN 最大跨中弯距Mmax 12 03 0 30 0 09 0 302 2 4 8 0 4 4 8 0 2 0 72KN m max Mmax W 0 72 106 3 75 105 1 9MPa 0 10 8 MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 11 508 0 6 0 30 3 12 0 6 0 90 5 1 2 15 65kN F Pl3 48EI 5ql4 384EI 15 65 1000 6003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 6004 384 8 1 103 2 81 107 0 31mm f0 600 400 1 5mm 合格 4 支架立杆计算 箱梁横梁下支架为60 30cm设置 腹板下支架为60 60cm设置 根据网格划分 每根立杆为四个网格共用 对每个网格的承载贡献为1 4 故每根立杆的承载面积为 横梁下 0 6 0 3 4 1 4 0 18 腹板下 0 6 0 6 4 1 4 0 36 P 横梁 91 4 55 2 5 2 0 2 0 0 36 0 09 0 3 36 77kN P 腹板 62 4 3 12 2 5 2 0 2 0 0 36 0 09 0 6 25 98kN 因第11联梁底到原地面高度最大 为15 194m 为安全起见 所有满堂碗扣式支架按最高处为16米高计算 支架高度以16米计 故可计算每根立杆承受支架为16m立杆 以及27道4 0 3 1 2m横杆 此联碗扣钢管的重量为 1 16 0 0384 27 4 0 3 0 0384 1 86kN 并考虑普通钢管的扣件 支架顶托及内模支架的重量取1 2系数 故每杆承受支架自重可计为1 86 1 2 2 23kN 平均立杆重量为2 23 16 0 14kN m 为安全起见 以下计算可取单根立杆自重0 3kN m 其自重为 g 16 0 3 4 8 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为 N 36 77 4 8 41 57kN 强度验算 a N Aji 41 57 1000 489 85 01MPa a 140MPa 合格 立杆承载力计算 支架立柱采用 48 t 3 5mm钢管 立柱底 顶部纵横向水平杆步距为0 6m 中间部分步距1 2m 施工中横杆最大步距为1 2m 钢管截面面积 钢管截面的惯性半径 钢管定位桩的柔度 查表可知 钢管稳定系数0 807 钢管承载力为 P A 0 807 140 489 30 10 3 55 281kN 刚度验算 可见当横杆最大步距为1 2m时 立杆承载力为55 281KN N 36 77 4 8 41 57kN 55 281KN 合格 5 地基承载力计算 因支架底部通过底托 底调钢板为7cm 7cm 坐在原有水泥混凝土路面上 另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层碾压密实 上部铺设道碴石及碎石 顶部浇筑15cm厚C20混凝土 因此基底承载力可达到11 0MPa 因此 max N A 41 57 103 0 072 8 5MPa 11 0 MPa 可以 5 2 3箱梁底板下支架检算 1 底模检算 底模采用 15 mm的竹胶板 直接搁置于间距L 20cm的 7 10cm横向方木上 按连续梁考虑 取单位长度 1 0米 板宽进行计算 荷载组合 q 1 2 19 50 0 975 1 4 2 5 2 0 2 0 33 67kN m 竹胶板 15 mm 截面参数及材料力学性能指标 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm3 承载力检算 强度 Mmax ql2 10 33 67 0 2 0 2 10 0 135KN m max Mmax W 0 135 106 3 75 104 3 59MPa 0 70MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 19 50 0 975 24 57kN m F 0 677ql4 100EI 0 677 24 57 2004 100 6 103 2 81 105 0 158 f0 200 400 0 50mm 合格 2 横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上 横向方木规格为70 100mm 横向方木亦按连续梁考虑 荷载组合 q1 1 2 19 50 0 975 1 4 2 5 2 0 2 0 0 2 6 0 07 0 1 kN m 承载力计算 强度 Mmax q1l2 10 6 776 0 62 10 0 24KN m max Mmax W 0 24 106 11 7 104 2 05MPa 0 10 8 MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 19 50 0 975 0 2 6 0 07 0 1 4 956kN m F ql4 150EI 0 677 4 956 6004 100 8 1 103 5 83 106 0 092mm f0 600 400 1 5mm 合格 3 纵向方木检算 纵向方木规格为10 15cm 立杆纵向间距为60cm 纵向方木按简支梁考虑 计算跨径为60cm 荷载组合 横向方木所传递给纵向方木的集中力为 箱底 P 6 776 0 6 4 07kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09kN m 承载力计算 力学模式如下图 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 4 07 3 0 09 0 6 2 6 132KN 最大跨中弯距 Mmax 6 132 0 3 0 09 0 32 2 4 07 0 3 0 61KN m max Mmax W 0 61 106 3 75 105 1 63MPa 0 10 8MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 4 956 0 6 4 0 09 0 6 11 948kN m F Pl3 48EI 5ql4 384EI 11 948 1000 6003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 6004 384 8 1 103 2 81 107 0 237mm f0 600 400 1 5mm 合格 4 支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算 忽略横向方木自重不计 则纵向方木传递的集中力 以跨度0 6米计算 P1 19 50 0 975 2 5 2 0 2 0 0 62 0 09 0 6 9 765kN 安全起见满堂式碗扣支架按16米高计 其自重为 g 16 0 3 4 8kN 单根立杆所承受的最大竖向力为 N 9 765 4 8 14 565kN 立杆稳定性 横杆竖向步距按1 2m计算时 所以N 14 565kN N 55 281kN 合格 强度验算 a N Aji 14 565 1000 489 29 79MPa a 140MPa 合格 5 地基承载力不需再进行验算 5 2 4顶板 厚度25cm 下内模支架计算 底模板计算 底模板采用厚度为1 5cm的胶合板 底模下7 10cm方木间距为30cm 由前面计算知模板满足设计要求 不再检算 横向方木计算 搁置于间距90cm的纵向方木上 横向方木规格7 10cm 横向方木按连续梁考虑 荷载组合 q1 1 2 26 0 25 1 05 1 4 2 5 2 0 2 0 0 3 6 0 07 0 10 5 23kN m 承载力计算 强度 跨中弯距 M1 2 q l2 10 5 23 0 92 10 0 4236kN m 应力计算 max Mmax W 0 4236 106 11 7 104 3 64MPa 0 10 8MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 26 0 25 1 05 0 3 6 0 07 0 1 2 5kN m F 0 677 ql4 100EI 0 677 2 5 9004 100 8 1 103 11 17 106 0 122mm f0 900 400 2 25mm 合格 纵向方木计算 纵桥向方木规格为10 15cm 立杆纵向间距为120cm 纵向方木按简支梁考虑 计算跨径为120cm 荷载组合 横向方木所传递给纵向方木的集中力为 P 5 23 0 9 4 7kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09kN m 承载力计算 力学模式如下图 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 4 7 4 0 09 1 2 2 9 45KN 最大跨中弯距 Mmax 9 45 0 6 0 09 0 62 2 4 7 0 45 4 7 0 15 2 83KN m max Mmax W 2 83 106 3 75 105 7 55MPa 0 10 8MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 2 5 5 0 9 1 2 13 58kN m F Pl3 48EI 5ql4 384EI 13 58 1000 12003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 12004 384 8 1 103 2 81 107 2 23mm f0 1200 400 3mm 合格 4 支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算 忽略横向方木自重不计 则纵向方木传递的集中力 以跨度1 2米计算 P1 26 0 25 1 05 2 5 2 0 2 0 0 9 1 2 0 09 1 2 14 50kN 安全起见满堂式碗扣支架按2米高计 其自重为 g 2 0 3 0 6kN 单根立杆所承受的最大竖向力为 N 14 50 0 6 15 1kN 立杆稳定性 横杆竖向步距按1 2m计算时 立杆数竖向可承受的最大竖直荷载 N 30 kN 所以N 15 1kN N 30kN 合格 强度验算 a N Aji 15 1 1000 489 30 88MPa a 205MPa 合格 5 2 5箱梁翼缘板根部 厚度55cm 情况下支架检算 1 底模检算 底模采用 15 mm的竹胶板 直接搁置于间距L 30cm的 7 10cm横向方木上 按连续梁考虑 取单位长度 1 0米 板宽进行计算 荷载组合 q 1 2 14 3 0 715 1 4 2 5 2 0 2 0 27 12kN m 竹胶板 15 mm 截面参数及材料力学性能指标 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm3 竹胶板容许应力 70MPa E 6 103MPa 承载力检算 强度 Mmax ql2 10 27 12 0 3 0 3 10 0 244KN m max Mmax W 0 244 106 3 75 104 6 51MPa 0 70 MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 14 3 0 715 18 018kN m F 0 677ql4 100EI 0 677 18 018 3004 100 6 103 5 83 105 0 28mm f0 300 400 0 75mm 合格 2 横向方木检算 横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上 横向方木规格为70 mm 100mm 横向方木亦按连续梁考虑 荷载组合 q1 1 2 14 3 0 715 1 4 2 5 2 0 2 0 0 3 6 0 1 0 15 8 23kN m 承载力计算 强度 Mmax q1l2 10 8 23 0 92 10 0 67KN m max Mmax W 0 67 106 11 7 104 5 73MPa 0 10 8MPa 合格 刚度 荷载 q 1 2 14 3 0 715 0 3 5 41kN m F ql4 150EI 0 67 75 41 9004 100 8 1 103 5 83 106 0 51mm f0 900 400 2 5mm 合格 3 纵向方木检算 纵向方木规格为10 15cm 立杆纵向间距为90cm 纵向方木按简支梁考虑 计算跨径为90cm 荷载组合 横向方木所传递给纵向方木的集中力为 箱底 P 8 23 0 9 7 407kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09 kN m 承载力计算 力学模式 如下图 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 5 41 3 0 09 0 9 2 11 245KN 最大跨中弯距 Mmax 11 245 0 45 0 09 0 452 2 7 407 0 3 2 8KN m max Mmax W 2 8 106 3 75 105 7 47MPa 0 10 8 MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 5 41 4 0 09 0 9 21 72kN m f Pl3 48EI 5ql4 384EI 21 72 1000 9003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 9004 384 8 1 103 2 81 107 1 45mm f0 900 400 2 5mm 合格 4 支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算 忽略横向方木自重不计 则纵向方木传递的集中力 以跨度0 9米计算 P1 14 3 0 715 2 5 2 0 2 0 0 92 0 09 0 9 17 51kN 安全起见满堂式碗扣支架按18米高计 其自重为 g 18 0 3 5 4 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为 N 17 51 5 4 22 91 kN 立杆稳定性 横杆竖向步距按1 2m计算时 立杆数竖向可承受的最大竖直荷载 N 30 kN 所以N 22 91kN N 30 kN 合格 强度验算 a N Aji 22 91 1000 489 46 86MPa a 205 MPa 合格 5 地基承载力不需再进行验算 5 2 6腹板外侧模检算 侧模采用 15 mm的竹胶板 竖向内楞采用间距20cm的7 10cm方木 横向外楞采用间距60cm的10 15cm方木 横向外楞通过顶托及 48 t 3 5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接 斜撑钢管间距横距为60cm 纵距为90cm 混凝土侧压力 PM 0 22 t0 1 2v1 2 式中 混凝土的自重密度 取26KN m3 t0 新浇混凝土的初凝时间 可采用t0 200 T 15 T为砼入模温度 取10 则t0 8 1 外加剂影响修正系数 因掺缓凝剂取1 2 2 砼坍落度影响修正系数 坍落度控制在11cm 15cm取1 15 v 混凝土浇筑速度 m h 取0 4 PM 0 22 26 8 0 1 2 1 15 0 41 2 39 94KN m2 有效压头高度 h PM 39 94 26 1 54 振捣砼对侧面模板的压力 4 0kPa 倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2 0kPa 水平荷载 q 1 2 39 94 1 54 2 1 4 2 5 4 0 2 0 48 80kN m 此水平力较腹板和端 中横隔梁处底板竖向力要小得多 而此处模板和横向方木布置与横梁处相同 则模板与横向方木不需要另外进行检算 只需要检算纵向方木和斜撑钢管 纵向方木为10 15cm 间距为0 6m 跨度为0 9m 横向方木传来的集中荷载 F 48 80 0 2 0 6 5 86kN 纵向方木自重 g 6 0 1 0 15 0 09 kN m 承载力计算 强度 按最大正应力布载模式计算 支座反力 R 5 86 5 0 09 0 9 2 14 69KN 最大跨中弯距Mmax 14 69 0 45 0 09 0 452 2 5 86 0 2 5 86 0 4 3 08KN m max Mmax W 3 08 106 3 75 105 8 24MPa 0 10 8 MPa 合格 刚度 按最大支座反力布载模式计算 集中荷载 P 4 43 5 0 09 0 9 22 23kN F Pl3 48EI 5ql4 384EI 22 23 1000 9003 48 8 1 103 2 81 107 5 0 09 9004 384 8 1 103 2 81 107 1 48mm f0 900 400 2 5mm 合格 纵向方木传来集中荷载单根斜撑受力为N 48 80 0 6 0 9 26 35kN 而扣件抗滑承载力为8 5KN 因此斜撑钢管至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接 联接处立柱钢管的横杆步距为60cm 另外 为防止立柱钢管 弯压构件 失稳 在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管 与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载 并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力 从而保证支架水平方向稳定 5 2 7抗风荷载计算 合肥地区基本风压 0 0 3kN m2 风压高度系数 z 0 62 体型系数 s 0 80 密目安全网抗风系数 0 0 8 按 建筑结构荷载规范 取值 求得风荷载标准值 k 0 7 0 62 0 8 0 3 0 101416kN m2 作用在立杆上的计算值 a b 0 k 1 4 1 2 0 8 0 10416 0 1400 kN m2 立杆跨中弯矩 M 0l02 8 0 1400 1 22 8 0 0252 kN m2 计算立杆的压弯强度 N A M 40 103 0 807 489 25 2 103 5080 106 3 MPa 205 MPa 合格 说明支架抗风荷载安全 并且此支架系统刚度 强度及稳定性能够达到设计要求 满足现场施工条件 为增加架体整体刚度 架体应严格按照方案要求设置纵 横和水平向剪刀撑 同时在端 中横 隔 梁 基坑周边等等部位立杆底座下应加垫槽钢或方木 以增大承压面积 第六章 材料选用和质量要求 6 1材料选型 1 本工程脚手架为连续箱梁承重用 采用碗扣支架 现浇梁外模和内模采用1220 2440 15优质竹胶板 2 碗扣支架钢管规格为 48 3 5mm 且有产品合格证 钢管的端部切口应平整 禁止使用有明显变形 裂纹和严重绣蚀的钢管 钢管应涂刷防锈漆作防腐处理 并定期复涂以保持其完好 3 扣件应按现行国家标准 钢管脚手架扣件 GB15831 的规定选用 且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件 严禁使用不合格的扣件 新扣件应有出厂合格证 法定检测单位的测试报告和产品质量合格证 当对扣件质量有怀疑时 应按现行国家标准 钢管脚手架扣件 GB15831 的规定抽样检测 旧扣件使用前应进行质量检查 有裂缝 变形 锈蚀的严禁使用 出现滑丝的螺栓必须更换 6 2技术要求 1对承台和管线开挖范围必须严格按规范标准分层进行换填和回填 同时加强地基的排水措施 2搭设支架前 必须在地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线 放出设计箱梁中心线 按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度 搭设支架 采用测设四角点标高 拉线法调节支架顶托 3必须保证可调底座与地基的密贴 必要时可用砂浆坐底 安放可调底座时 调整好可调底座螺帽位置 使螺帽位置位于同一水平面上 可调底座螺杆调节高度不得超过25cm 若在实际施工中调节高度必须超过25cm时 采用方木进行调整 4检查脚手架有无弯曲 接头开焊 断裂等现象 无误后可实施拼装 5拼装时 脚手架立杆必须保证垂直度 尤其重要的是必须在第一层所有立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装 6拼装到顶层立杆后 装上顶层可调顶托 并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置 可调顶托螺杆调节高度不得超过20cm 必要时用方木进行调整 7满堂支架搭设至桥墩时 采用钢管与桥墩四周牢固环抱形式与支架相连接 以达到满堂支架与桥墩整体受力作用 8铺设纵 横向方木和竹胶板时要确保其连接牢固 另外将纵向方木和横向方木接触面刨平 保证其密贴 横向方木顶面刨平 保证竹胶板与其密贴 9支架底模铺设后 测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位 底模标高 设计梁底 支架的变位 前期施工误差的调整量 来控制底模立模 底模标高和线形调整结束 经监理检查合格后 立侧模和翼板底模 测设翼板的平面位置和模底标高 底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板 10为确保支架整体稳定 支架每隔四排设一道横向剪刀撑 纵向在支架边缘设置剪刀撑 且在剪刀撑钢管与立杆连接处用扣件连接紧固 11为了便于拆除桥台与墩顶处的模板 可在支座安装完成后 在支座四周铺设一层泡沫塑料 顶面标高比支座上平面高出2 3mm 在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除 施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座 第七章 安全技术措施 7 1支架使用规定 1 严禁上架人员在架面上奔跑 退行 2 严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息 3 严禁攀援脚手架上下 发现异常情况时 架上人员应立即撤离 4 脚手架上垃圾应及时清除 以减轻自重 5 脚手架使用中应定期检查下列项目 a扣件螺栓是否松动 b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求 c安全防护措施是否符合要求 d是否超载 7 2拆除规定 1 拆除顺序 护栏 脚手板 剪刀撑 横杆 立杆 2 拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物 3 拆除作业必须由上而下逐层拆除 严禁上下同时作业 4 拆除过程中 凡已松开连接的杆 配件应及时拆除运走 避免误扶 误靠 5 拆下的杆件应以安全方式吊走或运出 严禁向下抛掷 7 3支架安全措施 1 禁止任意改变构架结构及其尺寸 2 禁止架体倾斜或连接点松驰 3 禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业 4 搭拆作业中应采取安全防护措施 设置防护和使用防护用品 5 禁止随意增加上架的人员和材料 引起超载 6 禁止在架面上任意采取加高措施