塔吊基础施工设计方案.doc

津南区八里台示范小城镇三期农民安置用房建设项目翰文苑（四标段）塔吊施工方案滨海文化商务中心住宅地块6项目（仕荣园）塔吊施工方案天津五建建筑工程有限公司2016年7 月 25 日目 录第一节：工程概况2第二节：结构设计概况2第三节：结构设计依据6第四节：结构设计及塔吊计算书7第五节：塔吊基础接地26第六节：塔吊基础施工顺序及施工方法26第一节：工程概况本工程建设地点位于天津市滨海新区中心商务区。建设项目为住宅及配建项目工程，总建筑面积51941.6平方米。拟建场地地形平坦，临建设施按照业主指定的地点进行布置。第二节：结构设计概况1、1台塔吊采用QTZ80型塔机，1台塔吊采用QTZ60型塔机，1台塔吊采用QTZ145型塔机。2、承台具体尺寸为5500mm5500mm1500mm（厚度），C35砼浇筑，承台基础底板配筋为20三级钢170双层双向，箍筋为14三级钢间隔布置。3、塔吊桩配筋；主筋为三级钢12根16的钢筋，螺旋箍：8一级钢间距100mm，桩钢筋骨架的纵筋外侧每隔2m加焊1个12间距2米加劲箍（如图） 桩身详图桩身剖面图4、现场塔吊平面布置图现场塔吊平面布置图第三节：结构设计依据1、 施工组织设计及各专项施工方案；2、 建筑机械使用安全技术规程（JGJ332012）； 3、 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）；4、 建筑施工现场安全检查表标准（JGJ59-2011）；5、 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010；6、 QTZ63、QTZ80塔吊使用说明书第四节：结构设计及塔吊计算书结构形式：钢筋混凝土剪力墙结构工程性质：民用住宅工期要求：计划开工日期：2015年7月6日 计划竣工日期：2017年10月31日建设地点：津南区八里台镇，东至致达路；南至友谊南路；西至致明路；北至阳煦道。1、塔吊分布明细 塔吊四桩基础的计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机混凝土基础技术规程（JGJ187-2009）、 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范（GB50017-2003）、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息 塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=715.4kN，最大起重荷载F=60.0kN， 塔吊起重力矩630kN.m非工作状态下塔身倾覆力距M=1261.02kN.m（塔式起重机混凝土基础技术规程）JGJ-187-2009，P65。 塔吊起重高度H=40.0m， 塔身宽度B=1.6m， 承台长度Lc或宽度Bc=5.50m， 承台厚度Hc=1.50m， 桩直径或方桩边长 d=0.60m， 桩间距a=3.20m， 基础埋深D=1.50m， 保护层厚度:50.00mm， 承台混凝土强度等级:C35， 承台钢筋级别:HRB335， 桩混凝土强度等级:C35， 桩钢筋级别:HRB335， 承台箍筋间距S=200.00mm。 二、荷载的计算 1.自重荷载及起重荷载 (1)塔机自重标准值： Fkl=715.40kN (2)基础及附加构造自重标准值： Gk = 25.0BcBcHc+0.00= 25.05.505.501.50+0.00 = 1134.38kN； (3)起重荷载标准值： Fqk=60.00kN 1.风荷载计算 (1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值： 塔机所受风线荷载标准值 qsk=0.8azszW0a0BH/H=0.81.21.871.620.920.550.351.60=0.82kN/m 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH = 0.8240.00 = 32.96kN 标准组合的倾翻力矩标准值 Mk = 1261.02kN.m 三、桩基承载力验算 1.桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 (1)轴心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为715.40kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 1134.38kN； Qk = (715.40+1134.38)/4 = 462.44kN (2)偏心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为715.40kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 1134.38kN； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿十字型承台中任一条形基础纵向作用于承台底面的力矩，为 1261.02kN.m； Fvk塔机所受风荷载水平合力标准值，为32.96kN； h高度 L矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离； Qkmax = (715.40+1134.38)/4+(1261.02+32.9620)/4.52 = 887.27kN Qkmin = (715.40+1134.38)/4-(1261.02+32.9620)/4.52 = 37.615kN 2.桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax= Qkmax = 1.35887.27=1197.81kN 3.桩身轴心抗拔承载力验算 没有抗拔力，不需要进行桩身轴心抗拔承载力验算。 4.桩基竖向承载力特征值： 单桩竖向承载力特征值可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.4条） 其中 u桩身周长，u=2m； qsia第i层岩土的桩侧阻力特征值； li第i层岩土的厚度； qpa桩端端阻力特征值； Ap桩底端横截面面积； 土层厚度及侧阻力特征值表如下:土名称 土厚度(m) 土侧阻力特征值 土端阻力特征值 粉土或砂土 2.7 20.5 粉土或砂土 4.5 20 粘性土 5.5 15 淤泥质土 8 12 粘性土 2.5 16.5 粉土或砂土 5.5 29 375 粘性土 13.5 26.5 275 由于桩的入土深度为27.15m,所以桩端是在第6层土层。 桩基竖向承载力验算: Qk=Ra Qkmax=1.2Ra Ra=1.88(2.7020.50+4.5020.00+5.5015.00+8.0012.00+2.5016.50+3.9529.00)+0.000.28=904.12kN 上式计算的Ra的值大于轴心竖向力462.44kN,所以满足要求! 上式计算的1.2Ra的值大于角桩的最大竖向力887.27kN,所以满足要求! 4.桩身承载力计算： (1)轴心受压桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； c基桩成桩工艺系数，取0.75； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.50N/mm2； Aps桩身截面面积； fy纵向主筋抗压强度设计值； As纵向主筋截面面积； 经计算得: R = cfcAps=0.7516.50282743.34 = 3498948.82N = 3498.95KN 上式计算的R的值大于轴心竖向力1015.28kN,所以满足要求,只需构造配筋。 四、桩基承台计算 1.承台弯矩的计算(依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.4.2条) 计算简图： 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1不计承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=21.35(887.27-1134.38/4)(1.60-0.80)=1303.94kN.m 2.承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2。 经过计算得 s=1011.89106/(1.0016.505500.001450.002)=0.000 =1-(1-20.000)0.5=0.000 s=1-0.000/2=1.000 Asx= Asy=1011.89106/(1.0001450.00300.00)=2326.19mm2 依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.2.4条要求， 构造配筋应满足钢筋直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。 建议配筋值：HRB335直径18mm钢筋28根; 3.承台截面抗剪切的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.3条规定。 根据计算可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 取V=1015.28kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比； ft混凝土抗拉强度设计值，ft=1.55N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b=5.50mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fyv钢筋受拉强度设计值，fyv=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200.00mm。截面的剪跨比=a/h0=1131.20/1450.00=0.78取1.50 经计算得: =(1.75/(1+1.50)1.555500.001450.00=8652875.00N=8652.87KN 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!五、格构式钢管混凝土计算 承台下部设钢管混凝土柱支撑，钢管插入灌注桩4200mm，钢管混凝土直径为630mm；斜腹杆采用160mm90mm8mm（16#工字钢）加固，焊缝处磨平后采用专用防锈漆处理2遍，外侧均匀涂刷2遍黄黑道油漆。1、参数钢管外径为630mm，管壁厚度为10mm，轴心抗压力1134.38kN，钢材抗压强度设计值f=315（N/mm2）钢材屈服强度值fy=345N/mm2计算长度l=4800mm混凝土强度等级为C35。混凝土抗压强度标准值fck=23.5N/mm2混凝土抗压强度设计值fc=15.0N/mm2钢管内径为d1=d-2t=610mm组合截面面积ASC=3.14d2/4=311566mm2混凝土截面面积AC=3.14d12/4=292098mm2组合截面抵抗矩Wsc=Ascd/8=24536103mm3钢管截面面积AS=ASC-AC=311566-292098=19468mm2含钢率=AS/AC=0.067套箍系数=fy/fck=0.07套箍系数0=f/fc=0.06系数B=7.48310-4fy+0.974=1.23系数C=-5.18810-3fck+0.0309=-0.092、受压组合强度标准值与设计值 受压组合强度标准值fysc=（1.212+B+C2）fck=(1.212+1.230.07-0.090.072)23.5=30.49N/mm2 受压组合强度设计值fsc=（1.212+B0+C2）fc =（1.212+1.230.06-0.090.072）15 =19.28N/mm2钢混凝土组合结构设计规程（DL/T5085-1999）的承载力设计方法。3、格构往的整体承载力应满足下列要求：NNU*式中NU*格构柱的整体承载力设计值。格构柱的整体承载力设计值应按下列公式计算：式中Noi格构柱各单肢柱的轴心受压短柱承载力设计值，NO*为格构式柱各肢柱轴压称压力之和4、格构柱各单肢柱的轴心受压短柱承载力设计值NOI=ASCfscy其中轴心受钢管压混凝土构件稳定系数。稳定系数和混凝土的强度等级基本无关，主要取决于钢材的强度。ASC 钢管混凝土构件截面面积；fSC 组合结构强度设计值NOI=1-0.115* L/D-4 19.28311566=4084.75kN5、格构柱的整体承载力，按下列公式计算1* ，e* 考虑长细比影响，偏心率影响的整体承载力折减系数。（1）当l/d4时，4.8/0.63=11.174。1*=1-0.115 l/d-4 =0.78（2）对于对称截面的双肢柱和四肢柱1）当偏心率eo/hb时2）当偏心率eo/hb时b 界限偏心率。e0 柱较大弯矩端的轴向压力对格构柱截面重心轴的偏心矩， e0M2/N，其中e0为柱两端弯矩中的较大者。h在弯矩作用平面内的柱肢重心之间的距离。（3）对于对称截面的双肢柱和四肢柱：其中t受拉区柱肢的套箍指标b=0.5+0.78/（1+0.78+0.88）=0.8故偏心率b，e*=0.32（4）NU*=0.780.32(4084.74)=4078.16kNN=1145.47kNNU*，故满足要求。6、刚度验算（1）构件长细比=4l/d=12.1（2）构件容许长细比=80刚度验算，满足要求。7、强度验算（1）当N/ASC0.2fscktkc时N/ASC+M/1.5WSCfscktkc（2）当N/ASC0.2fscktkc时N/1.4ASC+M/1.4WSCfscktkc（3）N/ASC=4.05，0.2fscktkc=4.28；N/ASC0.2fscktkc。N/1.4ASC+M/1.4WSC=1145.47103/(1.4311566)+1145.47103/（1.424536103）=2.63+0.003=2.633N/mm2fscktkc=21.41N/mm2(4)经验算N/1.4ASC+M/1.4WSCfscktkc，满足要求！8、稳定性验算（1）轴心受压构件稳定系数=0.78（2）欧拉临界力 NE=3.142ESCASC/2 其中ESC受压组合弹性模量ASC组合截面面积构件长细比NE=9.86（12.210-4+0.78/fy）fyscES1134380/2 =19.5103kN（3）N/ASC=1134380/0.78/311566=4.7N/mm2（4）0.2fscktkc=0.221.4111=4.28N/mm2（5）N/ASC0.2fscktkcN/ASC+mM/1.4Wsc(1-0.4N/NE)=4.7+0.02=4.72 N/mm2fscktkc=21.41N/mm2 故稳定性满足要求！斜腹撑加固配置，采用16#工字钢（160高90宽8厚）一、参数信息（24#楼、25#楼两台塔吊） 塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=715.4kN， 最大起重荷载F=60.0kN， 塔吊倾覆力距M=630.0kN.m， 塔吊起重高度H=80.0m， 塔身宽度B=1.6m， 承台长度Lc或宽度Bc=5.0m， 承台厚度Hc=1.35m， 桩直径或方桩边长 d=1.00m， 桩间距a=4.00m， 基础埋深D=1.50m， 保护层厚度:50.00mm， 承台混凝土强度等级:C35， 承台钢筋级别:HRB335， 桩混凝土强度等级:C35， 桩钢筋级别:HRB335， 承台箍筋间距S=200.00mm。 二、荷载的计算 1.自重荷载及起重荷载 (1)塔机自重标准值： Fkl=715.40kN (2)基础及附加构造自重标准值： Gk = 25.0BcBcHc+0.00= 25.05.05.01.35+0.00 = 843.75kN； (3)起重荷载标准值： Fqk=60.00kN 1.风荷载计算 (1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值： 塔机所受风线荷载标准值 qsk=0.8azszW0a0BH/H=0.81.21.841.600.990.450.351.60=0.71kN/m 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH = 0.7180.00 = 56.41kN 标准组合的倾翻力矩标准值 Mk = 630.00kN.m 三、桩基承载力验算 1.桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 (1)轴心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为715.40kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 1134.38kN； Qk = (715.40+1134.38)/4 = 462.44kN (2)偏心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为715.40kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 1134.38kN； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿十字型承台中任一条形基础纵向作用于承台底面的力矩，为 630.00kN.m； Fvk塔机所受风荷载水平合力标准值，为56.41kN； h承台高度 L矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离； Qkmax = (715.40+1134.38)/4+(630.00+56.411.50)/5.66 = 588.79kN Qkmin = (715.40+1134.38)/4-(630.00+56.411.50)/5.66 = 336.10kN 2.桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax= Qkmax = 1.35588.79=794.87kN 3.桩身轴心抗拔承载力验算 没有抗拔力，不需要进行桩身轴心抗拔承载力验算。 4.桩基竖向承载力特征值： 单桩竖向承载力特征值可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.4条） 其中 u桩身周长，u=3m； qsia第i层岩土的桩侧阻力特征值； li第i层岩土的厚度； qpa桩端端阻力特征值； Ap桩底端横截面面积； 土层厚度及侧阻力特征值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名称 1 1.6 20 3360 填土 2 1.9 36 975 粘性土 3 1.7 36 975 粘性土 4 3.8 24 975 淤泥质土 5 5 24 975 淤泥质土 6 3 33 975 粘性土 7 3 50 975 粉土或砂土 8 10.3 64 1700 粉土或砂土 由于桩的入土深度为25.75m,所以桩端是在第8层土层。 桩基竖向承载力验算: Qk=Ra Qkmax=1.2Ra Ra=3.14(1.6020.00+1.9036.00+1.7036.00+3.8024.00+5.0024.00+3.0033.00+3.0050.00+5.7564.00)+1700.000.79=4444.73kN 上式计算的Ra的值大于轴心竖向力462.44kN,所以满足要求! 上式计算的1.2Ra的值大于角桩的最大竖向力588.79kN,所以满足要求! 4.桩身承载力计算： (1)轴心受压桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； c基桩成桩工艺系数，取0.75； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.50N/mm2； Aps桩身截面面积； fy纵向主筋抗压强度设计值； As纵向主筋截面面积； 经计算得: R = cfcAps=0.7516.50785398.16 = 9719302.27N = 9719.30KN 上式计算的R的值大于轴心竖向力794.87kN,所以满足要求,只需构造配筋。 四、桩基承台计算 1.承台弯矩的计算(依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.4.2条) 计算简图： 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1不计承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=21.35(588.79-1134.38/4)(2.00-0.80)=988.83kN.m 2.承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2。 经过计算得 s=988.83106/(1.0016.505500.001450.002)=0.000 =1-(1-20.000)0.5=0.000 s=1-0.000/2=1.000 Asx= Asy=988.83106/(1.0001450.00300.00)=2273.19mm2 依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.2.4条要求， 3.承台截面抗剪切的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.3条规定。 根据计算可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 取V=794.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比； ft混凝土抗拉强度设计值，ft=1.55N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b=5.50mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fyv钢筋受拉强度设计值，fyv=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200.00mm。截面的剪跨比=a/h0=1696.80/1450.00=1.17取1.50 经计算得: =(1.75/(1+1.50)1.555500.001450.00=8652875.00N=8652.87KN经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋一、参数信息（15#楼、16#楼、23#楼3台塔吊） 塔吊型号:QT80A, 自重(包括压重)F1=1033.9kN， 最大起重荷载F=80.0kN， 塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m， 塔吊起重高度H=90m， 塔身宽度B=1.6m， 承台长度Lc或宽度Bc=5.50m， 承台厚度Hc=1.35m， 桩直径或方桩边长 d=1.00m， 桩间距a=4.00m， 基础埋深D=1.50m， 保护层厚度:50.00mm， 承台混凝土强度等级:C35， 承台钢筋级别:HRB335， 桩混凝土强度等级:C35， 桩钢筋级别:HRB335， 承台箍筋间距S=200.00mm。 二、荷载的计算 1.自重荷载及起重荷载 (1)塔机自重标准值： Fkl=1033.90kN (2)基础及附加构造自重标准值： Gk = 25.0BcBcHc+0.00= 25.05.505.501.35+0.00 = 1020.94kN； (3)起重荷载标准值： Fqk=80.00kN 1.风荷载计算 (1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值： 塔机所受风线荷载标准值 qsk=0.8azszW0a0BH/H=0.81.21.841.600.990.450.351.60=0.71kN/m 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH = 0.7190.00 = 63.9kN 标准组合的倾翻力矩标准值 Mk = 1000.00kN.m 三、桩基承载力验算 1.桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 (1)轴心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为1033.90kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 1020.94kN； Qk = (1033.90+1020.94)/4 = 513.71kN (2)偏心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=4； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为1033.90kN； Gk桩基承台的自重标准值，为1020.94kN； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿十字型承台中任一条形基础纵向作用于承台底面的力矩，为 1000.00kN.m； Fvk塔机所受风荷载水平合力标准值，为63.9kN； h承台高度 L矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离； Qkmax = (1033.90+1020.94)/4+(1000.00+63.91.35)/5.66 = 735.70kN Qkmin = (1033.90+1020.94)/4-(1000.00+63.91.35)/5.66 = 348.44kN 2.桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax= Qkmax = 1.35735.70=993.20kN 3.桩身轴心抗拔承载力验算 没有抗拔力，不需要进行桩身轴心抗拔承载力验算。 4.桩基竖向承载力特征值： 单桩竖向承载力特征值可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.4条） 其中 u桩身周长，u=3m； qsia第i层岩土的桩侧阻力特征值； li第i层岩土的厚度； qpa桩端端阻力特征值； Ap桩底端横截面面积； 土层厚度及侧阻力特征值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名称 1 1.6 20 3360 填土 2 1.9 36 975 粘性土 3 1.7 36 975 粘性土 4 3.8 24 975 淤泥质土 5 5 24 975 淤泥质土 6 3 33 975 粘性土 7 3 50 975 粉土或砂土 8 10.3 64 1700 粉土或砂土 由于桩的入土深度为25.75m,所以桩端是在第8层土层。 桩基竖向承载力验算: Qk=Ra Qkmax=1.2Ra Ra=3.14(1.6020.00+1.9036.00+1.7036.00+3.8024.00+5.0024.00+3.0033.00+3.0050.00+5.7564.00)+1700.000.79=4444.73kN 上式计算的Ra的值大于轴心竖向力542.07kN,所以满足要求! 上式计算的1.2Ra的值大于角桩的最大竖向力735.70kN,所以满足要求! 5.桩身承载力计算： (1)轴心受压桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； c基桩成桩工艺系数，取0.75； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.50N/mm2； Aps桩身截面面积； fy纵向主筋抗压强度设计值； As纵向主筋截面面积； 经计算得: R = cfcAps=0.7516.50785398.16 = 9719302.27N = 9719.30KN 上式计算的R的值大于轴心竖向力993.20kN,所以满足要求,只需构造配筋。 四、桩基承台计算 1.承台弯矩的计算(依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.4.2条) 计算简图： 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1不计承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=21.35(735.70-1020.94/4)(2.00-0.80)=1464.83kN.m 2.承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2。 经过计算得 s=1464.83106/(1.0016.505500.001450.002)=0.000 =1-(1-20.000)0.5=0.000 s=1-0.000/2=1.000 Asx= Asy=1464.83106/(1.0001450.00300.00)=3367.44mm2 依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.2.4条要求， 构造配筋应满足钢筋直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。 3.承台截面抗剪切的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)