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a109
框架结构
教学楼
平米
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A109+框架结构七层教学楼7000平米,a109,框架结构,教学楼,平米
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XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 I 页摘 要本次毕业设计的目的是对大学四年以来所学的知识进行一次系统的复习和总结,以检验四年来对专业知识的掌握程度,同时能进一步巩固和系统化所学的知识,为今后的学习工作打下良好的基础。本设计为 XX 学院建工系教学楼。该工程的建筑面积 7235 ,共 7 层,一2m层层高为 3.6m,二层以上层高为 3.3m,结构形式为钢筋混凝土框架结构,抗震要求为 7 度设防。设计内容包括建筑设计和结构设计,结构设计时取第轴横向框架进行计算。本论文包括以下内容:一 结构方案的确定。二 荷载计算,包括恒载、活载、风荷载和地震作用。三 横向框架内力计算、内力组合及截面设计。四 现浇板,楼梯和基础的计算。五 结束语和参考文献。该设计具有以下特点:一 在考虑建筑,结构要求的同时考虑了施工要求及可行性。二 针对不同的荷载特点采用不同的计算方法,对所学知识进行了系统全面的复习。三 框架计算中运用了理论公式计算又运用了当前工程设计中常用的近似计算方法。关键词: 建筑设计 结构设计 钢筋混凝土框架结构荷载 内力 截面设计XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 II 页AbstractThis article is to explain a design of a 7-storey-teaching building in Huanghe Science and Technology shool.The building is reinforced concrete frame structure. will a the layer settle to 3.3m, two above story high of layerses settle to 3.3 and the total area is 7235 square meters.The thesis is written for the whole process of the complete design program,including the following parts:1. Determination of the structure.2. The calculation of Load,including dead load,live load,wind load and earthquake load.3. Interior force calculation and,consititute of the lateral frame and the cross sections design of the components.4. The structural design of foundation ,stair and slabs.5 . The end words and the references.The thesis is of some own characters:1. With the consideration of architecture and structure requirements,it also considers the construction requirements and feasibility.2. It applies different methods of structural calculation,aiming to different loads.3. It applies theories formulation and practical formulation in the calculation of certain framework.Keywords: architectural design structural design reinforced concrete frame structureload interior force cross sections designXX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 1 页1目 录摘 要 .IABSTRACT.II1 工程概况 .11.1 工程概述 .11.2 结构设计依据 .11.3 材料选用 .12 建筑设计 .22.1 建筑平面设计 .22.2 建筑立面设计 .22.3 屋顶设计 .23 结构方案的选择及结构布置 .43.1 结构方案 .43.2 结构布置 .43.3 柱网尺寸及层高 .53.4 梁、柱截面尺寸的初步确定 .53.5 楼板选择 .63.6 结构横向框架的计算简图 .64 竖向荷载作用下的内力计算 .74.1 计算单元: .74.2 恒荷载计算 .74.3 活荷载计算 .114.4 恒荷载作用下的内力计算 .124.5 活荷载作用下的内力计算 .235 横向荷载作用下的内力计算 .325.1 横向框架侧移刚度的计算 .325.2 重力荷载代表值的计算 .37XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 2 页25.3 横向水平地震荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 .435.4 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 .536 内力调整 .596.1 竖向荷载作用下的梁端弯矩调幅 .596.2 框架梁内力折算至柱边 .606.3 柱的内力调整 .637 内力组合及截面设计 .667.1 内力组合 .667.2 截面设计 .758 楼板设计 .908.1 楼板类型及设计方法的选择: .908.2 设计参数 .908.3 弯矩计算 .918.4 截面设计 .959 楼梯设计 .989.1 设计资料 .989.2 梯段板设计 .989.3 平台板设计 .1009.4 平台梁的设计 .10110 基础设计 .10310.1 设计资料 .10310.2 设计计算 .103参考文献 .106致谢 .107XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 1 页11 工程概况1.1 工程概述建筑地点:郑州市 XX 科技学院南校区建筑类型:七层教学楼,现浇框架填充墙结构。工程简介:场地面积为 4535m2 左右,拟建建筑面积约 7000 m2。楼盖及屋盖均采用钢筋混凝土框架结构,现浇楼板厚度取为 100mm,填充墙采用 200 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。基础采用柱下独立基础。门窗使用: 大门采用玻璃门,其它的为木门,一般门洞尺寸为1200mm 2100mm,窗全部为铝合金窗,高为 1.5mm地质条件:经过地质勘探部门的确定,拟建场地土类型为中软场地土,II 类建筑场地,地震设防烈度为 7 度。1.2 结构设计依据建筑抗震设计规范 GB 500112012建筑地基基础设计规范 GB 500072012混凝土结构设计规范 GB 500102012建筑结构荷载规范 GB 500092012建筑结构制图标准 GB/T 501052010建筑制图标准 GB/T 501042010建筑构、配件标准图集1.3 材料选用1、柱:采用 C30 混凝土,主筋采用 HRB400 钢筋,箍筋采用 HPB300 钢筋;2、梁:采用 C30 混凝土,主筋采用 HRB400 钢筋,箍筋采用 HPB300 钢筋;3、板:采用 C30 混凝土,钢筋采用 HRB335;4、基础:采用 C20 混凝土,主筋采用 HRB335 钢筋,构造钢筋采用 HPB300钢筋。XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 2 页22 建筑设计2.1 建筑平面设计建筑平面设计主要应考虑建筑物所处的环境及其功能要求,同时又要兼顾结构平面布置的规则和合理;此外,考虑到抗震设计的一些要求,建筑物应力求规则。具体布置见建筑平面图。对该平面设计作如下说明:1、本设计柱网上采用 8.47.2 和 4.23.0m。2、采用了内廊式结构布置。中间走道宽 3.0m,以满足人流要求。同时设有两部楼梯,兼做消防楼梯。2.2 建筑立面设计结合平面设计中框架柱的布置,立面上主要采用竖向划分,外观上显得大方、挺拔、气派;同时,考虑到框架结构的优点,柱间尽量多用窗少用墙,使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的虚实对比,显得明快、活泼,同时也得到了良好的采光效果。 2.3 屋顶设计屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶,屋顶设计为上人屋顶,檐口采用 1.2m 高女儿墙。屋顶还有一个突出的上人出口。1.排水构造:屋面排水采用保温层找坡,坡度取 2%,设计为外排水 。2.保温构造:采用 120 厚的水泥珍珠岩保温。XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 3 页3XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 4 页43 结构方案的选择及结构布置3.1 结构方案该教学楼主体结构采用钢筋混凝土现浇框架结构形式。框架结构抗震性能好,整体性好,建筑平面布置灵活,可以用隔断墙分割空间,以适应不同的使用功能的要求。正是基于这些优点,目前框架结构在办公楼、教学楼、商场、住宅等房屋建筑中广泛采用。3.2 结构布置楼板的均布活载和恒载间接或直接传至框架梁,再由框架梁传至框架柱,最后传至地基。建筑的三分之一处均设有楼梯,有两部电梯,以解决垂直交通问题。结构布置图见图 2.1:图 2.1 框架结构平面布置图3.3 柱网尺寸及层高本教学楼采用纵向柱距为 8.4m 横向边跨为 7.2m,中跨为 3m 的内廊式框XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 5 页5架,一层层高为 3.6m,一层以上层高 3.3m。3.4 梁、柱截面尺寸的初步确定3.4.1 梁的截面尺寸的初步确定梁截面的高度:一般取为梁跨度的 1/121/8。横向框架梁:边跨:取 h=l/8l/12=600900mm,取为 600mm,宽 b 为 300mm。中跨:取 h600mm,b300mm。纵向框架梁:取 h=l/8l/12=7001050mm,取为 750mm,宽 b 为 300mm。次梁:取 h= l/14l/18=400514,取为 400mm,宽 b 为 200mm3.4.2 柱的截面尺寸的初步确定框架柱的面积根据柱的轴压比确定:1、 柱组合的轴压力设计值 N=nFgE注:n 楼层层数。柱轴压力增大系数,边柱取 1.3,不等跨内柱取 1.25,等跨内柱取 1.2。F算柱的负载面积。gE建筑面积上的重力荷载代表值,可近似的取 14kN/m2。2、柱的截面尺寸 A cN/( Nfc ) 注: N轴压比限值,按三级抗震等级,查 抗震规范 可知取为 0.9。 fc 轴心抗压强度设计值,对 C30,查得 14.3N/mm2。对于边柱 :AcN/( Nfc )=1.38.43.6141037 0.914.3=299345.45对于中柱:AcN/( Nfc )= 1.258.45.1141037 0.914.3=349161.6取柱子尺寸为: XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 6 页6bh=600mm600mm3.5 楼板选择板的厚度取 l/40=4200/40=105mm,故本设计中所有楼板均采用现浇板,板厚均为 100mm。3.6 结构横向框架的计算简图本框架结构采用柱下独立基础,选粉质粘土为地基持力层,基础顶面到室内地面 0.8m。横向框架的计算简图见下图所示,取顶层柱的形心线作为轴线,27 层柱的高度取为 3.3m,底层柱的高度从基础顶面至楼板,h1=3.6+0.8=4.4m。图 2.2 横向框架计算简图XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 7 页74 竖向荷载作用下的内力计算 4.1 计算单元: 取轴线处的横向框架为计算单元。4.2 恒荷载计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示:图 3.2 各层梁上作用的恒荷载4.2.1 屋面框架梁线荷载标准值屋面(上人屋面)屋面恒荷载标准值 3.02kN/ m2100 厚现浇钢筋混凝土 0.125=2.5kN/m2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2(二层 9mm 纸面石膏板、有厚 50mm 的岩棉板保温层) 合计 5.77 kN/m 2边跨框架梁自重 0.30.625=4.5kN/m2 梁外侧粉刷 (0.6-0.1)0.0217=0.17 kN/m 2中跨框架梁自重 0.30.625=4.5kN/m2对于第 7 层:q1 和 代表横梁自重,为均布荷载形式。q1=0.30.625+(0.6-0.1)0.0217=4.67 kN/m 2=0.30.625+(0.6-0.1)0.0217=4.67 kN/m 2XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 8 页8q2 和 分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=5.774.2=24.23 kN/m =5.773=17.31 kN/m 4.2.2 屋面框架节点集中荷载标准值P1、P 2 分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载,它包括主梁自重、次梁自重、楼板重等重力荷载,计算如下:边柱纵向框架梁自重 0.30.754.225=23.625kN外侧粉刷 0.020.54.2=0.04 kN1.2m 高女儿墙自重 1.24.20.25.5=5.54 kN装饰 4.21.20.5+4.2(1.2+0.2 )0.0217=4.52 kN梁传来的屋面自重 0.54.20.54.25.77=25.45 kNP1=23.625+0.04+5.54+4.52+25.45=59.175 kN中柱纵向框架梁自重 0.30.754.225=23.625kN框架梁传来的屋面自重 0.5(42+4.2-3 ) 1.55.77=23.37kN0.54.20.54.25.77=25.45kNP2=23.625+23.37+25.45=72.445kN集中力矩:M1=P1e1=59.175(0.5-0.3)/2=5.13 kNmM2=P2e2=72.445(0.5-0.3)/2=6.46kNm4.2.3 二到六层线荷载标准值包括梁自重和其上横墙自重,为均布荷载,其荷载的计算方法同第 7 层。30 厚防滑地砖 0.70 kN/m2100 厚现浇钢筋混凝土 0.1025=2.5 kN/m2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2合计 3.45 kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷 4.67 kN/m2XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 9 页9边跨填充墙自重 0.25(3.9-0.6) 5.5=4.54 kN/m2内墙装饰 (3.9-0.6) 20.0217=2.24 kN/m2中跨框架梁及梁侧粉刷 4.67kN/m2q1=4.67+4.54+2.24=11.45 kN/m2=4.67 kN/m2q2 和 分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.454.2=14.49 kN/m =3.453=10.35 kN/m 4.2.4 二到六层框架节点集中荷载标准值 边柱纵向框架梁自重 23.625kN外侧粉刷 0.04 kN钢框玻璃窗自重 3.02.40.4=2.88 kN窗下墙体自重 0.21.0(4.2-0.45) 5.5=4.13 kN装饰 0.021.03.7517+0.51.04.2=3.38 kN窗间墙体自重 (1.2-0.45) (3.9-0.5-1.0) 0.25.5=1.98 kN装饰 (1.2-0.45) (3.9-0.5-1.0) 0.0217+1.22.40.5=2.05 kN框架柱的自重 0.60.63.625=21.94 kN粉刷 (0.45+0.50) 2-0.22-0.2-0.45 0.023.917=1.13kN纵向框架梁传来的楼面自重 0.54.20.54.23.45=15.21kNP1=15.75+0.04+2.88 +4.13 +3.38+1.98+2.05+21.94 +1.13+15.21=74.00kN中柱纵向框架梁自重 15.75kN内纵墙自重 (3.6-0.45) (3.6-0.5) 0.25.5=10.74kN粉刷 (3.6-0.45) (3.6-0.5) 20.0217=6.64kN扣除门洞重加上门重 -22.41.2(1.78-0.2)=-9.10kN框架柱自重 21.94kNXX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 10 页10粉刷 (0.45+0.50) 2-0.22-0.2 0.023.917=1.72kN纵向框架梁传来的屋面自重 0.5(4.2+4.2-3) 1.53.45=13.97kN0.54.20.54.23.45=15.21kNP2=15.75+10.74+6.64-9.10+21.94+1.72+13.97+15.21=76.87kN集中力矩M1=P1e1=74.00(0.5-0.3)/2=7.40kNmM2=P2e2=76.87(0.5-0.3)/2=7.69kNm4.2.5 一层框架以下的荷载边柱纵向框架梁自重 15.75 kN钢框玻璃窗自重 3.02.40.4=2.88 kN窗下墙体自重 0.21.0(4.2-0.5) 5.5=4.07 kN装饰 0.021.03.717+0.51.04.2=3.36kN窗间墙体自重 (1.2-0.5) (3.9-0.5-1.0) 0.25.5=1.85 kN装饰 (1.2-0.45) (3.9-0.5-1.0) 0.0217+1.22.40.5=2.05 kN框架柱的自重 0. 50.555.425=37.13kN粉刷 (0. 5+0.55) 2-0.22-0.2-0. 5 0.025.417=1.84kNP1=15.75+2.88+4.07 +3.36+1.85 +2.05+37.13+1.84=68.89kN中柱纵向框架梁自重 15.75kN内纵墙自重 (4.2-0.45) (3.9-0.5) 0.25.5=14.03kN粉刷 (4.2-0.45) (3.9-0.5) 20.0217=8.67kN扣除门洞重加上门重 -22.41.2(1.78-0.2)=-9.10kN框架柱自重 37.13kN粉刷 (0.5+0.55) 2-0.22-0.2 0.025.417=2.75kNP2=15.75+14.03+8.67-9.10+37.13+2.75=69.23kNXX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 11 页114.3 活荷载计算图 3.3 各层梁上作用的活荷载4.3.1 第 7 层上的活载计算q2=2.04.2=8.4 kN/m2=2.03.0=6.0 kN/m2P1=0.54.20.54.22.0=8.82 kN/m2P2=0.5(4.2+4.2-3.0) 1.5+0.254.24.2 2.0=16.92 kN/m2集中力矩:M1=P1e1=8.82(0.5-0.3)/2=0.88kNmM2=P2e2=16.92(0.5-0.3)/2=1.69 kNm同理,在屋面雪荷载的作用下:q2=0.474.2=1.97 kN/m2=0.473.0=1.41 kN/m2P1=0.54.20.54.20.47=2.07 kN/m2P2=0.5(4.2+4.2-3.0) 1.5+0.254.24.2 0.47=3.98 kN/m2集中力矩:M1=P1e1=2.07(0.5-0.3)/2=0.21kNmM2=P2e2=3.98(0.5-0.3)/2=0.40 kNm4.3.2 第 1-6 层上的活载计算q2=2.04.2=8.4 kN/m2=2.53.0=7.5 kN/m2P1=0.54.20.54.22.0=8.82 kN/m2P2=0.5(4.2+4.2-3.0) 1.52.5+0.254.24.2 2.0=18.95 kN/m2集中力矩:XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 12 页12M1=P1e1=8.82(0.5-0.3)/2=0.88kNmM2=P2e2=19.95(0.5-0.3)/2=1.90kNm将计算结果汇总如下两表:表 3.1 横向框架恒载汇总表层次 q1(kN/m) (kN/m) q2(kN/m) (kN/m) P1(kN) P2(kN) M1(kNm) M2(kNm)7 4.67 4.67 24.23 17.31 51.30 64.57 5.13 6.4616 11.45 4.67 14.49 10.35 74.00 76.87 7.40 7.69表 3.2 横向框架活载汇总表层次 q2(kN/m) (kN/m) P1(kN) P2(kN) M1(kNm) M2(kNm)7 8.40 6.0 8.82 16.92 0.88 1.6916 8.4 7.5 8.82 18.95 0.88 1.90注:表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。4.4 恒荷载作用下的内力计算(用力矩二次分配法计算恒载作用下框架的弯矩)4.4.1 杆的等效荷载计算将梯形或三角形分布荷载按固端弯矩等效的原则折算成均布荷载:图 3.4 竖向荷载等效梯形荷载折算公式: 231()epp其中: ; 012l为梯形分布荷载的最大值。p三角形荷载折算公式: 58ep其中: 为三角形分布荷载的最大值。a、顶层边跨:1420.927XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 13 页13234.67(10.9.)4.27./ep kNmb、顶层中跨:5.3./8e kNmc、中间层边跨:1420.9273.5(.0.)14.925.07/ep kNmd、中间层边跨:4.671.3./8e kNm表 3.3 横向框架恒载的等效均布荷载层次 q1(kN/m) (kN/m) q2(kN/m) (kN/m) qb(kN/m) qz(kN/m)7 4.67 4.67 24.23 17.31 27.44 15.4916 11.45 4.67 14.49 10.35 25.07 11.144.4.2 杆的固端弯矩的计算由以上所求均布荷载,可按下式求各杆固端弯矩:两端固支: 其中 与 意义见下图:2,1CDqlmCDm一端固支,一端滑动固支: , 其中 与 意义见下图:23CDl26qlCDm图 3.5 固端弯矩示意图图 3.6 固端弯矩示意图由此,可计算各个杆件固端弯矩,标绘于计算简图上。XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 14 页144.4.3 分配系数分配系数计算公式: 1iiniS其中: 为转动刚度,两端固支杆 ,一端固支,一端滑动固支杆iS4iin 为该节点所连接的杆件数。线刚度的计算见下表:表 3.4 梁线刚度的计算跨度(m) Ec I0 I=2I0 ib=EI/L7.2 3107 5.4010-3 1.0810-2 4.501043.0 3107 5.4010-3 1.0810-2 10.8104表 3.5 柱线刚度的计算层次 柱截面(mmmm) 高度( m)Ec I iz=EI/L27 600600 3.3 3107 4.6910-3 3.611041 600600 4.4 3107 6.9310-3 3.85104由此计算出各个杆件分配系数,标绘于计算简图上。然后利用力矩二次分配法计算第轴框架杆端弯矩。注:图中单线条表示分配结束,虚线框内表示固端弯矩,双线条表示最终杆端弯矩。节点外弯矩以顺时针为正,逆时针为负,标绘于计算简图上。XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 15 页154.4.4 计算过程图 3.7 弯矩二次分配法的计算过程XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 16 页164.4.5 跨中弯矩的计算跨中弯矩的计算如下计算:对于第七层的 CD 跨和 DE 跨:2171.6809.3.47.2k8CDMNmMDE=43.04kNm (二次分配法的滑动端弯矩)同理,可计算出其他的跨中弯矩计算,结果见下表:表 3.6 恒荷载作用下的跨中弯矩层号 CD 跨 DE 跨7 -87.32 43.04 6 -63.90 23.73 5 -66.24 24.90 4 -66.24 24.90 3 -66.24 24.90 2 -66.30 24.47 1 -70.15 27.40 恒荷载作用下的弯矩图如下所示:XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 17 页17图 3.8 恒荷载作用下的弯矩图XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 18 页184.4.6 梁端剪力图 3.9 梁端剪力示意图1()2lrblbqVMlrbrb下面以恒载作用下,第 7 层梁端剪力为例,说明计算过程第 7 层框架梁边跨 CD 的梁端弯矩为-71.68kNm 和 109.30kNm。根据公式。计算梁端剪力: 1()27.4(71.6809.3).56k.2llrbbqVMNr1()7.4(71.6809.3)14.0k2.lrbbql第 7 层框架梁边跨 DE 的梁端弯矩为-60.46kNm 和 60.46kNm。根据公式。计算梁端剪力。 1()25.49360.4.)23.4kllrbbqVMNr1()25.9360.4.)23.4klrbbql同理可以计算出其它的梁端剪力,结果如下:XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 19 页19表 3.7 恒载作用下轴线处梁端剪力固端弯矩(kNm) 杆端剪力(kN)梁类型 层号 梁长(m )外荷载q( kN/m) 左 右 左 右7 7.2 27.44 -71.68 109.30 93.56 -104.016 7.2 25.07 -92.69 104.42 88.62 -91.885 7.2 25.07 -88.96 103.45 88.24 -92.264 7.2 25.07 -88.96 103.45 88.24 -92.263 7.2 25.07 -88.96 103.45 88.24 -92.262 7.2 25.07 -88.84 103.41 88.23 -92.28边梁1 7.2 25.07 -83.64 100.97 87.85 -92.667 3.0 15.49 -60.46 60.46 23.24 -23.246 3.0 11.14 -36.26 36.26 16.71 -16.715 3.0 11.14 -37.43 37.43 16.71 -16.714 3.0 11.14 -37.43 37.43 16.71 -16.713 3.0 11.14 -37.43 37.43 16.71 -16.712 3.0 11.14 -37.47 37.47 16.71 -16.71中跨1 3.0 11.14 -39.93 39.93 16.71 -16.714.4.7 柱的杆端剪力已知柱的两端弯矩,且柱高范围内无其他横向力。可以根据以下公式计算柱的杆端剪力: ubcMVl表 3.8 恒载作用下轴线处柱端剪力固端弯矩 杆端剪力柱类型 层号 柱高( m) 上 下 上 下7 3.3 66.55 47.49 -29.24 -29.246 3.3 37.79 40.78 -20.15 -20.155 3.3 40.78 40.78 -20.91 -20.914 3.3 40.78 40.78 -20.91 -20.913 3.3 40.78 40.88 -20.94 -20.942 3.3 40.57 44.91 -21.92 -21.92C 轴柱1 4.4 31.33 15.66 -8.70 -8.707 3.3 -42.38 -32.08 19.09 19.096 3.3 -28.38 -29.16 14.75 14.755 3.3 -29.16 -29.16 14.95 14.954 3.3 -29.16 -29.16 14.95 14.953 3.3 -29.16 -29.19 14.96 14.962 3.3 -29.06 -30.84 15.36 15.36D 轴柱1 4.4 -22.51 -11.26 6.25 6.25恒荷载作用下的剪力图如下所示:XX 学 院 毕 业 设 计 说 明 书 第 20 页20图 3.10 恒荷载作用下的
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