A127+某六层框架教学楼建筑图结构图计算书任务书3600平米左右
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A127+某六层框架教学楼建筑图结构图计算书任务书3600平米左右,a127,某六层,框架,教学楼,建筑,结构图,计算,任务书,平米,左右,摆布
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襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 1 页 第一章：工程概况1.1 建筑地点：光州新区建筑类型：六层中学教学楼，框架填充墙结构。建筑介绍：建筑面积约 3600 平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，填充墙采用 240mm 厚的混凝土空心小砌块。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为三类近震场地，设防烈度为7 度。1.2 框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经连系梁梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度，柱网布置见建筑平面图。1.3 框架结构的计算简图：图 1-1 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 2 页 1.4 梁、柱截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案纵向框架梁 h=（1/121/8）5000=416625mm,取 h=500mm，截面宽度 b=(1/31/2)500=160250mm,取 b=250mm，可得纵梁的截面初步定为 bh=250mm*500mm。横向框架梁 h=(1/121/8)*8260=6881032mm,取 h=700mm,截面宽度 b=(1/31/2)*700=233350mm,取 b=250,可得横梁的截面初步定为bh=250mm*700mm2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=Fg E n注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。（2）A cN/u Nfc 注：u N 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.8。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。3、计算过程：对于柱：N=Fg E n=1.325.92146=2830.464（KN）AcN/u Nfc=2830.464103/0.8/14.3=227418.18（mm 2）取 400mm600mm梁截面尺寸（mm）混凝土等级 横梁（bh） 纵梁（bh）C25 250500 250700表 1-1 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 3 页 柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1 C302-6 C25400600表 1-2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 4 页 第二部分：框架侧移刚度的计算2.1 横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）AB 跨 3.0104 250700 5.4010982602.2510103.3810104.501010BC 跨 3.0104 250450 1.3310924001.6710102.5010103.341010表 2-1纵梁线刚度 i b的计算：类别 Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）跨 3.0104 400600 5.4109 2400 3.8610105.7910107.711010其它跨 3.0104 400600 5.4109 8260 2.2510103.3810104.501010表 2-2柱线刚度 i c的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm 2）bh（mmmm）Ic（mm 4）EcIc/hc（Nmm）1 4850 3.0104 400600 2.0011010 12.7710102-6 3900 3.0104 400600 1.4481010 12.401010表 2-3 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 5 页 2.2 各层横向侧移刚度计算： (D 值法)柱的侧移刚度 D 计算公式： 21hic其中 为柱侧移刚度修正系数， 为梁柱线刚度比，不同情况下， 、 取值cKcK不同。对于一般层： 2bc2cK对于底层： bcK0.5c由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：层次 1 2 3 4 5 6 顶D i（N/mm）923810729530 762600 762600 762600 762600 66364表 2-4D 1/D 2=923810/7295300.7，故该框架为规则框架。2.3 各层纵向侧移刚度计算：同理，纵向框架层间侧移刚度为：层次 1 2 3 4 5 6 顶层D i（N/mm）1035634 935623 942398 942398 942398 942398 103102表 2-5D 1/D 2=1035634/9356230.7，故该框架为规则框架。 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 6 页 第三章：重力荷载代表值的计算3.1 资料准备：查荷载规范可取：、 屋面永久荷载标准值（上人）30 厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/m 2 三毡四油防水层 0.4 KN/m 220 厚矿渣水泥找平层 14.50.02=0.29 KN/m2150 厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 KN/m 2120 厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m 2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m 2（二层 9mm 纸面石膏板、有厚 50mm 的岩棉板保温层） 合计 5.35 KN/m 2、1-5 层楼面：木块地面（加防腐油膏铺砌厚 76mm） 0.7 KN/m 2120 厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m 2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m 2 合计 3.95 KN/m 2、屋面及楼面可变荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m 2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m 2屋面雪荷载标准值 S K=urS0=1.00.2=0.2 KN/m2（式中 ur为屋面积雪分布系数）、梁柱密度 25 KN/m2240mm 厚的混凝土空心砌块 5.5KN/m 3 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 7 页 3.2 重力荷载代表值的计算：1、第一层：（1） 、梁、柱：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）8260 250700 25 1.17 17 29.25 497.25横梁2400 250450 25 0.17 9 4.25 38.253000 250500 25 1.17 28 29.25 819.00纵梁5000 250400 25 0.63 4 15.75 63.00表 3-1类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3900 400600 25 1.764 36 44.1 1587.6表 3-2（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6500mm，计算高度 3600-600=3000mm。单跨体积：0.246.53=4.68m 3单跨重量：4.685.5=25.74KN数量：17总重：25.7417=437.58KNBC 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 1700mm，计算高度 3600-600=3000mm。单跨体积：（1.73-1.5*2.4）0.24=0.36m 3单跨重量：0.365.5=1.98KN数量：2总重：1.982=3.96KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 8 页 厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3600-120=3480mm。体积：0.244.83.48=4.009m 3重量：4.0095.5=22.0495KN 横墙总重：437.58+3.96+22.0495=463.5895KN纵墙：跨外墙：单个体积：（6.53.0）-（1.82.12） 0.24=2.8656 m3数量：12总重：2.8656125.5=189.1296KN厕所外纵墙：体积：6.53.0-1.82.1=15.72 m 3总重：15.725.5=86.46KN楼梯间外纵墙：体积：3.53.0-1.82.1=6.72 m 3总重：6.725.5=36.96KN门卫外纵墙： 体积：3.53.0-1.22.4=7.62m 3总重：7.625.5=41.91KN内纵墙：单个体积：(6.53.0-1.22.4*2) 0.24=13.74m 3单个重量：13.745.5=75.57KN数量：12总重：75.5712=906.84KN厕所纵墙：单个体积：0.24（3.6-0.12）4.93=4.1175m 3单个重量：4.11755.5=22.6463KN数量：2总重：22.64632=45.2926KN正门纵墙：总重：（1.86.5-1.82.1）0.245.5=10.4544KN纵墙总重：189.1296+86.46+36.96+41.91+906.84+45.2926+10.4544=1317.0466KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：走廊窗户： 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 9 页 尺寸：1800mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：26重量：1.82.10.426=39.312KN办公室窗户：尺寸：1500mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：2重量：1.52.10.42=2.52KN总重：39.312+2.52=41.832KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1200mm2400mm自重：0.15KN/m 2数量：26.25重量：1.22.40.1526.25=11.34KN铁门：尺寸：6500mm3000mm自重：0.4KN/m 2数量：0.5重量：6.53*0.40.5=3.9KN总重：11.34+3.9=15.24KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：48.441613+117.4176+30.24=777.3984（m 2）恒载：3.95777.3984=3070.7237KN活载：2.0777.3984=1554.7968KN一层重力荷载代表值G1=G 恒 +0.5G 活=（ 497.25+38.25） 1.05+（ 819+63） 1.05+1587.61.05+463.5895+1317.0466+41.832+15.24+（ 3070.7237+1554.7968） 0.5=9618.5836KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 10 页 注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。2、第二层：（1） 、梁、柱横梁：AB 跨：300mm600mm 29.25KN18 根=526.5KNBC 跨：250mm400mm 4.25KN9 根=38.25KN纵梁：819+63=882KN柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3900 400600 25 1.521 36 38.025 1368.9表 3-3（2） 、内外填充墙重的计算：横墙总重：463.5895KN纵墙：比较第二层纵墙与第一层的区别有：大厅：一层有铁门二层有内墙。比较异同后，可得第二层纵墙总重为：1317.0466+（3.06.55-21.82.1）0.245.5-3.9+（1.56.55-1.51.2）0.245.5+（1.53.55-1.51.2）0.245.5=1317.0466+15.9588-3.9+10.593+4.653=1344.3514KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：第一类：尺寸：1800mm2100mm自重：0.4KN/m 2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 11 页 数量：29重量：1.82.10.429=43.848KN第二类：尺寸：1500mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：2重量：1.52.10.42=2.52KN总重：43.848+2.52=46.368KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1200mm2400mm自重：0.15KN/m 2数量：27.25重量：1.22.40.1527.25=11.772KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：777.3984+11.166.96=855.072（m 2）恒载：3.95855.072=3377.5344KN活载：2.0855.072=1710.144KN二层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（ 526.5+38.25） 1.05+8821.05+1368.91.05+463.5895+1344.3514+46.368+11.772+（ 3377.5344+1710.144） 0.5=9910.1918KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。三到五重力荷载代表值为：G3-5=9910.1918-10.593-4.653+（3.010.1-21.22.4）0.245.5=9927.3386KN3、第六层重力荷载代表值的计算：横梁：526.5+38.25=564.75KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 12 页 纵梁：882KN柱：计算高度：2100mm截面：650mm650mm数量：36总重：0.650.652.12536=798.525KN横墙：463.5895/2=231.7948KN纵墙：（1344.3514+32.3928-10.593-4.653）/2=680.7491KN窗重：46.368/2=23.184KN木门重：门高 2400mm，计算高度为门的 1500mm 以上，故系数=（2.4-1.5）/2.4=3/8则木门重：11.7723/8=4.4145KN屋面恒载、活载计算：恒载：855.0725.35=4574.6352KN活载：855.0722.0=1710.144KN雪载：855.0720.2=171.0144KN六层重力荷载代表值为G6=G 恒 +0.5G 活=（564.75+882+798.525）1.05+231.7948+680.7491+23.184+4.4145+4574.6352+（1710.144+171.0144）0.5=9753.4748KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。5、顶端重力荷载代表值的计算：横梁：29.252=58.5KN纵梁：15.752=31.5KN柱：38.0254=152.1KN横墙：25.742=51.48KN纵墙：（3.03.55-1.22.4）0.245.5+（3.03.55-1.82.1） 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 13 页 0.245.5=19.3248KN木门：1.22.40.15=0.432KN窗：1.82.10.4=1.512KN楼板恒载、活载计算：面积：4.27.2=30.24m 2恒载：30.245.35=161.784KN活载：30.242.0=60.48KN雪载：30.240.2=6.048KN顶端重力荷载代表值为G 顶 =G 恒 +0.5G 活=58.5+31.5+51.48+19.3248+152.1+0.432+1.512+161.784+(60.48+6.048) 0.5=543.1608KN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 G i的计算结果如下图所示： 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 14 页 第四章：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1 横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。按式 Ge=Gn+1（1+3h 1/2/H）将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，即：Ge=543.16081+33.6/（3.65+4.7）=650.8153（KN）基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T1=1.7 T （u T） 1/2注：u T假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。 T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。uT按以下公式计算：VGi=G k（u） i= VGi/D ij uT=（u） k注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。（u） i为第 i 层的层间侧移。（u） k为第 k 层的层间侧移。s 为同层内框架柱的总数。 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 15 页 结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的 Gi为 G6和 Ge之和。结构顶点的假想侧移计算层次 Gi（KN） VGi（KN） D i（N/mm）u i（mm） ui（mm）6 10404.2901 10404.2901 762600 13.641 265.9895 9927.3386 20331.6287 762600 26.661 252.6854 9927.3386 30258.9673 762600 39.679 225.6853 9927.3386 40186.3059 762600 52.696 186.0062 9910.1918 50096.4977 729530 68.670 133.311 9618.5836 59715.0813 923810 64.640 64.64表 4-1T1=1.7 T （u T） 1/2=1.70.6(0.265989)1/2=0.526(s)4.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值 GeqGeq=0.85G i=0.85（9618.5836+9910.1918+9927.33863+9753.4748+543.1608）=50666.3128（KN）2、计算水平地震影响系数 1查表得二类场地近震特征周期值 Tg=0.30s。查表得设防烈度为 7 度的 max=0.08 1=（T g/T1） 0.9 max=（0.3/0.526） 0.90.08=0.09653、结构总的水平地震作用标准值 FEk 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 16 页 FEk= 1Geq=0.096550666.3128=4890.5658（KN）因 1.4Tg=1.40.3=0.42s30m；地面粗糙类别为 C 类；风振系数： Z=1+Hi/H/ Z 层次 1 2 3 4 5 6Hi（第 i 层距离室外地面的高度） 4.85 8.75 12.65 16.55 20.45 24.35表 5-1H 总 =24.35mm B11.6m H/B2查表：脉动影响系数 =0.59 离地面高度（ m）z 4.85 8.75 12.65 16.55 20.4524.35风压高度系数 Z 0.50 0.63 0.73 0.81 0.87 0.93表 5-2结构基本周期：T=（0.080.1）n. 取 T=0.9， 0 =0.36kN/m2 0T2=0.360.62=0.29 查表得：脉动增大系数 =1.2725 Z=1+Hi/H/ Z z 4.85 8.75 12.65 16.55 20.45 24.35 Z 1.22 1.28 1.34 1.39 1.45 1.49表 5-3查表得：风载体型系数：迎风面为 1.0；背风面为-0.5 S=1.5 k= Z S Z 0结构高度 H=26.750，说明 xal，则x=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q 1+ q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2若 VA0，则 Mmax=MA第 1 层 AB 跨梁：梁上荷载设计值：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m左震： M A=270.47/0.75=360.63 KNmMB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -（M A-MB）/l+q 1l/2+（1-a）lq 2/2=-（360.63+489.52）/7.2+10.157.2/2+21.387.2/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4mx=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）=（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）=5.73mMmax=MA+VAx-（q 1+q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 39 页 =-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73） 2/2+21.382.4（5.73-2.4/3）/2=241.98 KNm REMmax=0.75241.98=181.48 KNm其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次 1 2 3 4 5 6跨 AB AB AB AB AB ABMmax 281.79 234.07 206.00 151.44 81.51 29.26表 6-84、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计应按下式调整：V= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb（1） 、对于第 6 层，AB 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.24.5=5.4 KN/mq2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/mV Gb=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KNln=7.2-0.65=6.55 m左震：M lb=18.54/0.75=24.72 KNmM rb=-132.97/0.75=-177.29 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（24.72+177.29）/6.55+85.27=91.71 KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 40 页 右震：M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb=6.4/0.75=8.53 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（196.28+8.53）/6.55+85.27=92.09 KN（2） 、对于第 1-5 层，AB 跨：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/mV Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KN剪力调整方法同上，结果见 47 页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。6.6 框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力 SGk SQkSEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 M-36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6柱底N233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 5柱顶N428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 41 页 M-30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 柱底N466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 柱顶N661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1777.25 552.75 1048.05 M-30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 4柱底N699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7811.47 586.97 1099.37 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 柱顶N894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.11081.13 714.71 1414.27 M-31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 3柱底N932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.71115.35 748.93 1465.60 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 柱顶N1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.21391.26 870.42 1780.50 M-34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 2柱底N1164.9259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.81425.48 904.64 1831.83 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 42 页 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 柱顶N1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.11712.40 2146.73 2067.21712.40 1015.12 2146.73 M-10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 1柱底N1397.8311.04 -357.58 357.58 1049.31746.62 2198.06 2112.81746.62 1049.34 2198.06 表 6-9横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力 SGk SQkSEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM-41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 柱顶N246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 6柱底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 M-22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱顶N523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 5柱底 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 43 页 N561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 M-24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱顶N800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0684.93 684.93 1288.16 M24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 4柱底N838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6727.92 727.92 1339.48 M-24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 柱顶N1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2892.24 892.24 1731.23 M25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 3柱底N1115.6276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8926.45 926.45 1782.55 M-24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱顶N1354.6345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.41086.47 1086.47 2174.30 M26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 2柱底N1392.6345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.01120.69 1120.69 2225.62 1柱顶 M-17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 44 页 N1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.51271.51 1271.51 2617.37 M8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 柱底N1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.11305.73 1305.73 2668.69 表 6-10第七章：截面设计7.1 框架梁：以第 1 层 AB 跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间： M max=281.79 KNm支座 A：M max=406.29 KNm支座 Bl：M max=367.14 KNm 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 45 页 调整后剪力：V=182.70 KN2、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按 T 形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与 1/2 简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1） 、考虑跨间最大弯矩处：按 T 形截面设计，翼缘计算宽度 bf， 按跨度考虑，取 ， bf=l/3=8.26/3=2.75m=2750mm，梁内纵向钢筋选二级热扎钢筋， （f y=fy， =310N/mm2） ，h 0=h-a=700-35=665mm，因为fcm bf， hf， （ h0- hf， /2）=13.42750120（665-120/2）=1948.90KNm994.06 KNm属第一类 T 形截面。下部跨间截面按单筋 T 形截面计算： s=M/（f cmbf， h02）=281.7910 6/13.4/2750/6652=0.027=1-（1-2s） 1/2=0.027As=f cmbf， h0/fy=0.02713.42750665/310=1582.58 mm2实配钢筋 225、222，A s=1742 mm2。=1742/300/665=1.0% min=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：=f yAs/（f cmbf， h0）=3101742/13.4/2750/665 min=0.3%，又 As， / As =1742/2724=0.640.3，满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算：（1） 、验算截面尺寸：hw=h0=665mmhw/b=665/300=1.88V=182700N可知，截面符合条件。（2） 、验算是否需要计算配置箍筋：0.07fcmbh0=0.0714.3300665=169669.5N182700N 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 47 页 sv= nAsv1/bs=2*50.3/100/300=0.34% svmin=0.02fcm/fyv=0.0214.3/210=0.14%加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 8150。箍筋配置，满足构造要求。配筋图如下图所示：图 7-1其它梁的配筋计算见下表：层次截面M（KNm） 计算As， （mm2）实配As， （mm 2）计算As（mm 2）实配As（mm 2）As/As，（%）配箍A 406.29 20.08620.12320.19120.26220.33520.35320.06320.12020.17120.21820.26420.2642轴压比：N/f cmbh0=2328.83*103/14.3/700/660=0.3535，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.37002/（1746.6210 3）=2.0061.0取 1=1.0又 l0/h5，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.37002/（2198.0610 3）=1.5941.0取 1=1.0 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 53 页 又 l0/h bfcmbh0及 Ne0.43fcmbh02.因为 N=2198.06KN0.8%3、柱斜截面受剪承载力计算：以第 1 层 A 柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值 V c=192.89KN剪跨比 =3.993，取 =3轴压比 n=0.353考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1746.62KN192890N 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 54 页 故该层柱
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