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a127 某六层 框架 教学楼 建筑 结构图 计算 任务书 平米 左右 摆布

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襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 I内 容 摘 要本设计主要进行了结构方案中横向框架 2、3、7、8 轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力） 。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 抗震设计 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 IIAbstractThe purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 2、 3、7 、8. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, anti-seismic design 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 III目 录第一章 ：工程概况 11.1 建筑地点、建筑类型、建筑介绍、门窗使用、地质条件 11.2 框架结构承重方案的选择 21.3 框架结构的计算简图 21.4 梁、柱截面尺寸的初步确定 3第二章 ：框架侧移刚度的计算 42.1 横梁、纵梁、柱线刚度的计算 42.2 各层横向侧移刚度计算 52.3 各层纵向侧移刚度计算 6第三章 ：重力荷载代表值的计算 73.1 资料准备 73.2 重力荷载代表值的计算 8第四章 ：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 94.1 横向自振周期的计算 94.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算 104.3 多遇水平地震作用下的位移验算 114.4 水平地震作用下框架内力计算 12第五章 ：风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 135.1 风荷载标准值 135.2 风荷载作用下的水平位移验算 145.3 风荷载作用下框架结构内力计算 15第六章 ：竖向荷载作用下框架结构的内力计算166.1 计算单元的选择确定166.2 荷载计算176.3 内力计算18 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 IV6.4 梁端剪力和柱轴力的计算 196.5 横向框架内力组合 206.6 框架柱的内力组合 216.7 柱端弯矩设计值的调整226.8 柱端剪力组合和设计值的调整23第七章 ：截面设计 247.1 框架梁247.2 框架柱 257.3 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算26第八章 ：楼板设计278.1 楼板类型及设计方法的选择278.2 设计参数288.3 弯矩计算298.4 截面设计30第九章 ：楼梯设计319.1 设计参数319.2 楼梯板计算329.3 平台板计算339.4 平台梁计算34第十章 ：基础设计3510.1 设计资料 3510.2 基础截面确定 3610.3 基础梁内力计算 37结论 38致谢 39参考资料 40 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 V 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 1 页 第一章：工程概况1.1 建筑地点：光州新区建筑类型：六层中学教学楼，框架填充墙结构。建筑介绍：建筑面积约 3600 平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，填充墙采用 240mm 厚的混凝土空心小砌块。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为三类近震场地，设防烈度为7 度。1.2 框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经连系梁梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度，柱网布置见建筑平面图。1.3 框架结构的计算简图：图 1-1 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 2 页 1.4 梁、柱截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案纵向框架梁 h=（1/121/8）5000=416625mm,取 h=500mm，截面宽度 b=(1/31/2)500=160250mm,取 b=250mm，可得纵梁的截面初步定为 bh=250mm*500mm。横向框架梁 h=(1/121/8)*8260=6881032mm,取 h=700mm,截面宽度 b=(1/31/2)*700=233350mm,取 b=250,可得横梁的截面初步定为bh=250mm*700mm2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=Fg E n注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。（2）A cN/u Nfc 注：u N 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.8。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。3、计算过程：对于柱：N=Fg E n=1.325.92146=2830.464（KN）AcN/u Nfc=2830.464103/0.8/14.3=227418.18（mm 2）取 400mm600mm梁截面尺寸（mm）混凝土等级 横梁（bh） 纵梁（bh）C25 250500 250700表 1-1 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 3 页 柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1 C302-6 C25400600表 1-2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 4 页 第二部分：框架侧移刚度的计算2.1 横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）AB 跨 3.0104 250700 5.4010982602.2510103.3810104.501010BC 跨 3.0104 250450 1.3310924001.6710102.5010103.341010表 2-1纵梁线刚度 i b的计算：类别 Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）跨 3.0104 400600 5.4109 2400 3.8610105.7910107.711010其它跨 3.0104 400600 5.4109 8260 2.2510103.3810104.501010表 2-2柱线刚度 i c的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm 2）bh（mmmm）Ic（mm 4）EcIc/hc（Nmm）1 4850 3.0104 400600 2.0011010 12.7710102-6 3900 3.0104 400600 1.4481010 12.401010表 2-3 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 5 页 2.2 各层横向侧移刚度计算： (D 值法)柱的侧移刚度 D 计算公式： 21hic其中 为柱侧移刚度修正系数， 为梁柱线刚度比，不同情况下， 、 取值cKcK不同。对于一般层： 2bc2cK对于底层： bcK0.5c由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：层次 1 2 3 4 5 6 顶D i（N/mm）923810729530 762600 762600 762600 762600 66364表 2-4D 1/D 2=923810/7295300.7，故该框架为规则框架。2.3 各层纵向侧移刚度计算：同理，纵向框架层间侧移刚度为：层次 1 2 3 4 5 6 顶层D i（N/mm）1035634 935623 942398 942398 942398 942398 103102表 2-5D 1/D 2=1035634/9356230.7，故该框架为规则框架。 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 6 页 第三章：重力荷载代表值的计算3.1 资料准备：查荷载规范可取：、 屋面永久荷载标准值（上人）30 厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/m 2 三毡四油防水层 0.4 KN/m 220 厚矿渣水泥找平层 14.50.02=0.29 KN/m2150 厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 KN/m 2120 厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m 2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m 2（二层 9mm 纸面石膏板、有厚 50mm 的岩棉板保温层） 合计 5.35 KN/m 2、1-5 层楼面：木块地面（加防腐油膏铺砌厚 76mm） 0.7 KN/m 2120 厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m 2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m 2 合计 3.95 KN/m 2、屋面及楼面可变荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m 2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m 2屋面雪荷载标准值 S K=urS0=1.00.2=0.2 KN/m2（式中 ur为屋面积雪分布系数）、梁柱密度 25 KN/m2240mm 厚的混凝土空心砌块 5.5KN/m 3 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 7 页 3.2 重力荷载代表值的计算：1、第一层：（1） 、梁、柱：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）8260 250700 25 1.17 17 29.25 497.25横梁2400 250450 25 0.17 9 4.25 38.253000 250500 25 1.17 28 29.25 819.00纵梁5000 250400 25 0.63 4 15.75 63.00表 3-1类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3900 400600 25 1.764 36 44.1 1587.6表 3-2（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6500mm，计算高度 3600-600=3000mm。单跨体积：0.246.53=4.68m 3单跨重量：4.685.5=25.74KN数量：17总重：25.7417=437.58KNBC 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 1700mm，计算高度 3600-600=3000mm。单跨体积：（1.73-1.5*2.4）0.24=0.36m 3单跨重量：0.365.5=1.98KN数量：2总重：1.982=3.96KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 8 页 厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3600-120=3480mm。体积：0.244.83.48=4.009m 3重量：4.0095.5=22.0495KN 横墙总重：437.58+3.96+22.0495=463.5895KN纵墙：跨外墙：单个体积：（6.53.0）-（1.82.12） 0.24=2.8656 m3数量：12总重：2.8656125.5=189.1296KN厕所外纵墙：体积：6.53.0-1.82.1=15.72 m 3总重：15.725.5=86.46KN楼梯间外纵墙：体积：3.53.0-1.82.1=6.72 m 3总重：6.725.5=36.96KN门卫外纵墙： 体积：3.53.0-1.22.4=7.62m 3总重：7.625.5=41.91KN内纵墙：单个体积：(6.53.0-1.22.4*2) 0.24=13.74m 3单个重量：13.745.5=75.57KN数量：12总重：75.5712=906.84KN厕所纵墙：单个体积：0.24（3.6-0.12）4.93=4.1175m 3单个重量：4.11755.5=22.6463KN数量：2总重：22.64632=45.2926KN正门纵墙：总重：（1.86.5-1.82.1）0.245.5=10.4544KN纵墙总重：189.1296+86.46+36.96+41.91+906.84+45.2926+10.4544=1317.0466KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：走廊窗户： 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 9 页 尺寸：1800mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：26重量：1.82.10.426=39.312KN办公室窗户：尺寸：1500mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：2重量：1.52.10.42=2.52KN总重：39.312+2.52=41.832KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1200mm2400mm自重：0.15KN/m 2数量：26.25重量：1.22.40.1526.25=11.34KN铁门：尺寸：6500mm3000mm自重：0.4KN/m 2数量：0.5重量：6.53*0.40.5=3.9KN总重：11.34+3.9=15.24KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：48.441613+117.4176+30.24=777.3984（m 2）恒载：3.95777.3984=3070.7237KN活载：2.0777.3984=1554.7968KN一层重力荷载代表值G1=G 恒 +0.5G 活=（ 497.25+38.25） 1.05+（ 819+63） 1.05+1587.61.05+463.5895+1317.0466+41.832+15.24+（ 3070.7237+1554.7968） 0.5=9618.5836KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 10 页 注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。2、第二层：（1） 、梁、柱横梁：AB 跨：300mm600mm 29.25KN18 根=526.5KNBC 跨：250mm400mm 4.25KN9 根=38.25KN纵梁：819+63=882KN柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3900 400600 25 1.521 36 38.025 1368.9表 3-3（2） 、内外填充墙重的计算：横墙总重：463.5895KN纵墙：比较第二层纵墙与第一层的区别有：大厅：一层有铁门二层有内墙。比较异同后，可得第二层纵墙总重为：1317.0466+（3.06.55-21.82.1）0.245.5-3.9+（1.56.55-1.51.2）0.245.5+（1.53.55-1.51.2）0.245.5=1317.0466+15.9588-3.9+10.593+4.653=1344.3514KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：第一类：尺寸：1800mm2100mm自重：0.4KN/m 2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 11 页 数量：29重量：1.82.10.429=43.848KN第二类：尺寸：1500mm2100mm自重：0.4KN/m 2数量：2重量：1.52.10.42=2.52KN总重：43.848+2.52=46.368KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1200mm2400mm自重：0.15KN/m 2数量：27.25重量：1.22.40.1527.25=11.772KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：777.3984+11.166.96=855.072（m 2）恒载：3.95855.072=3377.5344KN活载：2.0855.072=1710.144KN二层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（ 526.5+38.25） 1.05+8821.05+1368.91.05+463.5895+1344.3514+46.368+11.772+（ 3377.5344+1710.144） 0.5=9910.1918KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。三到五重力荷载代表值为：G3-5=9910.1918-10.593-4.653+（3.010.1-21.22.4）0.245.5=9927.3386KN3、第六层重力荷载代表值的计算：横梁：526.5+38.25=564.75KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 12 页 纵梁：882KN柱：计算高度：2100mm截面：650mm650mm数量：36总重：0.650.652.12536=798.525KN横墙：463.5895/2=231.7948KN纵墙：（1344.3514+32.3928-10.593-4.653）/2=680.7491KN窗重：46.368/2=23.184KN木门重：门高 2400mm，计算高度为门的 1500mm 以上，故系数=（2.4-1.5）/2.4=3/8则木门重：11.7723/8=4.4145KN屋面恒载、活载计算：恒载：855.0725.35=4574.6352KN活载：855.0722.0=1710.144KN雪载：855.0720.2=171.0144KN六层重力荷载代表值为G6=G 恒 +0.5G 活=（564.75+882+798.525）1.05+231.7948+680.7491+23.184+4.4145+4574.6352+（1710.144+171.0144）0.5=9753.4748KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。5、顶端重力荷载代表值的计算：横梁：29.252=58.5KN纵梁：15.752=31.5KN柱：38.0254=152.1KN横墙：25.742=51.48KN纵墙：（3.03.55-1.22.4）0.245.5+（3.03.55-1.82.1） 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 13 页 0.245.5=19.3248KN木门：1.22.40.15=0.432KN窗：1.82.10.4=1.512KN楼板恒载、活载计算：面积：4.27.2=30.24m 2恒载：30.245.35=161.784KN活载：30.242.0=60.48KN雪载：30.240.2=6.048KN顶端重力荷载代表值为G 顶 =G 恒 +0.5G 活=58.5+31.5+51.48+19.3248+152.1+0.432+1.512+161.784+(60.48+6.048) 0.5=543.1608KN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 G i的计算结果如下图所示： 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 14 页 第四章：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1 横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。按式 Ge=Gn+1（1+3h 1/2/H）将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，即：Ge=543.16081+33.6/（3.65+4.7）=650.8153（KN）基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T1=1.7 T （u T） 1/2注：u T假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。 T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。uT按以下公式计算：VGi=G k（u） i= VGi/D ij uT=（u） k注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。（u） i为第 i 层的层间侧移。（u） k为第 k 层的层间侧移。s 为同层内框架柱的总数。 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 15 页 结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的 Gi为 G6和 Ge之和。结构顶点的假想侧移计算层次 Gi（KN） VGi（KN） D i（N/mm）u i（mm） ui（mm）6 10404.2901 10404.2901 762600 13.641 265.9895 9927.3386 20331.6287 762600 26.661 252.6854 9927.3386 30258.9673 762600 39.679 225.6853 9927.3386 40186.3059 762600 52.696 186.0062 9910.1918 50096.4977 729530 68.670 133.311 9618.5836 59715.0813 923810 64.640 64.64表 4-1T1=1.7 T （u T） 1/2=1.70.6(0.265989)1/2=0.526(s)4.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值 GeqGeq=0.85G i=0.85（9618.5836+9910.1918+9927.33863+9753.4748+543.1608）=50666.3128（KN）2、计算水平地震影响系数 1查表得二类场地近震特征周期值 Tg=0.30s。查表得设防烈度为 7 度的 max=0.08 1=（T g/T1） 0.9 max=（0.3/0.526） 0.90.08=0.09653、结构总的水平地震作用标准值 FEk 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 16 页 FEk= 1Geq=0.096550666.3128=4890.5658（KN）因 1.4Tg=1.40.3=0.42s30m；地面粗糙类别为 C 类；风振系数： Z=1+Hi/H/ Z 层次 1 2 3 4 5 6Hi（第 i 层距离室外地面的高度） 4.85 8.75 12.65 16.55 20.45 24.35表 5-1H 总 =24.35mm B11.6m H/B2查表：脉动影响系数 =0.59 离地面高度（ m）z 4.85 8.75 12.65 16.55 20.4524.35风压高度系数 Z 0.50 0.63 0.73 0.81 0.87 0.93表 5-2结构基本周期：T=（0.080.1）n. 取 T=0.9， 0 =0.36kN/m2 0T2=0.360.62=0.29 查表得：脉动增大系数 =1.2725 Z=1+Hi/H/ Z z 4.85 8.75 12.65 16.55 20.45 24.35 Z 1.22 1.28 1.34 1.39 1.45 1.49表 5-3查表得：风载体型系数：迎风面为 1.0；背风面为-0.5 S=1.5 k= Z S Z 0结构高度 H=26.750，说明 xal，则x=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q 1+ q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2若 VA0，则 Mmax=MA第 1 层 AB 跨梁：梁上荷载设计值：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m左震： M A=270.47/0.75=360.63 KNmMB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -（M A-MB）/l+q 1l/2+（1-a）lq 2/2=-（360.63+489.52）/7.2+10.157.2/2+21.387.2/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4mx=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）=（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）=5.73mMmax=MA+VAx-（q 1+q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 39 页 =-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73） 2/2+21.382.4（5.73-2.4/3）/2=241.98 KNm REMmax=0.75241.98=181.48 KNm其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次 1 2 3 4 5 6跨 AB AB AB AB AB ABMmax 281.79 234.07 206.00 151.44 81.51 29.26表 6-84、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计应按下式调整：V= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb（1） 、对于第 6 层，AB 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.24.5=5.4 KN/mq2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/mV Gb=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KNln=7.2-0.65=6.55 m左震：M lb=18.54/0.75=24.72 KNmM rb=-132.97/0.75=-177.29 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（24.72+177.29）/6.55+85.27=91.71 KN 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 40 页 右震：M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb=6.4/0.75=8.53 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（196.28+8.53）/6.55+85.27=92.09 KN（2） 、对于第 1-5 层，AB 跨：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/mV Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KN剪力调整方法同上，结果见 47 页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。6.6 框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力 SGk SQkSEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 M-36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6柱底N233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 5柱顶N428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 41 页 M-30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 柱底N466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 柱顶N661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1777.25 552.75 1048.05 M-30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 4柱底N699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7811.47 586.97 1099.37 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 柱顶N894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.11081.13 714.71 1414.27 M-31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 3柱底N932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.71115.35 748.93 1465.60 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 柱顶N1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.21391.26 870.42 1780.50 M-34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 2柱底N1164.9259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.81425.48 904.64 1831.83 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 42 页 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 柱顶N1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.11712.40 2146.73 2067.21712.40 1015.12 2146.73 M-10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 1柱底N1397.8311.04 -357.58 357.58 1049.31746.62 2198.06 2112.81746.62 1049.34 2198.06 表 6-9横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力 SGk SQkSEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM-41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 柱顶N246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 6柱底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 M-22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱顶N523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 5柱底 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 43 页 N561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 M-24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱顶N800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0684.93 684.93 1288.16 M24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 4柱底N838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6727.92 727.92 1339.48 M-24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 柱顶N1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2892.24 892.24 1731.23 M25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 3柱底N1115.6276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8926.45 926.45 1782.55 M-24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱顶N1354.6345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.41086.47 1086.47 2174.30 M26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 2柱底N1392.6345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.01120.69 1120.69 2225.62 1柱顶 M-17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 44 页 N1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.51271.51 1271.51 2617.37 M8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 柱底N1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.11305.73 1305.73 2668.69 表 6-10第七章：截面设计7.1 框架梁：以第 1 层 AB 跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间： M max=281.79 KNm支座 A：M max=406.29 KNm支座 Bl：M max=367.14 KNm 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 45 页 调整后剪力：V=182.70 KN2、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按 T 形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与 1/2 简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1） 、考虑跨间最大弯矩处：按 T 形截面设计，翼缘计算宽度 bf， 按跨度考虑，取 ， bf=l/3=8.26/3=2.75m=2750mm，梁内纵向钢筋选二级热扎钢筋， （f y=fy， =310N/mm2） ，h 0=h-a=700-35=665mm，因为fcm bf， hf， （ h0- hf， /2）=13.42750120（665-120/2）=1948.90KNm994.06 KNm属第一类 T 形截面。下部跨间截面按单筋 T 形截面计算： s=M/（f cmbf， h02）=281.7910 6/13.4/2750/6652=0.027=1-（1-2s） 1/2=0.027As=f cmbf， h0/fy=0.02713.42750665/310=1582.58 mm2实配钢筋 225、222，A s=1742 mm2。=1742/300/665=1.0% min=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：=f yAs/（f cmbf， h0）=3101742/13.4/2750/665 min=0.3%，又 As， / As =1742/2724=0.640.3，满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算：（1） 、验算截面尺寸：hw=h0=665mmhw/b=665/300=1.88V=182700N可知，截面符合条件。（2） 、验算是否需要计算配置箍筋：0.07fcmbh0=0.0714.3300665=169669.5N182700N 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 47 页 sv= nAsv1/bs=2*50.3/100/300=0.34% svmin=0.02fcm/fyv=0.0214.3/210=0.14%加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 8150。箍筋配置，满足构造要求。配筋图如下图所示：图 7-1其它梁的配筋计算见下表：层次截面M（KNm） 计算As， （mm2）实配As， （mm 2）计算As（mm 2）实配As（mm 2）As/As，（%）配箍A 406.29 20.08620.12320.19120.26220.33520.35320.06320.12020.17120.21820.26420.2642轴压比：N/f cmbh0=2328.83*103/14.3/700/660=0.3535，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.37002/（1746.6210 3）=2.0061.0取 1=1.0又 l0/h5，故应考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.37002/（2198.0610 3）=1.594