A178+某五层框架教学楼设计建筑图结构图计算书4700平米左右
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A178+某五层框架教学楼设计建筑图结构图计算书4700平米左右,a178,某五层,框架,教学楼,设计,建筑,结构图,计算,平米,左右,摆布
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- 1 -正文第一章 设计任务及要求1.1 设计原始资料1.1.1 工程概况本建筑为某五层教学楼，建筑面积为4665.6m 2，位于上海某郊区干道的东南角，耐久年限为50年，7度设防，结构类型为框架结构。1.1.2 自然条件1、建设地带、地形及周边条件（环境）：该地区抗震设防烈度为 7 度，抗震等级为三级设计地震动参数 amax=0.08, Tg=0.35s2、气象：全年主导风向：东南风 基本风压为：0.55kN/m2（B 类场地）本雪压为：0.20kN/m23、水文、地质：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，土质为粘性土，没有夹层，其承载力的标准值为 120kN/m2，可作为天然地基持力层。地下水位距地表最低为-3.0m,对建筑物基础无影响。- 2 -第二章 结构方案总说明2.1 材料选择2.1.1 钢筋选择：梁 柱 HRB335 fy =300N/mm2构造钢筋 箍筋 HPB235 fy=210 N/mm22.1.2 砼强度的选择：C30 fc=14.3 N/mm2 ft=1.43 N/mm2 Ec=3.0010 N/mm22.2 构件截面尺寸选择- 3 -2.2.1 梁的截面尺寸横向框架梁 h=lo/12lo/8=6600/126600/8=550825 取 h=800mmb=h/2h/4=350175 取 b=300mm且 h/b=2.6V 56.21V 56.21V0.7fcbho 38.57 41.25 41.25箍筋肢数 直径 6 6 6Asv=n Asv1 106 112 112S=1.25fyvAsvho/V-0.7ftbho85 103 103实配箍筋间距 s 120 120 1203.2.风荷载作用下的框架内力计算3.2.1 各杆相对线刚度及相关尺寸- 12 -根据上图及水平风荷载标准值，采用 D 值法计算风荷载作用下的内力1）框架柱的剪力框架柱剪力标准值计算层数（ F）柱号kib/2ic c=k/2+kD= c12ic/h2VFD/F （KN）5（16.41KN）A5B51.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)3.284.924（21.08KN）A4B41.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)7.5011.253（18.57KN）A3B31.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)11.2116.822（18.57KN）A2B21.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)14.9322.391（20.36KN）A1B12.165.3870.5190.7290.279(12/4.22)0.226(12/4.22)26.2421.26- 13 -3.2.2 框架柱反弯点高度计算层数 第五层（m=5,n=5nh=3.9m）柱号 k o 1 1 2 2 3 3 y (m)A5 1.595 0.56 1 0 1 0 2.18B5 3.976 0.45 1 0 1 0 1.76第四层（m=4,n=4,h=3.9m）A4 1.595 0.64 1 0 1 0 1 0 2.5B4 3.976 0.5 1 0 1 0 1 0 1.95第三层（m=3,n=3,h=3.9m）A3 1.595 0.72 1 0 1 0 1 0 2.81B3 3.976 0.5 1 0 1 0 1 0 1.95第二层（m=2,n=2,h=3.9m）A2 1.595 0.8 1 0 1 1 1.3 0 3.1B2 3.976 0.5 1 0 1 0 1.3 0 1.95第一层(m=1,n=1,h=4.2m)A1 2.161 0.24 0.8 0 1.25B1 5.387 0.59 0.8 0 3.073.2.3 风荷载作用下的框架内力在求出各柱剪力 Vi 和该柱反弯点高度 yi 值后，则该柱下端弯矩MiVi yi，上端弯矩为 Vi（hiyi） ，进而利用节点平衡求出框架梁端弯矩，画出左风作用下的框架内力图。- 14 - 15 - 16 -3.2.4 风荷载作用下的侧移计算风荷载标准值作用下的框架侧移验算位置 Fwk（KN）Dji（KN/mm）i1n Uj（mm）Uj/hj 限值5 层 16.41 70.346 0.27 1/130004 层 21.08 70.346 0.35 1/111433 层 18.57 70.346 0.31 1/130002 层 18.57 70.346 0.31 1/130001 层 20.36 52.497 0.46 1/84001/400- 17 -顶点位移 Uj1.7mm j1n 1/13200 1/500注 dji c/12ich2（4 根柱）E（3.010 4N/mm2）UjFwk/0.85 dji3.3.框架的荷载效应组合（非抗震组合时）3.3.1.组合公式对于承载能力极限状态，按荷载效应的基本组合进行设计。基本组合是永久作用和可变作用的组合。a， 由可变荷载效应控制的组合： G 恒+ Q 活； G 恒+ Q 风； G 恒+0.9 （ G 活+ Q 风）其中， G 一般取 1.2，当对结构有利时取 1.0； Q 一般取 1.4；对于一般多层框架结构，第二项往往不起控制作用。b，由永久荷载效应控制的组合：1.35 恒+1.4 c 活，其中 c 为荷载组合值系数，除书库，档案库，储藏室，电梯机房等为 0.9 外，其余民用建筑为 0.7.3.3.2控制截面内力组合值框架梁：框架梁的控制截面是梁的跨中和梁端支座边缘处，跨中截面的内力组合值为+M（同时注意可能出现的M） ，梁端截面的内力组合值为M （同时注意可能出现的+M）和 V。框架柱：对于某一层框架柱，其控制截面为该柱的上端和下端。由于框架柱是偏心受压构件，M 和 N 的不同组合会导致受压承载力的变化，因此对于采用对称配筋截面的框架柱，应分别考虑如下三种内力组合，即：|M|max 和相应的 N,V；Nmax 和相应的 M,V。3.3.3荷载效应组合（1）框架梁的内力组合表- 18 -屋面框架梁的内力组合表 5 层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B 左 B 右 跨中内力种类 M V M M V M V M恒 A -16.94 65.31 143.68 -92.23 -88.13 -49.92 -15.87 2.98活 B -34.84 40.5 106.92 -53.04 -46.02 -27.06 -8.28 6.624风 C 5.6 -1.5 -4.2 1.5 6.3 -1.9 荷载分类风 D -5.6 1.5 4.2 -1.5 -6.3 1.9 1.2A+1.4B -69.104 135.072 322.104 -184.932 -170.184 -97.788 -30.636 12.84961.2A+1.4C(或 D) 1.35A+0.98B -57.0122 127.8585 298.7496 -176.49 -164.075 -93.9108 -29.5389 10.51452内力组合1.2A+1.26(B+C 或 D） -57.1704 127.512 307.1352 -182.798 -161.851 -86.0616 -31.8708 11.92224楼面框架梁的内力组合表 4 层杆件号 AB BC- 19 -截面位置 A 跨中 B 左 B 右 跨中内力种类 M V M M V M V M恒 A -79.73 68.17 149.97 -93.77 -72.43 -28.25 -14.43 3.61活 B -63.31 56.13 148.188 -76.4 -60.09 -27.341 -12.78 10.224风 C 17.7 -4.5 -12.3 4.5 18.3 -5.5 荷载分类风 D -17.7 4.5 12.3 -4.5 -18.3 5.5 1.2A+1.4B -184.31 160.386 387.4272 -219.484 -171.042 -72.1774 -35.208 18.64561.2A+1.4C(或 D) 1.35A+0.98B -169.679 147.0369 347.6837 -201.462 -156.669 -64.9317 -32.0049 14.89302内力组合1.2A+1.26(B+C 或 D） -153.145 146.8578 366.6809 -224.286 -156.959 -45.2917 -40.3488 17.21424楼面框架梁的内力组合表 3 层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B 左 B 右 跨中内力种类 M V M M V M V M- 20 -恒 A -76.64 67.83 149.23 -92.96 -72.77 -28.76 -14.43 3.61活 B -63.24 56.04 147.948 -76.87 -60.18 -24.09 -12.78 10.224风 C 31 -8 -21.9 8 32.8 -9.9 荷载分类风 D -31 8 21.9 -8 -32.8 9.9 1.2A+1.4B -180.504 159.852 386.2032 -219.17 -171.576 -68.238 -35.208 18.64561.2A+1.4C(或 D) 1.35A+0.98B -165.439 146.4897 346.4495 -200.829 -157.216 -62.4342 -32.0049 14.89302内力组合1.2A+1.26(B+C 或 D） -132.59 141.9264 365.4905 -236.002 -153.071 -23.5374 -45.8928 17.21424楼面框架梁的内力组合表 2 层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B 左 B 右 跨中内力种类 M V M M V M V M恒 A -76.46 67.83 149.23 -92.73 -72.77 -28.9 -14.43 3.61荷载分类活 B -63.1 56.05 147.972 -76.67 -60.17 -24.21 -12.78 10.224- 21 -风 C 43.4 -11.2 -30.7 11.2 45.87 -13.9 风 D -43.4 11.2 30.7 -11.2 -45.87 13.9 1.2A+1.4B -180.092 159.866 386.2368 -218.614 -171.562 -68.574 -35.208 18.64561.2A+1.4C(或 D) 1.35A+0.98B -165.059 146.4995 346.4731 -200.322 -157.206 -62.7408 -32.0049 14.89302内力组合1.2A+1.26(B+C 或 D） -116.574 137.907 365.5207 -246.562 -149.026 -7.3884 -50.9328 17.21424楼面框架梁的内力组合表 1 层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B 左 B 右 跨中内力种类 M V M M V M V M恒 A -71.94 67.95 150.48 -87.47 -72.65 -36.54 -14.43 3.61活 B -59.35 56.14 148.212 -72.367 -60.08 -30.51 -12.78 10.224风 C 115.8 -21.3 -24.6 -21.3 36.7 -11.1 荷载分类风 D -115.8 21.3 24.6 21.3 -36.7 11.1 - 22 -1.2A+1.4B -169.418 160.136 388.0728 -206.278 -171.292 -86.562 -35.208 18.64561.2A+1.4C(或 D) 1.35A+0.98B -155.282 146.7497 348.3958 -189.004 -156.956 -79.2288 -32.0049 14.89302内力组合1.2A+1.26(B+C 或 D） -15.201 125.4384 367.3231 -227.142 -189.719 -36.0486 -47.4048 17.21424注：表中系数 0.98 由 1.40.7 得出，1.26 由 0.91.4 得出，风荷载产生跨中弯矩很小，略去表中单位 MKN.m，VKN活 2 的跨中弯矩已乘系数 1.2不起控制作用的组合，能直接看出时未计算而以表示（2）框架柱的内力组合表：框架柱的内力组合表 5 层杆件号 A 柱（外柱） B 柱（内柱）截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V恒 A 16.9 86.7 36.6 234.0 13.7 -42.3 127.0 -33.9 234.3 19.6 活 B 34.8 40.5 31.7 31.7 17.1 -26.0 46.0 -25.4 46.0 13.2 风 C -5.6 -1.5 -7.2 -7.2 3.3 -10.5 -4.2 -8.7 -4.2 4.9 荷载分类风 D 5.6 1.5 7.2 7.2 -3.3 10.5 4.2 8.7 4.2 -4.9 组1.2A+1.4B |M|max 88.3 325.2 40.4 -87.1 216.8 41.9 - 23 -Nmax 88.3 325.2 40.4 -76.2 345.6 41.9 Nmin 69.1 160.8 40.4 -87.1 216.8 41.9 |M|max 33.8 270.7 21.1 -65.5 146.5 30.3 Nmax 33.8 270.7 21.1 -52.9 275.3 30.3 1.2A+1.4C(或 D)Nmin 12.5 102.0 21.1 -65.5 146.5 30.3 |M|max 80.4 347.0 35.3 -82.6 216.6 39.3 Nmax 80.4 347.0 35.3 -70.6 361.4 39.3 1.35A+0.98BNmin 57.0 156.8 35.3 -82.6 216.6 39.3 |M|max 74.8 311.7 42.1 -96.7 205.1 46.2 Nmax 57.2 153.2 42.1 -83.6 333.9 46.2 合值1.2A+1.26(B+C 或D) Nmin 74.8 311.7 42.1 -96.7 205.1 46.2 框架柱的内力组合表 4 层杆件号 A 柱（外柱） B 柱（内柱）截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V恒 A 43.2 261.2 36.3 414.2 20.9 -31.6 270.3 -32.1 377.7 16.3 活 B 31.6 96.6 31.6 96.6 16.2 -26.7 100.1 -26.4 100.1 13.6 风 C -10.5 -6.0 -18.8 -6.0 7.5 -21.9 -16.4 -21.9 -16.4 11.3 荷载分类风 D 10.5 6.0 18.8 6.0 -7.5 21.9 16.4 21.9 16.4 -11.3 |M|max 96.2 448.7 47.8 -75.5 593.3 38.7 Nmax 87.9 632.4 47.8 -75.5 593.3 38.7 组合值1.2A+1.4BNmin 96.0 448.7 47.8 -75.3 464.6 38.7 - 24 -|M|max 37.1 305.0 35.6 -69.2 430.2 35.3 Nmax 17.3 488.7 35.6 -69.2 430.2 35.3 1.2A+1.4C(或 D)Nmin 37.1 305.0 35.6 -65.6 301.4 35.3 |M|max 89.2 447.3 44.1 -39.2 607.9 35.4 Nmax 80.0 653.9 44.1 -69.2 607.9 35.4 1.35A+0.98BNmin 89.2 447.3 44.1 -68.8 463.1 35.4 |M|max 78.4 427.6 55.0 -99.4 558.7 50.9 Nmax 59.7 611.3 55.0 -99.4 558.7 50.9 1.2A+1.26(B+C 或D)Nmin 78.4 427.6 55.0 -99.1 429.9 50.9 框架柱的内力组合表 3 层杆件号 A 柱（外柱） B 柱（内柱）截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V恒 A 38.32 435.65 38.05 588.69 19.58 -32.1 413.65 -32.25 520.97 16.5活 B 31.62 152.67 31.7 152.67 16.24 -26.39 160.29 -26.51 160.29 13.56风 C -12.2 -14 -31.5 -14 11.21 -32.8 36.9 -32.8 -36.9 16.82荷载分类风 D 12.2 14 31.5 14 -11.21 32.8 -36.9 32.8 36.9 -16.82|M|max 90.252 736.52 46.232 -75.81 849.57 38.784Nmax 90.04 920.17 46.232 -75.81 849.57 38.7841.2A+1.4BNmin 90.252 736.52 46.232 -75.47 720.79 38.784|M|max 28.904 503.18 39.19 -84.62 573.5 43.348组合值1.2A+1.4C(或 D)Nmax 1.56 686.83 39.19 -84.62 573.5 43.348- 25 -Nmin 28.904 503.18 39.19 -84.44 548.04 43.348|M|max 82.72 737.74 42.348 -69.52 860.39 35.564Nmax 82.434 944.35 42.348 -69.52 860.39 35.5641.35A+0.98BNmin 82.72 737.74 42.348 -69.2 715.51 35.564|M|max 70.453 697.5 58.083 -113.4 780.64 58.079Nmax 45.912 881.15 58.083 -113.4 780.64 58.0791.2A+1.26(B+C 或D)Nmin 70.453 697.5 58.083 -113.1 744.84 58.079框架柱的内力组合表 2 层杆件号 A 柱（外柱） B 柱（内柱）截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V恒 A 38.41 610.11 30.55 763.15 17.68 -31.58 556.97 -32.72 664.29 16.49活 B 31.4 208.72 34.15 208.72 16.81 -25.95 220.46 -26.88 220.46 13.55风 C -11.9 -25.2 -46.3 -25.2 14.93 -43.7 66.9 -43.7 66.9 22.39荷载分类风 D 11.9 25.2 46.3 25.2 -14.93 43.7 -66.9 43.7 -66.9 -22.39|M|max 90.052 1024.3 44.75 -76.91105.8 38.758组合值1.2A+1.4BNmax 84.47 1208 44.75 -76.9 1105.8 38.758- 26 -Nmin 90.052 1024.3 44.75 -74.23 977.01 38.758|M|max 29.432 696.85 42.118 -100.4890.81 51.134Nmax -28.16 880.5 42.118 -100.4 890.81 51.1351.2A+1.4C(或 D)Nmin 29.432 696.85 42.118 -99.08 762.02 51.134|M|max 82.626 1028.2 40.342 -70.511112.8 35.541Nmax 74.71 1234.8 40.342 -70.51 1112.8 35.5411.35A+0.98BNmin 82.626 1028.2 40.315 -68.06 967.96 35.541|M|max 70.662 963.37 61.208 -128.21159.2 65.072Nmax 21.351 1147 61.208 -128.2 1159.2 65.0721.2A+1.26(B+C 或D)Nmin 70.662 963.37 61.208 -125.7 1030.4 65.072框架柱的内力组合表 1层杆件号 A 柱（外柱） B 柱（内柱）截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V- 27 -恒 A 41.39 784.57 15.28 1004.5 10.9 -18.21 700.29 -9.11 853.39 5.25活 B 25.2 264.86 12.6 264.86 7.27 -14.97 280.54 -7.49 280.54 4.9风 C -69.5 -46.5 -32.8 -46.5 26.24 -17.6 92.4 -65.3 92.4 21.26荷载分类风 D 59.5 46.5 32.8 46.5 -26.24 17.6 -92.4 65.3 -92.4 -21.26|M|max 84.948 1312.3 23.258-42.811233.1 13.16Nmax 35.976 1576.1 23.258 -21.42 1416.8 13.161.2A+1.4BNmin 84.948 1312.3 23.258 -42.81 1233.1 13.16|M|max -47.63 876.38 49.816-46.49969.71 36.064Nmax -27.58 1140.2 49.816 -102.4 1153.4 36.0641.2A+1.4C(或 D)Nmin -47.63 876.38 49.816 -46.49 969.71 36.064|M|max 80.573 1318.7 21.84-39.251220.3 11.89Nmax 32.976 1615.6 21.84 -19.64 1427 11.89组合值1.35A+0.98BNmin 80.573 1318.7 21.84 -39.25 1220.3 11.89- 28 -|M|max -7.1161480.555.303-62.891310.3 39.262Nmax -7.116 1480.5 55.303 -102.6 1494 39.2621.2A+1.26(B+C 或D)Nmin -6.15 1216.2 55.303 -62.89 1310.3 39.262- 29 -3.4 水平地震作用下的框架计算3.4.1.框架的抗震等级：由设计要求，抗震设防烈度为 7 度，房屋高度未超过 30m，丙类建筑，由此可知该框架抗震等级为三级3.4.2.场地和特征周期值根据工程地质报告和土的类型划分，该场地的等效剪切波速在140250m/s 之间，覆盖层厚度未超过 50m，可判定为类场地，由地震分组为一组，可查的特征周期值 Tg0.35s3.4.3.重力荷载代表值取中间计算单元 4.5m，宽度范围的重力荷载代表值如下：G5（顶层）:恒载： 女儿墙：4.38KN/m16.270.96KN屋面： 3.88KN/m216.24.5282.95KN主梁：4.76 KN/m16.277.114KN- 30 -次梁：41.64 KN/m（4.50.3）27.55KN柱： 6.59 KN/m3.9/2451.40KN外墙（含窗）:18.24.52128.7KN内墙: 12.74.5282.98KN总和 787.97KN活载： 雪荷载：0.516.24.536.45KNG5G 恒0.5G 活787.971/236.45806.20KNG2-G4（情况相同）恒载： 楼面:3.2413.24.5+3.0434.5233.50KN主梁：77.11KN次梁：27.55KN柱： 6.593.94102.8KN外墙（含窗）：28.594.52257.31KN内墙：18.434.52165.87KN总和 864.14 KN活载： 楼面荷载：2.04.513.22.54.53152.55KN故 G2-G4864.14+0.5152.55 940.42KNG1（底层）恒载： 楼面：3.2413.24.5+3.0434.5233.5KN梁： 77.11+27.55104.66KN柱： 6.59（1.95+5.2/2）4119.94KN外墙（含窗）：36.444.52327.96KN内墙： 23.354.52210.15KN活载： 楼面荷载：2.04.513.2+2.54.53152.55KN故 G1996.21+0.5 152.551072.49KN3.4.4.结构自振周期 T1框架结构，则采用经验公式T10.085n01.08550.43s3.4.5.地震影响系数 - 31 -Tg0.35s，设防烈度为 7 度，多遇地震 max0.08，Tg顶层: 屋顶 3.88Kn/m22.2m4.5m38.41Kn次梁 1.64Kn/m（4.50.3）m6.89Kn主梁 4.76Kn/m6.6m31.42Kn底层及标准层：楼板 3.24Kn/m22.2m4.5m32.08Kn次梁 1.62Kn/m（4.50.3）m6.89Kn主梁 4.76Kn/m6.6m31.42K故 恒荷载标准值 Gk138.416.8931.4276.72KnGk232.086.8931.4270.39Kn等效均布荷载 gek1876.72/36.630.99Kn/mgek2870.39/36.628.44Kn/m梁固端弯矩 Mgk11/1230.996.6 2112.49Kn.mMgk21/1228.446.6 2103.24Kn.m（2） 计算简图：- 48 -Gk12GkgegeBC 跨顶层: 屋顶 3.88Kn/m22.25m27.29Kn主梁 4.76KN/m底层及标准层楼板 3.24KN/m22.25m27.29KN- 49 -主梁 4.76KN/m恒荷载标准值 gek1=8.732/3.0+4.76=10.58Kn/mgek27.292/3.04.769.62Kn/m梁固端弯矩 Mgk11/1210.58327.94Kn.mMgk2=1/129.62327.22Kn.m3.5.2 恒荷载作用下的框架内力：用弯矩分配法准备工作：对风荷载计算中的各种相对线刚度值图，除底层柱外，其余层各柱线刚度乘以 0.9- 50 - 51 - 52 -轴力图的准备：外柱：屋面层 1 ：由剪力算得 65.31KN外框架梁 4.762.25221.42 总 86.73KN屋面层 2： 由剪力算得 65.31KN柱自重 250.50.53.924.38N外墙自重 28.594.5128.66KN外框架梁 4.764.521.42KN 总 239.77KN以此类推：4 层层顶239.774.764.5261.19KN4 层层底261.19+24.38+128.66414.23K3 层层顶414.23+21.42435.65KN3 层层底435.65+24.38+128.66588.69KN2 层层顶588.69+21.42610.11KN2 层层底610.11+24.38+128.66763.15KN1 层层顶763.15+21.42784.57KN- 53 -1 层层底784.57+25 0.50.55.2+187.381004.45KN内柱：5 层层顶4.764.5+3.884.5+88.13 127.01KN5 层层底127.01+24.38+18.434.5234.33KN4 层层顶234.33+21.42+3.244.5270.33KN4 层层底270.33+24.38+82.94377.65KN3 层层顶377.65+21.42+14.58413.65KN3 层层底413.65+24.38+82.94520.97KN2 层层顶520.97+21.42+14.58556.97KN2 层层底556.97+24.38+82.94664.29KN1 层层顶664.29+21.42+14.58700.29KN1 层层底700.29+32.5+120.69853.39KN3.5.3 活荷载作用下的框架内力：采用满跨布置由于不上人屋面活载为 0.5KN/m2，教室为 2.0KN/m2，走廊为 2.5KN/m2而雪荷载标准值为 Sk r SoAB 跨：顶层：屋顶 0.5KN/m2.24.54.95KN次梁 6.89KN主梁 31.42KN底层及标准层： 楼板 2.02.24.519.8KN次梁 6.89KN主梁 31.42KN所以 活载标准值Qk143.26 Q k258.11等效均布荷载- 54 -qk18F/3l 843.26/36.617.48KN/m，q k28F/3l858.11/36.623.48KN/m梁固端弯矩Mk11/12 17.486.6263.45KN.m Mk21/12 23.486.6285.23KN.mBC 跨：顶层： 屋顶 0.52.251.13KN主梁 4.76KN/m底层及标准层：楼板 2.52.255.63KN主梁 4.76KN/m所以 活载标准值qk1（1.132）/34.765.52KN/m q k25.63 /34.768.52KN/m梁固端弯矩Mk11/12 5.52324.14KN.m Mk21/128.523 26.39KN.m弯矩图如下：- 55 -剪力图如下：- 56 -轴力图如下：3.6 配筋3.6.1 框架梁的配筋：（1）纵向受力钢筋计算15 层非抗震时的弯矩设计值及 1 层和 5 层抗震时的弯矩设计值本教学楼的结构重要性系数 o1.0， RE=0.75（受弯框架梁）- 57 -框架梁弯矩设计值AB 跨 BC 跨截面位置A 跨中 B 左 B 左 跨中o M 69.1 322.1 184.9 97.8 30.65 层 REMb 34.53 107.76 78.8 51.81 9.42o M 184.31 387.43 224.29 72.18 18.654 层 REMb 138.25 141.1 121.01 80.36 29.90o M 180.50 386.20 236.00 68.24 18.563 层 REMb 181.90 139.89 143.06 114.98 46.99o M 180.09 386.24 246.56 68.57 18.652 层 REMb 215.42 134.31 158.75 138.94 58.91o M 169.42 388.07 227.14 86.54 18.651 层 REMb 371.53 216.60 133.91 115.67 43.84屋面框架梁配筋计算 5 层控制截面 A 右 AB 跨中 B 左 B 右 BC 跨中o M 或 REMb69.1 322.1 184.9 97.8 30.6bho(mm) 3007402200765300740 3007402200765=1 0.03 0.018 0.082 0.043 0.002As=fcbho/fy 3182141444325868216+21455412140114- 58 -8ho=h as=800-60=740(支座处双筋矩形截面)hohas 80035765（跨中单筋 T 形截面）b300 支座处；6600/32200 跨中处fc 14.3N/mm2（C30 ） ，fy300N/mm 2屋面框架梁配筋计算 4 层控制截面 A 右 AB 跨中 B 左 B 右 BC 跨中o M 或 REMb184.31 387.43 224.2980.36 29.90bho(mm) 300740 2200765 300740300740 2200765=1 0.082 0.021 0.10 0.035 0.002As=fcbho/fy 868216+2181685222+3201058418370210+212140114屋面框架梁配筋计算 3 层控制截面 A 右 AB 跨中 B 左 B 右 BC 跨中o M 或 REMb181.90386.20 236.00 114.9846.99bho(mm) 30074 2200765 300740 30074 220076- 59 -0 0 5=1 0.08 0.021 0.106 0.05 0.003As=fcbho/fy 847214+21685222+3201122218+220529218241310屋面框架梁配筋计算 2 层控制截面 A 右 AB 跨中 B 左 B 右 BC 跨中o M 或 REMb215.42388.07 246.56 138.9458.91bho(mm) 3007402200765 300740 3007402200765=1 0.096 0.021 0.1110.061 0.003As=fcbho/fy 10164181685222+3201275218+220646220241310屋面框架梁配筋计算 1 层控制截面 A 右 AB 跨中 B 左 B 右 BC 跨中 o M 或 REMb371.53388.07 227.14 115.67 43.84- 60 -bho(mm) 3007402200765 300740 300740 2200765=1 0.173 0.021 0.102 0.051 0.002As=fcbho/fy 18316201685222+3201079216+2205402 12+2141401141）斜截面受剪承载力计算a,剪力设计值框架剪力设计值非抗震和抗震 o1.0 RE0.75截面位置 A B 左 B 右o V 135.07 170.18 31.875 层 RE Vb 86.37 95.39 85.41o V 160.39 171.04 40.354 层 RE Vb 117.08 113.33 102.52o V 159.85 173.23 45.893 层 RE Vb 124.36 110.57 102.68o V 159.87 171.56 50.932 层 RE Vb 129.95 107.54 102.71o V 160.14 189.72 47.401 层 RE Vb 169.17 165.25 118.22b,截面尺寸验算：由上表可知，整体而言截面尺寸由非抗震要求控制，lo/h6600/7409.52.5- 61 -0.2cfcbho 0.2114.3300740634.92KN RE Vb故满足要求c,抗剪计算各梁均取 o V198.72KN（上表中最大值） ，框架梁主要承受次梁传来的集中荷载，要考虑剪跨比 ，取 为集中力荷载到节点边缘位置a/ho（2200-250 ）/740 2.640.26ft/fyv0.183.6.2 框架柱配筋1.底层：1）纵向受力钢筋计算500500 外柱 HRB335,fyfy300N/mm 2，b 0.55，C30ss40，Nb1bfcbho1.00.5514.35004601808.95KN以此区分大小偏压A 非抗震设计时的内力组合，又表可知，全部都是属于大偏压取 M,N 分别最大的两组是 84.95KN.m,1312.29KN 和32.98KN.m,1615.57KNB. 按抗震设计的内力组合柱上端：241.90KN.m 1121.43KN 和 142.56KN.m 761.54KN柱下端：125.36 KN.m 1385.29 KN 和 83.19 KN.m 1025.39 KN RE0.8，则对底层的框架柱抗震设计组合的 RESe，有柱上端：241.901.10.8212.87 KN.m - 62 -1121.431.10.8986.86KN142.561.10.8125.32 KN.m 761.541.10.8670.16KN柱下端：125.361.10.8110.32 KN.m 1385.291.10.81219.06KN83.191.10.873.21 KN.m 1025.391.10.8902.34KNC.配筋计算经比较，底层外柱，控制配筋的内力组合是1， 212.87 KN.m 986.86KN2，125.45 KN.m 670.16KN3，84.95 KN.m 1312.29KN4，32.98 KN.m 1615.57KN列表计算- 63 -底层外柱配筋计算内力组别 1 2 3 4eoM/N 216 187 65 21eieo+ea 236 207 85 41偏心矩增大系数 1.15 1.17 1.42 1.8
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