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【JS007】随机方法减速器优化设计【含SW三维图+开题报告+外文翻译+任务书+4张CAD图+设计说明书论文】【机械类毕业设计】

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随机方法减速器优化设计【SW】【KT+RW+FY】.zip

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8-源程序.doc---(点击预览)

7-毕业设计正文-24432字-53页.doc---(点击预览)

外文翻译

3.外文翻译封面.doc---(点击预览)

2.封面和外文翻译.doc---(点击预览)

1-减速器装配图-A1.dwg

2-从动轴-A3.dwg

3-齿轮轴-A3.dwg

3D.x_t

4-齿轮-A3.dwg

solidworks三维图.zip

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关键词：: 随机方法法子减速器优化设计 sw kt rw fy

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内容简介：: 南昌航空大学科技学院学士学位论文毕业设计（外文翻译）题目：随机方法减速器优化设计专业名称：机械设计制造及其自动化班级学号： 078105134 学生姓名：周驰指导教师：朱保利二一一年三月南昌航空大学科技学院学士学位论文 of of on of in u, 10031, In of of of in on is of of on of in of in of we of of of to of on a in of to of s of in In of is a by of 2002 . 昌航空大学科技学院学士学位论文 of a on of of of in as 13, 4,5 6. So in of of on an of 712. In in a of be in In a is on in of It is of is of of by 1 . of 1a is by of of 1b is to of of 1c of 2 by of of of 1d), by on of of Up to on of ED on in In ED of of of is by of t on of in If of ED on in of of of a of in a is 昌航空大学科技学院学士学位论文 of ED is in of of of in a is of of In of of of in on is s of in is to In a of 0 kg/m. is to ED of to re of ED of by on of to of s of of 1a of in of of of ED 2. of of n to of of ED of on of it is we of of in a of a of in a 昌航空大学科技学院学士学位论文 in a 3a of a of A1 2, of 23a, in to a of of of 23b. 3b is by of or of A1 2, by of of on of of 1 2, If of of A1 2, ( (1) of by p p_ on of 2of 3a) in to of 1 2, to At be as to of 1 2, to be So of of A1 2, be S 1 = 2) It is 1 1 or a of 1 ( 1 ) 0 (S 1 | 0) of is in In s of if So of to u1 is = |S 1 | 0, |2) to be 1). of of u0 of 南昌航空大学科技学院学士学位论文 of u0 of of on of 4a b. 4a of 4a of u0 of 4b a 1 of a w1 of 4b as 4a. 4b it is 1 1at of u0 1 1at of 0 of 0 if it is in of of to on of y . if of on y 7. on is 7,8 of of a is on a of 8: 南昌航空大学科技学院学士学位论文 7 8 南昌航空大学科技学院学士学位论文 i = 1, 2, it as i 3). 4) be in It is on of of of of on y of of to be 5) 4), we In of of of of in to of in as as So we y = 0, 1, 2, 3, . . . , 10 = . . . , y/v = 0, /v = 0, riy, /y i/y of i y. of y, , y/v /v we i 1 i 2 i 3 ), i is to of of in 南昌航空大学科技学院学士学位论文 4. 1) of of of in on is It is of of a is in (2) s of in is to In is to of by on to of s of of of of of (3) of of of is to of of (4) In of of 1a is i _= j ; i, j = 1, 2) of is In of of y 10In is of in is to 昌航空大学科技学院学士学位论文 of of of ED of a It is in of be an or of of in is be a of be a of of in by “(59935100) to It is by by 1 K. of at 22 (3/4) (1993) 209262. 2 K. K. An of 91 (1996) 161169. 3 as a of 44 (1991) 211226. 4 V. J. 46 (1975) 419436. 5 D. J. 161 () (1993) 387482. 南昌航空大学科技学院学士学位论文 6 of of of 417 1999, 537540. 7 On of a R. A 112 (1926) 151157. 8 of J. 31 (1964) 338340. 9 On of in of 1967, 64100. 10 1973, 110. 11 1990. 12 A of of 1984, 591605. 13 S. C. W. A of of J. (1994) 9198 ( 14 W. A of J. 19 (4) (1998) 3338 ( 15 of of at 24, (1995) 355362. 南昌航空大学科技学院学士学位论文 16 X. W. of a on a J. 20 (2) (1996) 128136. 17 X on of 1999, 3953 ( 南昌航空大学科技学院学士学位论文轮辐的柔性变形结构的效果和在滚动接触的轮 / 轨道的潜变力的追踪金学松吴平博文泽峰中国成都 600031 西南交通大学国家的牵引动力实验室摘录 :在这一篇论文中，对滚动接触机械装置上的滚动接触体结构柔性变形的效果简短地分析。轮副和轨道对轮的潜变力的结构变形的效果和轨条详细地被分析研究。轮副的一般结构柔性变形和轨道首先分别用有限元的机械要素方法和关系一起分析 ,从而获得表达滚动方向和轮副的横方向的结构柔性变形和对应的负载。按照它们之间的关系 ,我们计算轮和轨条的在一点相接接触的影响力系数。影响力系数代表发生在轮 /轨道接触的一个小的矩形面积上的单位面积的牵引力引起的结构柔性变形。他们习惯校订一些与无赫兹的形状滚动接触的三维空间的有柔性体的理论公式一起获得的影响力系数。在潜变力的分析中 , 利用了修正的理论。从轮副和轨道的结构柔性变形中获得的数字结果表明潜变力发挥的很大影响力。 2002 学出版社版权所有。关键字 : 轮 /轨条 ; 滚动接触 ;潜变力 ;柔性变形结构由于火车轮副和轨道之间的很大相对运动作用力引起轮副和轨道的结构较大的柔性变形。大的结构变形极大影轮和轨条响滚动接触的性能 ,如潜变力，波形 1 3 ，黏着，滚动接触疲劳 , 噪音 4,5 和脱轨 6等等 . 到现在为止在轮 / 轨道的潜变力的分析中广泛应用的滚动接触理论是以柔性一半的空间假定为基础的 7 12. 换句话说，轮 / 轨道的一个接触的柔性变形和牵引之间的关系可以用理论公式表达。实际 , 当轮副在轨道上持续运动 ,接触的柔性变形是比那些以滚动接触的现在理论公式计算的更大。因为轮副 / 轨道的挠性是比柔性一半的空间更加大。由对应的负荷所引起的轮副 / 轨道柔性变形结构在图中被显示。如 1 和 2. 在图中轮副弯曲变形被显示出来。在图 1a 中被显示的轮副弯曲变形主要由车辆和轮副 /轨条的垂直动载荷所引起。在图南昌航空大学科技学院学士学位论文 1 b 中描述的轮副扭转的变形是由于轮和轨道之间的纵潜变力的作用生产的。在图 1 c 中显示的轮副斜角弯曲变形和在图 2 中显示的轨道翻折变形主要地由交通工具和轮副 /轨道的横动态负荷所引起。在轮副 (图 1 d) 的轴周围的和旋转装置相同方向的扭转变形 ,火车可以使用的 ,主要在电动机的轮 / 轨条和驱动扭矩的接触补缀上的牵引所引起。到目前为止很少的出版物讨论滚动接触的轮副和轨道之间的爬动和潜变力的效果。事实上，上面提到轮副 / 轨道的柔性变形结构是在轮 /轨道的常态和切线的接触刚性以下运动。轮 / 轨道的正常的接触点的刚性通常低于轨道的下沉位置。低于正常接触点的刚性很少的影响接触面积上的正常压力。那低于切线的接触刚性很大影响接触面积的黏结 / 滑移面积状态和牵引力。如果滚动接触的柔性变形结构的影响被对于轮 /轨道的分析考虑进去，一对接触面积的全体微粒滑移与用现在滚动接触理论计算的结果不同。所有的连络颗粒和摩擦功的总的滑移比那在分析轮 /轨道浅动力的时候，被忽略的柔性变形结构更小。同样一个接触面积的根 / 转差面积的比率比没有考虑的柔性变形结构的效果更大。在这一篇论文中，在滚动接触性能上的滚动接触的车体柔性变形机构的装置被简短地分析，而且和 s 无赫兹的形状滚动接触的三度空间的有柔性车体的理论模型用来分析在轮副和轨道之间的潜变力。在数值分析中挑选的轮副和轨条分别地 ,是货车轮副的锥形轮廓，中国兆位元组和钢轨条的质量是 60 公斤 /m 。有限元分析方法用来决定他们的柔性变形结构。依照柔性变形结构的关系和对应的由于得负荷 , 表示轮副的柔性变位的影响系数是由轮 / 轨条的接触单位面积密度有所反应的牵引生产的轨条所决定。这些影响系数用来代替一些与 s 的理论公式一起计算的影响系数。在图 1a 中被显示的轮副弯曲变形的效果和在轮副轨道的柔性变形结构之中的横断的影响力在研究中被疏忽。获得的数字结果表明在轮副 /轨道柔性变形结构的潜变力效果考虑和疏忽的条件之间的显着差别。 2. 减少连络刚性机构增加接触面积的根粘滞 /滑动比为了要使轮副 / 轨道关于滚动接触的轮 / 轨的的柔性变形结构的效果较好的理解 , 我们必需毕业设计（外文翻译）题目：随机方向法减速器优化设计专业名称：机械设计制造及其自动化班级学号： 078105134 学生姓名：周驰指导教师：朱保利填表日期 2011 年 3 月 22 日南昌航空大学科技学院学士学位论文 1 轮辐的柔性变形结构的效果和在滚动接触的轮 / 轨道的潜变力的追踪金学松吴平博文泽峰中国成都 600031 西南交通大学国家的牵引动力实验室摘录 :在这一篇论文中，对滚动接触机械装置上的滚动接触体结构柔性变形的效果简短地分析。轮副和轨道对轮的潜变力的结构变形的效果和轨条详细地被分析研究。轮副的一般结构柔性变形和轨道首先分别用有限元的机械要素方法和关系一起分析 ,从而获得表达滚动方向和轮副的横方向的结构柔性变形和对应的负载。按照它们之间的关系 ,我们计算轮和轨条的在一点相接接触的影响力系数。影响力系数代表发生在轮 /轨道接触的一个小的矩形面积上的单位面积的牵引力引起的结构柔性变形。他们习惯校订一些与无赫兹的形状滚动接触的三维空间的有柔性体的理论公式一起获得的影响力系数。在潜变力的分析中 , 利用了修正的理论。从轮副和轨道的结构柔性变形中获得的数字结果表明潜变力发挥的很大影响力。 2002 学出版社版权所有。关键字 : 轮 /轨条 ; 滚动接触 ;潜变力 ;柔性变形结构由于火车轮副和轨道之间的很大相对运动作用力引起轮副和轨道的结构较大的柔性变形。大的结构变形极大影轮和轨条响滚动接触的性能 ,如潜变力，波形 1 3 ，黏着，滚动接触疲劳 , 噪音 4,5 和脱轨 6等等 . 到现在为止在轮 / 轨道的潜变力的分析中广泛应用的滚动接触理论是以柔性一半的空间假定为基础的 7 12. 换句话说，轮 / 轨道的一个接触的柔性变形和牵引之间的关系可以用理论公式表达。实际 , 当轮副在轨道上持续运动 ,接触的柔性变形是比那些以滚动接触的现在理论公式计算的更大。因为轮副 / 轨道的挠性是比柔性一半的空间更加大。由对应的负荷所引起的轮副 / 轨道柔性变形结构在图中被显示。如 1 和 2. 在图中轮副弯曲变形被显示出来。在图 1a 中被显示的轮副弯曲变形主要由车辆和轮副 /轨条的垂直动载荷所引起。在图 1 b 中描述的轮副扭转的变形是由于轮和轨道之间的纵潜变力的作用生产的。在图 1 c 中显示的轮副斜角弯曲变形和在图 2 中显示的轨道翻折变形主要地由交通工具和轮副 /南昌航空大学科技学院学士学位论文 2 轨道的横动态负荷所引起。在轮副 (图 1 d) 的轴周围的和旋转装置相同方向的扭转变形 ,火车可以使用的 ,主要在电动机的轮 / 轨条和驱动扭矩的接触补缀上的牵引所引起。到目前为止很少的出版物讨论滚动接触的轮副和轨道之间的爬动和潜变力的效果。事实上，上面提到轮副 / 轨道的柔性变形结构是在轮 /轨道的常态和切线的接触刚性以下运动。轮 / 轨道的正常的接触点的刚性通常低于轨道的下沉位置。低于正常接触点的刚性很少的影响接触面积上的正常压力。那低于切线的接触刚性很大影响接触面积的黏结 / 滑移面积状态和牵引力。如果滚动接触的柔性变形结构的影响被对于轮 /轨道的分析考虑进去，一对接触面积的全体微粒滑移与用现在滚动接触理论计算的结果不同。所有的连络颗粒和摩擦功的总的滑移比那在分析轮 /轨道浅动力的时候，被忽略的柔性变形结构更小。同样一个接触面积的根 / 转差面积的比率比没有考虑的柔性变形结构的效果更大。在这一篇论文中，在滚动接触性能上的滚动接触的车体柔性变形机构的装置被简短地分析，而且和 s 无赫兹的形状滚动接触的三度空间的有柔性车体的理论模型用来分析在轮副和轨道之间的潜变力。在数值分析中挑选的轮副和轨条分别地 ,是货车轮副的锥形轮廓，中国兆位元组和钢轨条的质量是 60 公斤 /m 。有限元分析方法用来决定他们的柔性变形结构。依照柔性变形结构的关系和对应的由于得负荷 , 表示轮副的柔性变位的影响系数是由轮 / 轨条的接触单位面积密度有所反应的牵引生产的轨条所决定。这些影响系数用来代替一些与 s 的理论公式一起计算的影响系数。在图 1a 中被显示的轮副弯曲变形的效果和在轮副轨道的柔性变形结构之中的横断的影响力在研究中被疏忽。获得的数字结果表明在轮副 /轨道柔性变形结构的潜变力效果考虑和疏忽的条件之间的显着差别。 2. 减少连络刚性机构增加接触面积的根粘滞 /滑动比为了要使轮副 / 轨道关于滚动接触的轮 / 轨的的柔性变形结构的效果较好的理解 , 我们必需简短地解释减少的接触刚性的机构增加在没有饱和的潜变力的状态下面的接触面积的粘滞 / 滑移面积的比。通常在一个接触面积的一对接触颗粒之间的总的滑移含有刚性的滑移 ,局部一个接触面积和柔性变形结构的柔性变形。图 3 a 一描述一对滚动接触车体和没有柔性变形接触颗粒，状态。在图 3 a 中的线和 , 为了要作描述的让大家接受而被作记号。在车体的形变发生之后 ,线的位和形变 , 和图 3 b 中被显示。位移差别 , 在图 3 b 的二个划线之间由车体的刚性运动南昌航空大学科技学院学士学位论文 3 和所引起 (滚动或变化 ). 局部点柔性变形 ,被示 ,与基于有柔性 - 半份空间的假设滚动接触的一些现代的理论一起决定 ,他们有差别在于点点间的有柔性位移果车体的结构柔性变形的效果和被忽视的 , 能用公式 : ( 表示。柔性变形结构车体 1 和 2 主要地由牵引力所引起 ,p 和 p 代表接触插线和车体的其他边界条件 1 和 2,他们做线 , 和产生与接触面积的局部的坐标 ( 3 a) 无关的刚性运动。来表达点点位移 ,各自归于结构柔性变形。在任何的荷载阶段他们为规定的边界条件和车体 1 和 2 的几何学可能被当做有不防碍局部的坐标常数。在点点间的位移差别取决于应该是此在考虑车体 1 和 2的柔性变形结构的条件之下 ,在点之间的总滑移 , 样地用公式 :S*1 = 显的 S?1 是不同的。在一对接触颗粒之间的牵引 ( 或潜变力 )非常仰赖或 S?1) 。当 |0(或 |S?1|0)那对接触颗粒是在滑移中和牵引力进入饱和。在进入饱和的情形中 , 依照库伦摩擦定律的如果一样的磨擦力系数而且正常的压力被假定的二个条件，牵引是相同的。如此对牵引影响在二个条件之下也是相同的。如果 |S?1|0,|在 (2) 必须是比在 (1)更大。即没有影响的那对接触颗粒比有影响的滑移更快。相应地没有影响整个的接触面积进入滑移情况快于有影响。因此，在接触面积上的粘滞 / 滑移面积的比率和在上面被讨论的二个类型的总牵引是不同的 ,他们只是被图 4a 和 4 滑移面积的情况。图 4a 的号讯 1 表明不考虑 2 的效果而指示外壳即用效果指示。图 4 b 表示在接触面积上总的接触牵引力图 4 b 中的号讯 1 和 2 和图 4 中的意义相同。从图 4 b 中已知 , 在一点相接牵引力 w1=w 时到达它的最大值考虑触的效果在 w1=w 它的最大由于效果来看左边变档的时候 ,在顺时针方向 ,在轮副的轴线和左边的轨道的横向方向之间，我们定义那 y0。叁数仰赖 y 和，轮和轨条的轮廓。但是如果轮和轨条的轮廓被指定他们主要地仰赖 y16. 详细的讨论用数字的方法被屈服 16,17 和轮 /轨条的接触几何学的结果。当一个轮副移动到一个正切追踪刚性蠕动轮副和轨条的时候当做 17: i=1,2 时它有如同写在底下在 (3)的 i 一样的意义。在 (4)的不明确的叁数能在命名法中看到。很明显蠕动不仅与接触几何学的叁数有关 , 而且也与轮副运动的状态有关。因为接触几何学的叁数变化主要依靠一些他们的导出于计时轮 / 轨条的规定轮廓 y 的变化有关被记做：南昌航空大学科技学院学士学位论文 5 把 (5)放进 (4)之内我们获得 : 南昌航空大学科技学院学士学位论文 6 在轮 /轨条的接触几何学和滑移的计算，大范围的偏角和轮副的横向位移被选用以便轮辐的滑移和接触角含尽可能完全地在磁场中被产生的情况被获得。因此我们选择毫米和与中央的用不同的方法和和 ?i 和 y 20较的数字结果一起计算。使用选择的 y ，， y/ v 和 / v 的范围在我们获得上面 i 1 个范围从 ? i 2 个范围从 ? i 3 排列从 ? 米 ?1), 和接触角 i 是从到。由于论文的长度限制滑动和接触几何学的详细数字的结果不被在这篇论文中显示。 4结论 (1). 在滚动接触性能上的滚动接触车体的柔性变形结构的效果机构被简短地分析。一般了解连络车体的接触刚性减少则接触面积在不全滑移情形中的粘滞 / 滑移面积增加。 (2). s 的和无赫兹的形状滚动接触的三度空间的弹性体的理论模型被用来分析在轮副和轨道之间的潜动力。在分析中，有限元法被用决定作用于每个矩形元件单位牵引生产的轮副 /轨道有柔性位移表达的影响系数 ,用来代替一些与 s 的理论公式一起计算的影响系数。被获得的数字结果表明在轮副 / 轨条结构柔性变形的效果被考虑和忽略的两种情况之下轮副 / 轨条类型的潜动力的差别。 (3). 轮副和轨道的柔性变形结构低于运行轮副和轨道的接触刚性 , 而且在没有饱和的潜动力的条件之下显着地减少在轮副和轨道之间的潜动力。因此，这种情况有利于减少磨损和轮与轨条的滚动接触疲劳。 (4)图 1 中显示的轮副弯曲形变的因素被忽略 ,而横断的影响系数不被修正。因此，获得数字结果的精确度很低。除此之外 , 当轮副中心的横向位移 , y10 圆作用发生。在如此的情形中，接触角非常大，而且横的方向正常负载的元件也非常大。大的横力引起轨道和轮副产生大的结构形变 ,影响轮 / 轨条的接触几何学的叁数和刚性的滑动。因此 ,刚性滑动 ,潜动力 , 接触几何学的叁数，柔性变形结构和轮副的运动彼此有很大的影响。他们必需综合地分析考虑。他们的数字结果能与一个其它可能的迭代法一起获得南昌航空大学科技学院学士学位论文 7 。或许共形的接触或轮和轨条之间的点接触在凸圆的作用期间发生。滚动接触的轮副和轨条的现象是非常复杂的 , 而且可能与可能是包括结构形变和包括轮副和轨道的所有边界条件在不久的将来内的效果型的滚动接触的一个新的理论被分析。这一个工作被研究计划的中国自然的科学基础委员会支持了 : 轮和轨条和滚动接触疲劳的接触表面的波形。 (59935100)国家牵引动力实验室 ,西南交通大学它也被中国的教育部键老师大学也提供基金支持。南昌航空大学科技学院学士学位论文 8 of of on of in u, 10031, In of of of in on is of of on of in of in of we of of of to of on a in of to of s of in In of is a by of 2002 . of a on of of of in as 13, 南昌航空大学科技学院学士学位论文 9 4,5 6. So in of of on an of 712. In in a of be in In a is on in of It is of is of of by 1 . of 1a is by of of 1b is to of of 1c of 2 by of of of 1d), by on of of Up to on of ED on in In ED of of of is by of t on of in If of ED on in of of of a of in a is of ED is in of of of in a is of of In of of of in on is s 昌航空大学科技学院学士学位论文 10 in is to In a of 0 kg/m. is to ED of to of ED of by on of to of s of of 1a of in of of of ED 2. of of n to of of ED of on of it is we of of in a of a of in a in a 3a of a of A1 2, of 23a, in to a of of of 23b. 3b is by of or of A1 2, by of of on of of 1 2, If of 昌航空大学科技学院学士学位论文 11 of A1 2, ( (1) of by p p_ on of 2of 3a) in to of 1 2, to At be as to of 1 2, to be So of of A1 2, be S 1 = 2) It is 1 1 or a of 1 ( 1 ) 0 (S 1 | 0) of is in In s of if So of to u1 is = |S 1 | 0, |2) to be 1). of of u0 of of u0 of of on of 4a b. 4a of 4a of u0 of 4b a 1 of a w1 of 4b as 4a. 4b it is 1 1at of u0 1 1at of 0 of 0 if it is in of of to on of y . if of on y 7. on is 7,8 of of a is on a of 8: 7 南昌航空大学科技学院学士学位论文 14 8 i = 1, 2, it as i 3). 4) be in It is on of of of of on y of of to be 5) 4), we 南昌航空大学科技学院学士学位论文 15 In of of of of in to of in as as So we y = 0, 1, 2, 3, . . . , 10 = . . . , y/v = 0, /v = 0, riy, /y i/y of i y. of y, , y/v /v we i 1 i 2 i 3 ), i is to of of in 4. 1) of of n of in on is It is of of a is in (2) s of in is to In is to of by on to of s of 昌航空大学科技学院学士学位论文 16 of of of of (3) of of of is to of of (4) In of of 1a is i _= j ; i, j = 1, 2) of is In of of y 10In is of in is to of of of ED of a It is in of be an or of of in is be a of be a of structure南昌航空大学学士学位论文毕业设计（论文）题目：随机方法减速器优化设计学院：航空制造工程学院专业名称：机械设计制造及其自动化班级学号： 05031523学生姓名：邱凯指导教师：朱保利二一年六月毕业设计（论文）任务书 I、毕业设计 (论文 )题目：随机方向法减速器优化设计业设计 (论文 )使用的原始资料 (数据 )及设计技术要求： 1、原始数据：单级圆柱齿轮减速器，已知输入功率 P=10入转速 60r/动比 i=5，工作寿命 15 年，每年工作 300 天。 2、设计技术要求： 1）采用随机方向法，以体积最小为目标进行减速器优化设计； 2）与常规设计结果进行比较分析； 3）绘制减速器装配图及主要零件图。业设计 (论文 )工作内容及完成时间： 1. 收集资料、开题报告、外文翻译 . 建立优化设计的数学模型编写优化设计程序、计算 . 减速器常规设计计算、结果分析 . 绘制减速器装配图及主要零件图 . 撰写毕业设计论文、主要参考资料： 1 璞良贵，纪名刚主编第八版等教育出版社， 2007 2 孙靖民主编化设计版机械工业出版社， 2005 3 方世杰，綦耀光主编化设计械工业出版社，王昆等主编 . 机械设计课程设计手册机械工业出版社， 2004 5 R., G.,“ of , of in 984, 空工程系机械设计制造及自动化专业类 0781051 班学生（签名）日期：自 2011 年 2 月 16 日至 2010 年 6 月 1 日指导教师（签名）：助理指导教师 (并指出所负责的部分 )：航空工程系主任（签名）：附注 :任务书应该附在已完成的毕业设计说明书首页。南昌航空大学科技学院学士学位论文毕业设计（开题报告）题目：随机方法减速器优化设计专业名称：机械设计制造及其自动化班级学号： 078105134 学生姓名：周驰指导教师：朱保利二零一一年三月南昌航空大学科技学院学士学位论文一课题的目的及意义：齿轮减速器是原动机和工作机之间独立的闭式机械传动装置，能够降低原动机转速或增大扭矩，具有传递功率大，冲击小，维修方便，使用寿命长等许多优点。是一种广泛应用在工矿企业及运输，建筑等部门的机械部件。圆柱齿轮减速器传统的设计方法使：设计人员根据各种资料，文献提供的资料，结合自己得设计经验，初步订出一个设计方案，然后进行验算。但用这种方法设计出的减速器往往尺寸偏大，可能并不是最优的设计方案。因此，应用离散变量的组合型优化设计理论能将设计中的模糊因素和模糊主观信息定量化，通过合理给定约束函数，目标数的地容许值，期望值及其模糊分布来求得合适的优化方案，减少用料，降低了生产成本，具有可观的经济效益。近年来，国内外齿轮传动的优化设计已有很大的发展。各类文献研究了齿轮传动系统的以传递转矩最大为目标的优化设计，研究了机床变速箱齿轮的优化设计等国内在这方面也有很多研究。尽管这些研究成果不仅可以提高设计效率、设计精度、减轻设计者的工作量，而且可设计出用传统设计方法所无法得到的好方案但是人们在进行这些研究工作时，均忽略了这样一个问题，即各设计参数的随机性，他们仅仅从设计的角度出发，把设计参数看成是单值的，没有考虑材料性能和载荷随机性等的影响。因此这种设计的结果只能反映在假定条件下的最优设计方案，而实际应用中由于各参数的随机性，使之成为非最优设计，至是不可行的设计方案。在设计中即要考虑设计参数的随机性，又要能进行多参数的优化设计，并能在设计后预测可靠度，是当今机械设计领域中的一个重要研究内容。为了弥补前述的不足，本文考虑各设计参数的随机性，建立对实例进行了优化设计所得结果符合实际，验证了该模型的正确性和可行性。二、国内外研究概况及发展趋势：最优化方法在机构设计和零件设计中应用广泛，效果显著。近十年来，国内外对整台机器或某一机械系统的设计，采用最优化方法代替原来传统的设计方法也越来越多。机构的优化设计从六十年代后期开始得到学速发展，目前已经成为机构学的重要研究方向之一。齿轮传动的优化设计可概括为：当传动载荷一定时追求齿轮的体积最小，或在齿轮体积一定时追求传递的载荷最大。有时也追求齿轮传动的某项或某几项性能为最佳。齿轮传动的优化设计既可以成为但目标函数的问题，也肯已成为多目标函数问题。为使齿轮工作可靠，显然齿面的接触应力、齿轮的疲劳弯曲应力应分别小于或等于许用值或保证一定得的安全裕度。为使齿轮的啮合处于较好的工作条件下，有时还把吃面同油膜厚度以及润滑南昌航空大学科技学院学士学位论文油的温升也作为约束条件。另外，诸如为了避免产生根切、并保持连续啮合、避免齿轮齿顶过分变尖、均须对设计变量提出某些限制，这些限制也应最为约束条件。齿轮优化设计通常都是将齿轮的模数、齿数、尺宽、螺旋角以及传动比等取作设计变量。至于是否将变位系数也取做设计变量，这要根据工程设计的实际需要而定。事实上，若设计变量中包括变位系数，一般就应采用整数规划或混合规划。否则，优化设计所输出的均为连续变量的最优解中的齿数和模数就难于离散化（因齿数应圆整为正整数，模数应标准化）。有些工程问题，若直接采用整数规划或混合规划，往往因限制过于苛刻有可能得不到最优解。作为齿轮优化设计的另一种办法，是不把变为系数选作设计变量，这样一来，当需要随优化计算所输出的均为连续变量的最优解中的齿数和模数进行离散化时，我可引入变位系数，来调整几何关系或提高某个（或某些）齿轮的强度，从而能凑配中心矩，又能控设射计变量不越出可行域。其次，更为重要的是，这种做法一般都不至于使算法本身所得到的最优解遭到较大程度的坡坏。在机械设计中人们希望获得全部最优设计点，但实际的工程问题，很少能保证满足凸性的要求，即所追求的目标函数往往具有很多个相对的极小点，因而优化的结果一般为局部最优设计点，或后退一步讲，如果这些都做不到，那么优化设计最起码也能将设计方案作出重大改进。这就是我们以前提到过的“最优化”应被理解为一个相对的概念，而不要把它决对化。实际上，如上所述，设计人员如能正确地运用最优化方法进行设计，其设计方案与传统方法比较，一定会有所改善并能避免许多盲目性，显然这刚好是工程设计人员最感兴趣的。最后化方法在机械设计中的应用，关键在于试验工作要跟上，因为再好的理论也要由实践来检验，所以采用最优化方法设计出的机械产品必须通过实践来检验其可靠性。齿轮传动的优化设计可概括为：当传动载荷一定时追求齿轮的体积最小，或在齿轮体积一定时追求传递的载荷最大。有时也追求齿轮传动的某项或某几项性能为最佳。齿轮传动的优化设计既可以成为但目标函数的问题，也肯已成为多目标函数问题。为使齿轮工作可靠，显然齿面的接触应力、齿轮的疲劳弯曲应力应分别小于或等于许用值或保证一定得的安全裕度。为使齿轮的啮合处于较好的工作条件下，有时还把吃面同油膜厚度以及润滑油的温升也作为约束条件。另外，诸如为了避免产生根切、并保持连续啮合、避免齿轮齿顶过分变尖、均须对设计变量提出某些限制，这些限制也应最为约束条件。齿轮优化设计通常都是将齿轮的模数、齿数、尺宽、螺旋角以及传动比等取作设计变量。至于是否将变位系数也取做设计变量，这要根据工程设计的实际需要而定。事实

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