生阳极高楼部主体施工方案

第 1 页 1 1 编制依据编制依据 1 11 1 施工图纸施工图纸 1 生阳极车间施工图 1 21 2 主要主要规程 规范规程 规范 序号类 别规范 规程名称编 号 1 国家工程测量规范 GB 50026 93 2 国家混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204 2002 1 31 3 主要主要标准标准 序号类 别标准名称编 号 1 国家建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300 2001 2 国家混凝土质量控制标准 GB 50164 92 2 2 工程概况工程概况 工程名称 临邑索通碳素有限公司年产 15 万吨出口焙烧新建工程 建设单位 临邑索通碳素有限公司 设计单位 东北大学设计研究院 有限公司 监理单位 德州市建业工程监理有限公司 施工单位 十一冶建设有限责任公司德州临邑碳素工程项目部 生阳极高楼部 0 00m 相当于绝对标高 12 500m 1 结构形式 主体为现浇钢筋砼框架结构 多层 楼面为现浇钢筋砼楼面 2 结构断面尺寸 典型柱截面尺寸为 为 900mm 900mm 1000mm 1000mm 典型主梁截面尺寸为 400 mm 1100 mm 典型次梁截面尺寸为 300 mm 800 mm 3 3 施工准备施工准备 3 13 1 放线放线 根据平面控制网线 在楼板面或垫层上放出控制线 对柱要放 6 条控制线 两条柱纵 横轴线 四条柱子边线 3 23 2 劳动力劳动力计划计划 劳动力需用计划表 序号工种主体阶段备注 1 普工 40 2 木工 80 3 钢筋工 80 4 架子工 40 5 机械 电工等配合工种 20 3 33 3 材料材料准备准备 1 各类材料 工具 劳动力以及防护用具施工前到位 2 根据施工期间的工程量 施工进度 确定材料的数量及进场时间 由专人负责 确保材料按时进场 并妥善保管 第 2 页 3 对于发生变形 翘角 起皮及平面不平整的模板 及时组织退场 4 原材料进场后 堆放整齐 上部覆盖严密 下部垫起架空 防止日晒雨淋 5 模板脱模剂采用水质脱模剂 6 模板材料进场计划按施工时的月 周进度计划 由施工员在模板配制或支设前 一周提供 3 43 4 技术准备技术准备 1 要熟悉图纸 子解掌握模板的施工工艺 按图纸和项目部的施工进度计划合理 安排材料 机具 人员进场施工 2 按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性 可实 施的技术交底书 3 认真做好材料进场验收检验工作 复查材料材质证明及材料进场存储工作 4 做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录 并及时收集和整理上述资 料 以保证技术资料的及时 准确 完整 4 4 施工测量施工测量 施工测量是各分部分项工程的先导工序 针对本工程有清水混凝土要求 必须对施工测 量从严控制 其操作方法 控制要点与一般工程相同 但应注意以下问题 4 1 测量标识测设 主要是轴线 标高的标识应精心测设 首先是在保证测设精度 控制方便的前提下 尽可能在隐蔽部位或在能被下道工序覆盖部位设置标识 其次 设置的标识不但要准确 牢 固 而且要清洁 不污染其它部位 4 2 结构平面尺寸控制 将平面轴线控制点投测到各层 建立各层各施工段的控制网 确定平面上各构件轴线 并测设出竖向结构的轮廓线 清水混凝土绝不允许出现露筋情况 因此 每一层楼面或基础 上外露的竖向结构的插筋基本代表该结构的轴线 在浇筑楼层混凝土前后都必须加以校正 4 3 标高控制 按照常规操作布置 但必须注意的是要求精心操作 对于预埋预留的控制 采用在钢 筋上设卡子 或缠有色胶带作控制点 在预埋 预留件固定 验收后拆除 5 5 模板设计及配置模板设计及配置 5 15 1 设计依据设计依据 1 业主提供的建筑 结构图纸及有关施工规范 2 本工程业主要求混凝土梁 板底表面 柱子侧面施工完后要求平整 光滑 做 到可直接刷涂料 质量标准应符合 建筑装饰装修质量验收规范 GB50210 2001 的有关 要求 即砼应达到清水混凝土的质量要求 3 按清水混凝土质量要求进行模板设计 在模板满足强度和刚度要求的前提下 尽可能提高表面光洁度 阴阳角模统一整齐 4 模板设计中所用钢材均为 Q235A 5 25 2 模板设计和配置模板设计和配置 清水混凝土模板的配备及周转为 集控楼配备一层 周转 3 次 1 柱模板 框架柱模板采用 15mm 厚双面覆膜木胶合板 柱模尺寸根据框架柱设计图纸进行配制 典型的柱模尺寸有 900mm 900mm 1000mm 1000mm 每面柱模两边采用两条 50mm 100mm 木方横放作竖肋 模板中间的竖肋采用 48 钢管 间距 100mm 柱箍采用双钢管加穿 14 对拉螺栓进行加固 对拉螺栓加穿 18PVC 套管 对拉螺栓重复使用 沿高度方向 800 设一道 14 对拉螺栓 双钢管柱箍 800 柱模板每 第 3 页 隔 1 5 米用 48 钢管柱箍与满堂脚手架连接进行竖向固定 确保柱的的垂直度 柱模板支设详见所附的柱支模示意图 2 梁 板模板 1 板模板 楼 屋面 板模板采用 15mm 厚双面覆膜木胶合板 采用 50mm 100mm 木方作为次搁栅 间距 200mm 垂直支撑采用 48 钢管 立杆间距 1000m 2 梁模板 梁模板采用 15mm 厚双面覆膜木胶合板 梁底模 采用 15mm 厚双面覆膜木胶合板 梁底模背楞 50mm 100mm 木方 150 梁下 小横楞采用 48 钢管 间距 400 500mm 梁侧模 背楞采用 50mm 100mm 木方 间距 200mm 外楞采用 48 双钢管 穿 14 对拉螺栓 沿梁长度方向 800mm 当梁高小于 1200mm 时 设一道 14 800mm 对拉螺栓 梁下脚手架支撑 板底满堂脚手架立杆的基本间距为 1200mm 1200mm 水平杆间距为 1500 1700mm 梁 下脚手架支撑立杆顺梁方向 梁宽 300 400mm 的纵梁梁底立杆间距为 1000 每排 3 根立杆 梁宽 650 的主框架梁梁梁底立杆间距为 500 600 每排 3 根立杆 详见梁支模示意图 立杆地基要求 每根立杆下均垫 200 宽 30 厚通长木垫板 地面地基土方分层回填夯 实 压实度达到 0 93 以上 底层模板支设前 地面必须夯填密实 方可在其上搭设满堂脚 手架 并在脚手架管底铺设 200 宽 2000 长 30 厚 木垫 架设立杆时应尽量将 立杆直接支设在已浇筑好的基础 地梁或坚实的土层上 并按规定配置剪刀撑 以保证其支 撑的稳定性 3 梁 板满堂脚手架支撑的搭设 梁 板满堂脚手架支撑的间距严格按计算所确定的间距进行搭设 并在离地 200mm 处 设扫地杆 剪刀撑的设置按脚手架搭设规程进行搭设 剪刀撑应同时与不少于 5 根立杆连接 与地面的角度不大于 60o 立杆之间必须按步距满设双向水平杆 确保两方向足够的设计刚度 沿支架四周外立面 应满足立面满设剪刀撑 中部可根据需要并依构架框格的大小 每隔10 15m设置 所有梁底 板底必须采用双扣件 严格按照设计尺寸搭设 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于 扣件架规范 的要求 确保每个扣件和钢 管的质量是满足要求的 每个扣件的拧紧力矩都要控制在45 60N m 钢管不能选用已经长期 使用发生变形的 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施 钢筋等材料不能在支架上方堆放 浇筑过程中 派人检查支架和支承情况 发现下沉 松动和变形情况及时解决 5 35 3 框架柱模板验算框架柱模板验算 柱模板的计算依据 建筑施工手册 第四版 建筑施工计算手册 江正荣著 建筑 结构荷载规范 GB 50009 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 钢结构设计规 范 GB 50017 2003 等规范编制 现以工程中的截面最大 1000mm 1000mm 的柱子为验算对象 计算如下 一 参数信息一 参数信息 柱截面宽度B mm 1000 00 柱截面高度H mm 1000 00 柱模板的总计算高度 H 6 00m 根据规范 当采用容量为大于0 8m3 的运输器具时 倾倒混凝土产生的荷载标准值 为6 00kN m2 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目 2 柱截面宽度B方向竖楞数目 7 柱截面高 第 4 页 度H方向对拉螺栓数目 2 柱截面高度H方向竖楞数目 7 对拉螺栓直径 mm M14 柱箍材料 钢楞 截面类型 圆钢管48 3 0 钢楞截面惯性矩I cm4 10 78 钢楞截面抵 抗矩W cm3 4 49 柱箍的间距 mm 800 柱箍肢数 2 竖楞材料 钢楞 截面类型 圆钢管48 3 0 钢楞截面惯性矩I cm4 10 78 钢楞截面抵 抗矩W cm3 4 49 竖楞肢数 1 面板类型 竹胶合板 面板厚度 mm 15 00 面板弹性模量 N mm2 9500 00 面板抗弯 强度设计值fc N mm2 13 00 面板抗剪强度设计值 N mm2 1 50 方木抗弯强度设计值fc N mm2 13 00 方木弹性模量E N mm2 9500 00 方木抗剪强度 设计值ft N mm2 1 50 钢楞弹性模量E N mm2 210000 00 钢楞抗弯强度设计值fc N mm2 205 00 柱模板设计示意图 二 柱模板荷载标准值计算二 柱模板荷载标准值计算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并取其中的 较小值 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取5 000h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取5 000m h H 模板计算高度 取6 000m 1 外加剂影响修正系数 取1 000 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 第 5 页 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F 分别为 67 887 kN m2 144 000 kN m2 取较小值67 887 kN m2作为本工程计算荷载 计算中采用新浇混凝 土侧压力标准值 F1 67 887kN m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 6 000 kN m2 三 柱模板面板的计算三 柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件 按简支梁或连续梁计算 本工程中取柱截面宽度B 方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象 进行强度 刚度计算 强度验算要考虑 新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 由前述参数信息可知 柱截面宽度B方向竖楞间距最大 为l 150 mm 且竖楞数为 7 面板为大于 3 跨 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算 1 1 面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距 其中 M 面板计算最大弯距 N mm l 计算跨度 竖楞间距 l 150 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 67 89 0 80 0 90 58 654kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 6 00 0 80 0 90 6 048kN m 式中 0 90为按 施工手册 取用的临时结构折减系数 q q1 q2 58 654 6 048 64 702 kN m 面板的最大弯距 M 0 1 64 702 150 150 1 46 105N mm 面板最大应力按下式计算 其中 面板承受的应力 N mm2 M 面板计算最大弯距 N mm W 面板的截面抵抗矩 b 面板截面宽度 h 面板截面厚度 W 800 15 0 15 0 6 3 00 104 mm3 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 f 13 000N mm2 面板的最大应力计算值 M W 1 46 105 3 00 104 4 867N mm2 小于 面 板的抗弯强度设计值 13 000N mm2 满足要求 第 6 页 2 2 面板抗剪验算面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 公式如下 其中 面板计算最大剪力 N l 计算跨度 竖楞间距 l 150 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 67 89 0 80 0 90 58 654kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 6 00 0 80 0 90 6 048kN m 式中 0 90为按 施工手册 取用的临时结构折减系 数 q q1 q2 58 654 6 048 64 702 kN m 面板的最大剪力 0 6 64 702 150 0 5823 18N 截面抗剪强度必须满足下式 其中 面板承受的剪应力 N mm2 面板计算最大剪力 N 5823 18N b 构件的截面宽度 mm b 800mm hn 面板厚度 mm hn 15 0mm fv 面板抗剪强度设计值 N mm2 fv 13 000 N mm2 面板截面受剪应力计算值 3 5823 18 2 800 15 0 0 728N mm2 小于 面板截 面抗剪强度设计值 fv 1 500N mm2 满足要求 3 3 面板挠度验算面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 挠度计算公式如下 其中 面板最大挠度 mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 kN m q 67 89 0 80 54 31 kN m l 计算跨度 竖楞间距 l 125 0mm E 面板弹性模量 N mm2 E 9500 00 N mm2 I 面板截面的惯性矩 mm4 I 800 15 0 15 0 15 0 12 2 25 105 mm4 面板最大容许挠度 150 0 250 0 600 mm 第 7 页 面板的最大挠度计算值 0 677 54 31 150 04 100 9500 0 2 25 105 0 087 mm 小于 面板最大容许挠度设计值 0 600mm 满足要求 四 竖楞方木的计算四 竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞 小楞 属于受弯构件 按连续梁计算 本工程柱高度为6 0m 柱箍间距为800mm 竖楞为大于 3 跨 因此按均布荷载作用下的三 跨连续梁计算 本工程中 竖楞采用钢楞 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 截面类型为圆钢管48 3 0 内钢楞截面抵抗矩 W 4 49cm3 内钢楞截面惯性矩 I 10 78cm4 竖楞方木计算简图 1 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式 其中 M 竖楞计算最大弯距 N mm l 计算跨度 柱箍间距 l 800 0mm q 作用在竖楞上的线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 67 89 0 13 0 90 9 165kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 6 00 0 13 0 90 0 945kN m q 9 165 0 945 1 10 110 kN m 竖楞的最大弯距 M 0 1 10 110 800 0 800 0 6 47 105N mm 其中 竖楞承受的应力 N mm2 M 竖楞计算最大弯距 N mm W 竖楞的截面抵抗矩 mm3 W 4 49 103 f 竖楞的抗弯强度设计值 N mm2 f 205 000N mm2 竖楞的最大应力计算值 M W 6 47 105 4 49 103 144 103N mm2 小于 竖楞 第 8 页 的抗弯强度设计值 205 000N mm2 满足要求 2 2 抗剪验算抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算 公式如下 其中 竖楞计算最大剪力 N l 计算跨度 柱箍间距 l 800 0mm q 作用在模板上的侧压力线荷载 它包括 新浇混凝土侧压力设计值q1 1 2 67 89 0 13 0 90 9 165kN m 倾倒混凝土侧压力设计值q2 1 4 6 00 0 13 0 90 0 945kN m q 9 165 0 945 1 10 110 kN m 竖楞的最大剪力 0 6 10 110 800 0 4852 678N 截面抗剪强度必须满足下式 其中 竖楞截面最大受剪应力 N mm2 竖楞计算最大剪力 N 4852 678N b 竖楞的截面宽度 mm b 100 0mm hn 竖楞的截面高度 mm hn 50 0mm fv 竖楞的抗剪强度设计值 N mm2 fv 1 500 N mm2 竖楞截面最大受剪应力计算值 3 4852 678 2 100 0 50 0 1 456N mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv 1 50N mm2 满足要求 3 3 挠度验算挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算 公式如下 其中 竖楞最大挠度 mm q 作用在竖楞上的线荷载 kN m q 67 89 0 13 8 49 kN m l 计算跨度 柱箍间距 l 800 0mm E 竖楞弹性模量 N mm2 E 210000 00 N mm2 I 竖楞截面的惯性矩 mm4 I 1 08 105 竖楞最大容许挠度 800 400 3 200mm 竖楞的最大挠度计算值 0 677 8 49 800 04 100 210000 0 1 08 105 1 039 mm 小于 竖楞最大容许挠度 3 200mm 满足要求 第 9 页 5 45 4 框架横梁模板计算框架横梁模板计算 一 参数信息一 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 4 梁截面高度 D m 1 10 混凝土板厚度 mm 0 12 立杆纵距 沿梁跨度方向间距 La m 0 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 10 脚手架步 距 m 1 50 梁支撑架搭设高度H m 6 00 梁两侧立柱间距 m 1 60 承重架支设 1根承 重立杆 木方支撑垂直梁截面 立杆横向间距或排距Lb m 0 50 采用的钢管类型为 48 3 00 扣件连接方式 双扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减系 数 0 80 2 2 荷载参数荷载参数 模板自重 kN m2 0 35 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 1 0 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 36 0 倾倒混凝土侧压力 kN m2 6 0 振捣混凝土荷载标准值 kN m2 2 0 3 3 材料参数材料参数 木材品种 木材弹性模量E N mm2 10000 0 木材抗弯强度设计值fm N mm2 17 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 7 面板类型 胶合面板 钢材弹性模量E N mm2 210000 0 钢材抗弯强度设计值fm N mm2 205 0 面板弹性模量E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底模板木方底楞间距150mm 钢管底楞楞间距400mm 底板厚度 mm 15mm 5 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距 mm 800 次楞间距 mm 200 穿梁螺栓水平间距 mm 800 穿梁螺栓竖向 间距 mm 600 穿梁螺栓直径 mm M14 主楞龙骨材料 钢楞 截面类型为圆钢管 48 3 0 主楞合并根数 2 次楞龙骨材料 木楞 宽度50mm 高度100mm 二 梁模板荷载标准值计算二 梁模板荷载标准值计算 1 1 梁侧模板荷载梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 按200 T 15 计算 得5 714h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取1 100m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F分别为 50 994 kN m2 26 400 kN m2 取较小值26 400 kN m2作为本工程计算荷载 三 梁侧模板面板的计算三 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 计算的原则是按照龙骨的间距 和模板面的大小 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算 第 10 页 面板计算简图 1 1 抗弯验算抗弯验算 其中 面板的弯曲应力计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面 板的净截面抵抗矩 W 80 00 1 1 1 1 6 16 133 00cm3 f 面板的抗弯强度设计 值 N mm2 按以下公式计算面板跨中弯矩 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 80 36 00 0 90 31 10kN m 倾倒混凝土侧压力设计值 q2 1 4 0 80 6 00 0 90 6 05kN m q q1 q2 31 104 6 048 37 152 kN m 计算跨度 内楞间距 l 200 00mm 面板的最大弯距 M 0 1 37 15 200 002 1 49 105N mm 经计算得到 面板的受弯应力计算值 1 49 105 3 00 104 4 954N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 13 000N mm2 满足要求 2 2 挠度验算挠度验算 q 作用在模板上的侧压力线荷载标准值 q 36 00 0 80 28 80N mm l 计 算跨度 内楞间距 l 200 00mm E 面板材质的弹性模量 E 9500 00N mm2 I 面板 的截面惯性矩 I 80 00 1 50 1 50 1 50 12 22 50cm4 面板的最大挠度计算值 0 677 28 80 200 004 100 9500 00 2 25 105 0 146 mm 小于 面板的最大容许挠度值 200 250 0 800mm 满足要求 四 梁侧模板内外楞的计算四 梁侧模板内外楞的计算 1 1 内楞计算内楞计算 内楞 木方 直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 本工程中 龙骨采用木楞 截面宽度50mm 截面高度100mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为 W 50 100 100 6 83 33cm3 I 50 100 100 100 12 416 67cm4 内楞计算简图 第 11 页 1 1 内楞强度验算内楞强度验算 强度验算计算公式如下 其中 内楞弯曲应力计算值 N mm2 M 内楞的最大弯距 N mm W 内楞 的净截面抵抗矩 f 内楞的强度设计值 N mm2 按以下公式计算内楞跨中弯矩 其中 作用在内楞的荷载 q 1 2 36 000 0 90 1 4 6 000 0 90 0 200 1 9 29kN m 内楞计算跨度 外楞间距 l 800mm 内楞的最大弯距 M 0 1 9 29 800 002 5 94 105N mm 经计算得到 内楞的最大受弯应力计算值 5 94 105 8 33 104 7 133 N mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 f 17 000N mm2 满足要求 2 2 内楞的挠度验算内楞的挠度验算 其中 E 面板材质的弹性模量 10000N mm2 q 作用在模板上的侧压力线荷载标准 值 q 36 00 0 20 1 7 20 N mm l 计算跨度 外楞间距 l 800 00mm I 面板的 截面惯性矩 E 4 17 106N mm2 内楞的最大挠度计算值 0 677 7 20 800 004 100 10000 00 4 17 106 0 479 mm 小于 内楞的最大容许挠度值 3 200mm 满足要求 2 2 外楞计算外楞计算 外楞钢管承受内楞传递的荷载 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 本工程中 外龙骨采用钢楞 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 截面类型为圆钢管 48 3 0 外钢楞截面抵抗矩 W 4 49cm3 外钢楞截面惯性矩 I 10 78cm4 1 1 外楞抗弯强度验算外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值 N mm2 M 外楞的最大弯距 N mm W 外楞的净 截面抵抗矩 f 外楞的强度设计值 N mm2 最大弯矩M按下式计算 其中 作用在外楞的荷载 P 1 2 36 00 0 90 1 4 6 00 0 90 0 20 0 60 2 2 79kN 外楞计算跨度 对拉螺栓竖向间距 l 800mm 外楞的最大弯距 M 0 175 2790 800 000 3 91 105N mm 经计算得到 外楞的受弯应力计算值 3 91 105 4 49 103 87 1 N mm2小于外楞 的抗弯强度设计值 f 205 000N mm2 满足要求 2 2 外楞的挠度验算外楞的挠度验算 第 12 页 其中 E 外楞的弹性模量 其值为 210000 00N mm2 p 作用在模板上的侧压力线荷 载标准值 p 36 00 0 80 0 60 1 8 64 KN l 计算跨度 拉螺栓间距 l 600 00mm I 面板的截面惯性矩 I 1 08 105mm4 外楞的最大挠度计算值 1 146 8 64 103 600 003 100 210000 00 1 08 105 0 945mm小于 外楞的最大容 许挠度值 1 500mm 满足要求 五 穿梁螺栓的计算五 穿梁螺栓的计算 验算公式如下 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力 A 穿梁螺栓有效面积 mm2 f 穿梁螺栓的抗 拉强度设计值 取170 000 N mm2 查表得 穿梁螺栓的直径 14 mm 穿梁螺栓有效直径 11 55 mm 穿梁螺栓有效面积 A 105 mm2 穿梁螺栓最大容许拉力值 N 170 000 105 1000 17 850 kN 穿梁螺栓所受的最大拉力 N 36 000 0 800 0 600 17 28 kN 小于穿梁螺栓最大容 许拉力值 N 17 850kN 满足要求 六 梁底模板计算六 梁底模板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模 板面的大小 按支撑在底撑上的两跨连续梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇 混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷载 底楞间距为160mm 扣除底楞宽度100mm 底模面板的净宽为60mm 按100mm计 其截面惯 性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 100 00 15 00 15 00 6 3750mm3 I 100 00 15 00 15 00 15 00 12 28125mm4 1 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 其中 梁底模板的弯曲应力计算值 N mm2 M 计算的最大弯矩 kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 100mm q 作用在梁底模板的均布荷载设计值 kN m 新 浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1 1 2 24 00 1 50 1 50 0 90 41 31kN m 振捣混凝 土时产生的荷载设计值 q2 1 4 2 00 0 90 2 52kN m q q1 q2 43 83kN m 跨中弯矩计算公式如下 M 0 08ql2 0 08 43 83 0 12 0 035kN m 0 035 106 3750 9 33N mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f 13 000N mm2 满足要求 2 2 挠度验算挠度验算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 400 100 677 0 4 max l EI ql 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q 43 83N mm l 计算跨度 梁底支撑间距 l 100 00mm E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大挠度计算值 0 677 43 83 1004 100 9500 0 28125 0 11mm 小于 面板的最大允许挠度值 100 400 0 25mm 满足要求 第 13 页 七 梁底支撑的计算七 梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重 荷载 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝 土自重 钢筋自重荷载 梁底垫方的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 100 50 50 6 4 17 104mm3 I 100 50 50 50 12 10 42 105mm4 按二等跨连续梁 进行计算 1 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 其中 梁底模板的弯曲应力计算值 N mm2 M 计算的最大弯矩 kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 400 00mm q 作用在梁底模板的均布荷载设计值 kN m 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1 1 2 24 00 1 50 0 65 4 1 50 0 90 6 71kN m 模板结构自重荷载 q2 1 2 0 35 0 65 4 0 90 0 061kN m 振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3 1 4 2 00 0 65 4 0 90 0 041kN m q q1 q2 q3 6 71 0 061 0 41 7 18kN m 跨中弯矩计算公式如下 Mmax 0 125 7 18 0 4 0 359kN m 0 359 106 4 17 104 8 61N mm2 梁底模面板计算应力 8 61N mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 f 13 000N mm2 满足要求 2 2 挠度验算挠度验算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q 6 71 0 061 6 77N mm l 计算跨度 梁底支撑间距 l 400mm E 面板的弹 性模量 E 9500 0N mm2 木方的最大挠度计算值 0 521 6 77 4004 100 9500 0 10 42 105 0 091mm 小于面板的最大允许挠度值 400 400 1 00mm 满足要求 3 3 支撑钢管的强度验算支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 第 14 页 计算简图 kN 支撑钢管变形图 kN m 支撑钢管弯矩图 kN m 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA RB 0 632 kN 最大弯矩 Mmax 0 457 kN m 最大挠度计算值 Vmax 0 535 mm 支撑钢管的最大应力 0 457 106 4490 0 101 839 N mm2 支撑钢管的抗压设计强度 f 205 0 N mm2 支撑钢管的最大应力计算值 101 839 N mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205 0 N mm2 满足要求 八 梁底纵向钢管计算八 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用 通过扣件连接到立杆 九 扣件抗滑移的计算九 扣件抗滑移的计算 按照规范要求 双扣件承载力设计值取16 00kN 按照扣件抗滑承载力系数0 80 该工程 实际的旋转双扣件承载力取值为12 80kN 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 规范5 2 5 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取12 80 kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖 向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 根据前面计算结果得到 R 0 63 kN R 12 80 kN 所以双扣 件抗滑承载力的设计计算满足要求 第 15 页 十 立杆的稳定性计算十 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 0 632 kN 脚手架钢管的自重 N2 1 2 0 143 12 000 2 056 kN N 0 632 2 056 2 688 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 59 A 立杆净截面面积 cm2 A 4 24 W 立杆净截面抵抗矩 cm3 W 4 49 钢管立杆轴心受压应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00 N mm2 lo 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 不考虑高支撑架 按下式计算 lo k1uh 1 k1 计算长度附加系数 取值为 1 155 u 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 u 1 700 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo k1uh 1 155 1 700 1 500 2 945 m Lo i 2945 250 15 900 185 000 由长细比 lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 209 钢管立杆受压应力计算值 2688 351 0 209 424 000 30 337 N mm2 钢管立杆稳定性计算 30 337 N mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 205 00 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由下式计算 lo k1k2 h 2a 2 k1 计算长度附加系数按照表1取值1 167 k2 计算长度附加系数 h 2a 1 700 按照表2取值1 028 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo k1k2 h 2a 1 167 1 028 1 500 0 100 2 2 039 m Lo i 2039 449 15 900 128 000 由长细比 lo i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 406 钢管立杆受压应力计算值 2688 351 0 406 424 000 15 617 N mm2 钢管立杆稳定性计算 15 617 N mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 205 00 N mm2 满足要求 5 75 7 板模板验算板模板验算 一 参数信息一 参数信息 横向间距或排距 m 1 00 纵距 m 1 00 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑 点长度 m 0 10 脚手架搭设高度 m 13 00 采用的钢管 mm 48 3 0 扣件连接方式 双 扣件 考虑扣件的保养情况 扣件抗滑承载力系数 0 80 板底支撑连接方式 方木支撑 其它各参数同梁模板设计 二 模板支撑方木的计算二 模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算 其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 4 000 8 000 8 000 6 42 67 cm3 I 4 000 8 000 8 000 8 000 12 170 67 cm4 1 1 荷载的计算 荷载的计算 第 16 页 1 钢筋混凝土板自重 kN m q1 25 000 0 200 0 150 0 750 kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 350 0 200 0 070 kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 kN p1 1 000 2 000 1 000 0 200 0 600 kN 2 2 方木抗弯强度验算方木抗弯强度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 1 2 0 750 0 070 0 984 kN m 集中荷载 p 1 4 0 600 0 840 kN 最大弯距 M Pl 4 ql2 8 0 840 1 000 4 0 984 1 0002 8 0 333 kN m 最大支座力 N P 2 ql 2 0 840 2 0 984 1 000 2 0 912 kN 方木的最大应力值 M w 0 333 106 42 667 103 7 805 N mm2 方木抗弯强度设计值 f 13 0 N mm2 方木的最大应力计算值为 7 805 N mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13 0 N mm2 满 足要求 3 3 方木抗剪验算 方木抗剪验算 最大剪力的计算公式如下 Q ql 2 P 2 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 V 1 000 0 984 2 0 840 2 0 912 kN 方木受剪应力计算值 T 3 912 000 2 40 000 80 000 0 427 N mm2 方木抗剪强度设计值 T 1 300 N mm2 方木受剪应力计算值为 0 427 N mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1 300 N mm2 满 足要求 4 4 方木挠度验算方木挠度验算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和 计算公式如下 均布荷载 q q1 q2 0 750 0 070 0 820 kN m 集中荷载 p 0 600 kN 方木最大挠度计算值 V 5 0 820 1000 0004 384 9500 000 1706666 67 600 000 1000 0003 48 9500 000 1706666 67 1 430 mm 方木最大允许挠度值 V 1000 000 250 4 000 mm 方木的最大挠度计算值 1 430 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 000 mm 满足要求 三 木方支撑钢管计算三 木方支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力 P 0 984 1 000 0 840 1 824 kN 第 17 页 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 kN m 支撑钢管计算变形图 kN m 支撑钢管计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 0 876 kN m 最大变形 Vmax 2 755 mm 最大支座力 Qmax 9 996 kN 钢管最大应力 0 876 106 4490 000 195 018 N mm2 钢管抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 支撑钢管的计算最大应力计算值 195 018 N mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205 000 N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度小于1000 000 150与10 mm 满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取16 00kN 按照扣件抗滑承载力系数0 80 该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12 80kN 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R 9 996 kN R 2 8 75 板 8 100 8 75 梁 拱 壳 8 100 悬臂构件 100 拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬 以免损坏模板边框 模板拆除后必须放到指定地 点并及时清理干净 涂刷脱模剂 分类堆放 以便于周转使用 清理时不得任意敲打模板 避免由于清理引起表面凹凸不平 清理必须以铲 刷为主 第 22 页 7 钢筋工程工程 本工程外露梁 柱 墙为清水混凝土 为保证混凝土拆除模板后无露筋 保护层过薄现 象 达到清水饰面效果 对钢筋的保护层除采用常规做法外 需从翻样 制作 绑扎三个环 节层层控制 7 17 1 钢筋加工制作钢筋加工制作 1 保护层要求 楼板 15mm 同型号砂浆垫块 主梁 35 mm 侧面 底部砂浆垫块 次梁 35 mm 侧面 底部砂浆垫块 柱 40 mm 塑料垫块 2 钢筋翻样 翻样时必须考虑钢筋的叠放位置和穿插顺序 考虑钢筋的占位避让关系以确定加工尺寸 应重点考虑钢筋接头形式 接头位置 搭接长度 锚固长度等对钢筋绑扎影响的控制点 通 长钢筋应考虑端头弯头方向控制 以保证钢筋总长度及钢筋位置准确 3 制作 各种钢筋下料及成型的第一件产品必须自检无误后方可成批生产 外形尺寸较复杂的应 由配料工长和质检员检查认可后方可继续生产 受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸允许偏差 10mm 4mm 箍筋 拉勾 内净尺寸允许偏差 3mm 2mm 7 27 2 钢筋绑扎钢筋绑扎 1 板面钢筋绑扎绑扎时扎丝多余部分向内弯折 以免因外露造成锈斑 钢筋保护层采 用砂浆垫块 间距 800 800 呈梅花形布置 双向板所有钢筋及冷扎带肋钢筋交叉点 必 须全部绑扎牢固 单向板可采用梅花式绑扎 楼板面筋及板上负筋 用 12 钢筋支脚支垫 支脚间距 2m 呈梅花式布置 2 柱 梁筋绑扎扎丝多余部分向内弯折 以免因外露造成锈斑 绑扎柱箍筋绑扎时在 钢筋上部多绑两道定位箍 箍筋面应与主筋垂直绑扎 主筋与箍筋转角一定要绑扎到位 柱 箍筋端头的平直部分混凝土面保持平行 要注意柱子别出现扭曲现象 如发现可将部分箍筋 拆除 重新绑扎 注意柱子直螺纹接头位置要尽量避开箍筋 柱筋的垫块绑在箍筋上 梁纵 向受力钢筋出现双层或多层排列时 两排钢筋之间垫以同直径的短钢筋 不小于 25mm 梁 板钢筋如有弯钩时 上层钢筋弯钩朝下 下层钢筋弯钩朝上 板 次梁与主梁交叉处 板的 钢筋在上 次梁的钢筋在中层 主梁钢筋在下 框架梁节点处钢筋穿插十分稠密 注意梁顶 面主筋间的净间距要留有 25mm 梁筋 25mm 厚的砂浆保护层垫块全绑在主筋下 剪力墙上梁 钢筋施工之前 必须将施工缝多余的混凝土剔除 保持表面平整 以免造成梁扭曲或超高 允许偏差项目 项次项 目允许偏差 mm 检验方法 1 网的长度 宽度 10 钢尺检查 2 网眼尺寸 20 钢尺量连续三档 取其最大值 3 骨架的宽度 高度 5 钢尺检查 4 骨架的长度 10 钢尺检查 5 受力筋间距 10 钢尺量两端 中间各一点 取其最大值 6 受力筋排距 5 钢尺量两端 中间各一点 取其最大值 7 绑扎箍筋 构造筋间距 20 钢尺量连续三档 取其最大值 8 钢筋弯起点位移 20 钢尺检查 9 受力钢筋保护层梁 柱 5 4钢尺检查 10 受力钢筋保护层墙 板 3 2钢尺检查 8 混凝土混凝土工程 为保证混凝土饰面效果 从材料 浇筑 养护三个方面着手控制 第 23 页 8 18 1 对混凝土的要求对混凝土的要求 1 对水泥的要求 水泥的选用为整个混凝土工程生产施工的基础 选用的水泥应具有活性好 标准稠度用 水量小 水泥与外加剂间的适应性良好 并且原材料色泽均匀一致的特性 要求采用同一批 熟料 2 对骨料的要求 粗骨料选用的原则是强度高 连续级配好 低缄活性 并且同一颜色的碎石 产地 规 格 必须一致 而且含泥量小于 2 大于 5mm 的纯泥含量要小于 0 5 骨料不得带杂物 细骨料选用中粗砂 必须细度模数在 2 3 以上 颜色一致 其含泥量要控制在 3 以内 大于 5mm 的纯泥含量要小于 1 3 对外加剂的要求 选用的外加剂必须减水效果明显 能够满足混凝土的各项工作性能 外加剂选用北京鑫 源建材厂的 CON 10 泵送剂 4 超细掺合料 掺和料应能增强混凝土的和易性 并且部分替代水泥 改善混凝土的施工性能 减少水 泥石中的毛细孔数量和分布状态 且有助于对碱 集料活性的抑制 有利于提高混凝土的耐 久性 粉煤灰 选用电厂生产的磨细 粉煤灰 其主要性能应符合国家标准 粉煤灰混凝土应用技术规 程 的要求 5 对混凝土塌落度的要求 砼采用集中搅拌 泵送砼 使用粗骨料 尽量选用粒径大 1 3cm 级配良好的粗骨料 掺用粉煤灰等掺合料 以改善砼和易性 配合比委托试验室提前试配 砼的拌制应严格按照 试验室提供的配合比进行施工 认真控制水灰比和坍落度 混凝土浇筑以砼输送泵为主 塔吊为辅的方式浇筑 为了保证泵送能顺利进行 要求入 泵时坍落度严格控制在 120 30mm 混凝土搅拌站根据