施工电梯地库顶板下支撑系统计算说明(自动保存的)资料

地库顶板下支撑系统计算说明 综合楼 AB 因场地原因该两栋楼施工电梯需安装在地库的顶板上 因地 下室顶板在施工电梯基础的安装部位留置有结构后浇带 且施工电梯的安装与 使用 对地库顶板结构将产生较大的施工荷载 故考虑在地库顶板下设置钢管 支撑系统以策安全 地库已施工结束需在地库顶板上钻孔设置施工电梯的地脚螺栓 此基础 的设置按照施工电梯的施工图进行施工 施工电梯的基础长为 6 0m 宽为 5 0m 厚为 0 25m 本计算书主要依据本工程施工图 施工升降机说明书 施工升降机 GB T 10054 2005 建筑地基基础设计规范 GB50007 2011 混凝土结构设计 规范 GB 50010 2010 建筑施工升降机安装 使用 拆卸安全技术规程 JGJ215 2010 等进行计算 在施工荷载的计算时为便于计算作用在支撑系统 的荷载 将地库顶板 梁的高度按照电梯基础范围折算成厚度并入到顶板的厚 度内 进行荷载组合 具体计算见计算书 支 撑 系 统 计 算 书 一 计算参数 1 施工升降机基本参数 施工升降机型号 SC200 200C 吊笼形式 双吊笼 架设总高度 75 9m 标准节长度 3m 底笼长 3 4m 底笼宽 1 7m 标准节重 154kg 单个吊笼重 2200kg 吊笼载重 2000kg 外笼重量 1480kg 注 施工电梯位置见后附图 2 2 基础承载力设计基础承载力设计 按安装80m考虑 共需54节标准节 每节重154kg 施工电梯总自重 G 吊笼重 外笼重 导轨架自重 载重量 2 2200 1480 54 154 2 2000 18196kg 施工电梯基础承受的静荷载P的近似计算 有关参数见SCD200 200型升降 机产品说明书 考虑动载 自重误差及风荷载对基础的影响 取安全系数n 2 P G 2 18196 2 9 8 356642 356KN 施工电梯基础尺寸为 5 6 0 30m2 由以上计算可得 施工电梯基础所承受的荷载标准值为 11 87kN m2 由于本 工程地下室顶板施工电梯 基础区域有沉降后浇带 所以在计算过程中地下室顶 板承载力取 0 kN m2 故需对升降机基础部位的地下室顶板进行加固 具体 采用 48 3 5mm钢管加固 横向间距或排距为1m 纵向间距为0 9m 中间约等 于lm2范围内采用纵向间距 横向间距均为0 5m 详见附图示 3 3 基底支撑架设计 基底支撑架设计 支撑架的设计使用品茗安全设施计算软件采用满堂钢管架计算 采用 48 3 5mm钢管加固 横向间距或排距为1m 纵向间距为0 9m 材料堆放最大荷载采 用11 87 1 2 14 244kN m2 具体计算过程如下 1 1 参数 参数 立柱横向间距或排距la m 1 00 脚手架步距h m 1 50 立杆纵向间距lb m 0 90 脚手架搭设高度H m 4 25 钢管类型 mm 48 3 5 脚手板自重 kN m2 0 300 栏杆自重 kN m2 0 150 材料堆放最大荷载 kN m2 14 244 2 2 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算 截面几何参数为 截面抵抗矩 W 5 08 cm3 截面惯性矩 I 12 19cm4 纵向钢管计算简图 荷载的计算 荷载的计算 1 脚手板与栏杆自重 kN m q11 0 150 0 300 0 300 0 240 kN m 2 堆放材料的自重线荷载 kN m q12 14 244 0 300 4 273kN m 3 活荷载为施工荷载标准值 kN m p1 1 000 0 300 0 300 kN m 强度验算强度验算 依照 规范 5 2 4规定 纵向支撑钢管按三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 最大弯矩计算公式如下 最大支座力计算公式如下 均布恒载 q1 1 2 q11 1 2 q12 1 2 0 240 1 2 4 273 5 416kN m 均布活载 q2 1 4 0 300 0 420 kN m 最大弯距 Mmax 0 1 5 416 0 9002 0 117 0 420 0 9002 0 479kN m 最大支座力 N 1 1 5 416 0 900 1 2 0 420 0 900 5 741kN 最大应力 Mmax W 0 479 106 5080 0 94 3 N mm2 纵向钢管的抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 纵向钢管的计算应力94 3 N mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 000 N mm2 满足要求 挠度验算挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 均布恒载 q q11 q12 5 676 kN m 均布活载 p 0 300 kN m V 0 677 5 676 0 990 0 300 900 04 100 2 060 105 121900 0 1 082 mm 纵向钢管的最大挠度为 1 082 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000 000 150 6 7 mm 满足要求 3 3 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力 P 7 197 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 kN m 支撑钢管计算变形图 kN m 支撑钢管计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 1 728 kN m 最大变形 Vmax 3 997 mm 最大支座力 Qmax 23 510 kN 最大应力 202 086 N mm2 横向钢管的的计算应力 202 086 N mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 000 N mm2 满足要求 支撑钢管的最大挠度为 3 997 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900 000 150 6 mm 满足要求 4 4 支架立杆荷载标准值 支架立杆荷载标准值 轴力轴力 计算计算 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 静荷载标准值包括以下内容 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 129 10 000 1 291 kN 2 栏杆的自重 kN NG2 0 150 1 000 0 150 kN 3 脚手板自重 kN NG3 0 300 0 900 1 000 0 270 kN 4 堆放荷载 kN NG4 14 244 0 900 1 000 12 82kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 NG4 14 531 kN 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 1 000 0 900 1 000 0 900 kN 因不考虑风荷载因不考虑风荷载 立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 2NG 1 4NQ 1 2 14 531 1 4 0 900 18 696 kN 5 5 立杆的稳定性验算 立杆的稳定性验算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN N 18 696 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 Lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89m2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08 cm3 钢管立杆最大应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00 N mm2 L0 计算长度 m 如果完全参照 扣件式规范 由公式 1 或 2 计算 l0 k1 h 1 l0 h 2a 2 k1 计算长度附加系数 取值为1 167 计算长度系数 参照 扣件式规范 表5 3 3 1 700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 300 m 公式 1 的计算结果 立杆计算长度 L0 k1 h 1 167 1 700 1 500 2 976 m L0 i 2975 850 15 800 188 000 由长细比 l0 i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 203 钢管立杆受压应力计算值 18696 0 203 489 000 188 3N mm2 钢管立杆稳定性验算 188 3 N mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 公式 2 的计算结果 L0 i 2100 000 15 800 133 000 由长细比 l0 i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 381 钢管立杆受压应力计算值 18698 0 381 489 000 100 35N mm2 钢管立杆稳定性验算 100 35 N mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 000 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 适宜由公式 3 计算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 计算长度附加系数 按照表2取值1 017