桥梁工程实习报告

前 言 桥梁工程 课程设计是道路与桥梁工程技术专业桥梁课群组实践环节课 是一门重 要的专业设计基础课 起承上启下作用 本门课程设计是桥梁设计的入门 通过设计进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理 论知识 包括钢筋混凝土结构的材料性能 受弯构件的受力性能 构件受剪性能 构建局 部承压以及简支梁构造 培养设计动手能力 初步学会运用桥涵设计规范 估计工程材料 数量 以及训练工程制图能力 因此本课程是一门理论和实践并重的课程 一 课程设计性质与目的 本课程设计是桥梁设计的入门 通过设计进一步巩固钢筋砼基本原理的主要理论知识 包括钢筋砼结构的材料性能 受弯构件的受力性能 初步学会运用桥涵设计规范 估算工 程材料数量 以及训练工程制图能力 因此本课程是一门理论和实践并重的课程 二 课程基本要求 1 课程掌握钢筋砼结构的材料特点 基本构件的构造和计算方法 2 掌握桥梁工程现行规范的制定原理 初步学会运用规范 3 通过本课程的学习 具有结构工程师设计普通桥梁结构的能力 通过本课程的学习 掌握钢筋混凝土构件的计算理论和方法 具有桥梁结构设计的初 步能力 为后续专业课 毕业设计 以及今后工作中遇到各种交通工程结构物的设计奠定 必要的基础 0 目录 前 言 1 目录 0 第一章 设计资料 2 1 1 桥面跨径及桥宽 2 1 2 设计荷载 2 1 3 材料 2 1 4 设计依据 2 第二章 结构布置 3 2 1 主梁高 3 2 2 主梁间距 3 2 3 主梁梁肋宽 3 2 4 翼缘板尺寸 3 2 5 横隔梁 3 2 6 桥面铺装 3 第三章 主梁截面几何性质计算 4 3 1 毛截面面积 4 3 2 形心距 4 3 3 对截面型心惯性矩 4 第四章 主梁横向分布系数计算 5 4 1 跨中的荷载横向分布系数mc 5 4 2 支点处的荷载横向分布系数mo 7 第五章主梁内力计算 8 5 1 恒载内力计算 8 5 2 活载内力计算 9 5 3 主梁内力组合 10 第六章主梁的正截面设计 11 6 1 T 型截面梁翼缘板计算宽度确定 11 6 2 T 形梁类型确定 12 6 3 求混凝土受压区高度 x 12 6 4 配筋计算 12 6 5 承载力复核 13 第七章 梁的斜截面设计 14 7 1 计算各截面的有效高度 14 7 2 抗剪强度上下限复核 14 7 3 判断梁内是否计算配置剪力钢筋 14 7 4 箍筋设计 15 7 6 全梁承载力复核 17 7 7 主梁裂缝验算 21 7 8 主梁的变形验算 22 1 第八章 行车道板计算 25 8 1 行车道板计算图示 25 8 2 活载及其内力计算 26 参考文献 28 致 谢 29 2 第一章 设计资料 1 1 桥面跨径及桥宽 标准跨境 该桥为一城市立交桥 根据桥下净空和方案的经济比较 确定主桥采用标 准跨境为 16m 的装配式钢筋混凝土简支梁 主梁全长 根据当地的温度统计资料 并参照以往设计经验 确定伸缩缝采用 4cm 则预制梁体长 15 96m 计算跨径 计算跨径取相邻支座中心间距为 15 50m 桥面宽度 根据一次典型交通量的抽查结果 确定该桥的桥面横向布置为净 7m 行车 道 2 0 25m 栏杆 1 2 设计荷载 根据该桥所在道路的等级确定荷载等级为 计算荷载 汽车荷载 公路 级 栏杆 1 0kN m 1 3 材料 混凝土 主梁用 C40 号 桥面铺装用 C30 号 栏杆用 C25 号 钢筋 直径不小于 12mm 时采用 HRB335 钢筋 直径小于 12mm 时采用 HPB235 热 轧光面钢筋 钢筋混凝土材料重力密度为 25 0kN m 沥青混凝土 23 0kN m 凝土垫层 24 0kN m 1 4 设计依据 1 公路桥涵设计通用规范 JTG D62 2004 2 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62 2004 3 第二章 结构布置 2 1 主梁高 以往的经济分析表明 钢筋混凝土 T 形简支梁高跨比的经济范围大约 1 11 1 16 之间 根据跨度取值的原则 本桥取 1 13 则梁高应为 1 20m 2 2 主梁间距 装配式钢筋混凝土 T 形简支梁的主梁间距一般选在 1 5 2 2m 之间 本桥选用 1 60m 2 3 主梁梁肋宽 为保证主梁的抗剪需要 梁肋受压时的稳定 以及混凝土的振捣质量 通常梁肋宽度 取 15 18cm 鉴于本梁的跨度为 16m 取值为 16cm 2 4 翼缘板尺寸 由于桥面宽度是给定的 主梁间距确定后 翼缘板的宽度即可得到为 2m 因为翼缘板同 时又是桥面板 根据其受力特点 一般设计成变厚度 与腹板交接处较厚 通常取不小于 梁高的 1 12 即本次设计 13cm 悬臂端取 11cm 2 5 横隔梁 为增强横隔梁的横向刚度 本桥除在支座处设置端横隔梁外 在跨间等间距布置中横隔 梁 间距为 4 385cm 在支座处向内偏离支点中心 5cm 梁高一般为主梁的 3 4 左右 取 h 0 90 厚度取 15 18 之间 本设计横隔梁下为 13cm 上缘为 15cm 2 6 桥面铺装 采用 4cm 厚的沥青混凝土磨耗层 6cm 厚的 25 号混凝土铺装层 4 第三章 主梁截面几何性质计算 3 1 毛截面面积 2 321 362419201421562cmAAAA 3 2 形心距 3 332211 4 125452115200 4 16618591cmyAyAyAS 6 34 3624 125452 4 y i i s A S 3 3 对截面型心惯性矩 462 33 2 22 2 11 46 321 63 z3 43 2 43 1 1064 2 1088 3 103 212016 12 1 5 312142 36 1 1575011421 12 1 cmyyAyyAyyAI cmIIII I cmI cmI sssX zzz z z 图 3 1 截面分块示意图 5 第四章 主梁横向分布系数计算 4 1 跨中的荷载横向分布系数 mc 因为 2 4m 2 m 所以采用偏心受压法计算 B L 4 6 5 15 本桥各根主梁的横截面积均相等 根数 n 5 梁间距为 1 60m 则 5 1 2 i iaa 2 1a 2 2 a 2 3a 2 4a 2 5 0 2 6 12 2 6 1 2 1 6 2 26 1 m60 25 1荷载横向分布影响系数 1 号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为 0 6 11 5 1 n i ia a 1 2 2 1 5 1 6 25 1 62 2 0 2 0 2 51 5 1 n i ia 1 2 2 a 2 号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为 0 3 21 5 1 n i ia 1 2 2 2 a 5 1 6 25 6 1 2 0 2 0 1 0 1 52 5 1 n i ia a 1 2 2 2 3 号梁在两边主梁处的荷载横向分布影响线的竖标值为 0 0 2 31 5 1 n i ia 1 2 2 2 a 5 1 0 2 0 0 2 53 5 1 n i ia a 1 2 2 2 6 由此绘制 1 号梁 2 号梁和 3 号梁的横向影响线 如 4 1 1 图示 图 4 1 1 偏心受压法计算横向分布影响线 绘制荷载横向分布影响线并画出梁不利位置布载如图 4 1 1 所示其中 人行道缘石至 1 号梁轴线的距离 为 0 55 0 25 0 3m 荷载横向分布影响线的零点至 1 号梁位的距离为 x 可按比例关系求的 6 0 x 2 0 1604x 解得 x 4 80m 并据此计算出对应各荷载点的影响线竖标和 qi r 计算荷载横向分布系数mc 1 号梁的活载横向分布系数计算如下 汽车荷载 4 6 2 80 1 50 0 3 0 538 mcq1 2 1 q 2 1 1q 2q 3q 4q 8 4 6 0 2 1 2 号梁的活载横向分布系数计算如下 6 2 4 4 3 1 1 3 0 47 mcq2 2 1 q 2 1 1q 2q 3q 4q 8 4 3 0 2 1 3 号梁的活载横向分布系数计算如下 0 5 mcq3 2 1 q 1 2 1 1 号梁同 5 号梁一样 2 号梁同 4 号梁一样 7 4 2 支点处的荷载横向分布系数mo 对于 1 号梁 0 45 0 moq 2 1 q 2 89 0 mor 对于 2 号梁 0 5 0 moqmor 对于 3 号梁 0 594 0 moqmor 由此此绘制 1 号梁 2 号梁和 3 号梁的横向影响线 如图 4 1 2 所示 图 4 1 2 杠杆原理法计算横向分布影响线 8 第五章主梁内力计算 5 1 恒载内力计算 主梁结构自重内力如表 5 2 1 主梁 0 16 1 2 1 6 0 16 25 9 12 1 g 2 11 013 0 mkN 边主梁 0 9 5 25 2 g 2 13 0 11 0 2 61 0 6 1 0 702 5 15 1 2 16 0 15 0 mkN 横隔梁 中主梁 2 0 44 1 404 2 g mkN 桥面铺装层 0 04 7 23 7 0 06 0 12 7 24 5 3 304 3 g mkN 栏杆 1 0 4 4 g 5 2 mkN 边主梁 9 12 0 702 0 4 3 304 13 526g 4 1i gi 合计 中主梁 9 12 1 404 0 4 3 304 14 228 1 g 9 表 5 2 2 主梁结构重力 剪力 kNQ弯矩 mkMM 内力 截面位置 边主梁中主梁边主梁中主梁 X 0104 83110 6700 X 4152 4155 4304 65321 6 X 2100406 2428 85 5 2 活载内力计算 由公路 级车道荷载的均布荷载标准值为 10 5KN m 集中荷载标准值为 222KN k q k q 对于汽车荷载 计算公式为 S ikikc ypmqm1 为汽车冲击系数 因为公路为双车道 不折减 1 根据桥规 0 3 1 号梁 汽车荷载 弯矩 4 1 2 6172 9122222 52 5 10538 0 3 1 MmN k 剪力 4 1 Q 8 1710 5266 436 4 5 10538 0 3 1 mkN 弯矩 2 1 19 822075 3 22203 30 5 10538 0 3 1 MmkN 剪力 2 1 4 1070 5266 41 9385 10538 0 3 1 QmkN 支点剪力 4 2031266 47 75 5 1045 0 3 1 QmkN 2 号梁 汽车荷载 弯矩 4 1 05 5382 9122222 52 5 10469 03 1 MmkN 剪力 4 1 Q 7 1490 5266 436 4 5 10469 03 1 mkN 弯矩 2 1 7 716075 3 22203 30 5 10469 03 1 MmkN 剪力 2 1 6 930 5266 41 938 5 10469 0 3 1 QmkN 支点剪力 1 2261266 47 75 5 105 03 1 QmkN 3 号梁 汽车荷载 10 弯矩 4 1 573 62 9122222 52 5 105 03 1 MmkN 剪力 4 1 Q 6 1590 5266 436 4 5 105 03 1 mkN 弯矩 2 1 1 764075 3 22203 305 105 03 1 MmkN 剪力 2 1 8 990 5266 41 938 5 105 03 1 QmkN 支点剪力 6 6821266 47 75 5 10594 03 1 QmkN 1 号梁同 5 号梁一样 2 号梁同 4 号梁一样 5 3 主梁内力组合 1 号梁的内力组合见表 5 3 1 弯矩重力序号荷载类型 梁 端 4 l 2 l 梁端 4 l 2 l 一号梁 1恒载 0304 65406 2104 8352 410 2汽车荷载 0617 2822 19203 4171 8107 4 3 1 2 恒载 1 4 汽车荷载 01299 661638 51410 6334150 36 4恒载 0 7 汽车 荷载 0736 69981 74247 3172 6775 18 5恒载 0 4 汽车 荷载 0551 53735 08186 19121 1342 96 2 号梁的内力组合见表 5 3 2 控制设计的计算内力 01299 661638 51410 6334150 36 二号梁 1恒载 0321 6428 85110 6755 30 2汽车荷载 0538 05716 7226 1194 793 6 3 1 2 恒载 1 4 汽车荷 载 01139 191518449 34338 94131 04 4恒载 0 7 汽 车荷载 0 698 2 4 930 54268 94191 5865 52 5恒载 0 4 汽 车荷载 0536 82715 53201 17133 1837 44 11 控制设计的计算内力 01139 191518449 34338 94131 04 3 号梁的内力组合见表 5 3 3 三号梁 1恒载 0321 6428 85 110 6 7 55 30 2汽车荷载 0573 6764 1268 6159 699 8 3 1 2 恒载 1 4 汽车荷 载 01188 961584 36508 84289 8139 72 4恒载 0 7 汽 车荷载 0723 12963 72298 69167 0269 86 5恒载 0 4 汽 车荷载 0551 04734 49218 11119 1439 92 控制设计的计算内力 01188 961584 36508 84289 8139 72 12 第六章主梁的正截面设计 6 1 T 型截面梁翼缘板计算宽度确定 采用焊接钢架的配筋 设 mmas12612008 0 30 mmho1074126 1200 mm120 2 130110 f h T 型梁翼缘板计算宽度 取下面三者中的最小值 5167mm 3 15500 3 f l b 580mm1 f b 1600 2 130110 12160 122 f fhbbb h 取 mmbf1580 6 2 T 形梁类型确定 设受拉钢筋布置成 126mm s a 1074mmm o h 18 4Mpa cd f 280Mpa sd f d mmkN 1638 0 1 0 mkN h hhbf f offcd 48 3537 2 120 10741201580 4 18 2 属于第一类 T 型截面mkNMd 6381 0 13 6 3 求混凝土受压区高度 x X h 0ob fcd d h bf M h 8 53 1580 4 18 10506 163812 10741074 2 6 2 0 2 0 2 5586 280 53 81580 4 18 mm f xbf A sd fcd S 6 4 配筋计算 查表可知受拉钢筋 6的截面面积为 5454m 可配筋如图 6 4 1 得20232 2 图 6 4 1 主梁配筋图 单位 cm 6 5 承载力复核 其最小宽度 160mm 8 15540402 1088 6 7140 1200h0 0 0 min 0 2 0330 bh AS 24 0 280 65 1 4 0 f 4f 0 sd td min 14 16381660 2 0 x hxfbfM cdu 第七章 梁的斜截面设计 7 1 计算各截面的有效高度 表 7 1 各截面的有效高度 7 2 抗剪强度上下限复核 上限 0 51kNVdkNbhbf kcu 84 5085891142160401051 0 10 0 0 3 0 3 下限 kNVdkNbhf otd 84 5081541114216065 11105 0105 0 0 3 02 3 计算表明按正截面抗剪承载力计算所确定的截面尺寸 满足抗剪方面的构造要求 但需配 置受剪钢筋 7 3 判断梁内是否计算配置剪力钢筋 1 对跨中截面 kNVdkN bhf otd 36 150 7 143 108916065 1 1105 0105 0 2 10 3 2 3 都不需设置受剪钢筋 2 由剪力包络图确定距支座中心处截面最大剪力 2 h kNVd09 48136 150 7750 36 15084 508 6007750 3 剪力组合设计值的分配 主筋数量钢筋重心至梁下边缘距离mmas 有效高度mmh0 202326 1111089 326 1301070 324 941106 322 581142 15 由混凝土和箍筋共同承担不少于最大剪力的 d V 60 kNVV dCS 65 28809 4816 06 0 由弯起钢筋承担不起最大剪力的 40 d V kNVV dsd 44 19209 4814 04 0 mmx4160 36 150 4 508 44 1927750 7 4 箍筋设计 采用直径为10 的封闭式双胶箍筋 钢筋 235 R Mpafsv195 2 n 22 157 5 782 1 mmmmnAA SVSV 纵向钢筋百分率 88 0 1142160 1609 100100 p 简支梁T 形截面 将上述有关数据代入下式的 1 1 1 1 3 kNVV db 65 2886 0 mm V bhfAf S d svsvkcu v 297 65 2881 114216019515740 88 0 6 02 102 01 10 1 6 02 102 0 2 2622 2 0 2 0 62 3 2 1 取mmSv250 计算配箍率 同时 18 0 min 39 0 250160 157 sv v SV sv bs A 满足规范要求 及 400600 2 250mm h mmSv 根据构造要求 由支座中心向跨中 1 倍梁高 1000mm 范围内 取箍筋直径为间距10 其余至跨中截面的范围内取箍筋直径为 间距 mmSv100 10 mmSv250 7 5 弯起钢筋 或斜筋 设计 1 计算第一排弯起钢筋时 采用距支座中心 h 2 处 由弯起钢筋承担剪力设计值kNVV dsb 44 192 4 0 1 2 33 1296 707 02801075 0 44 192 45sin1075 0 1 1 mm f V A sd sb sb 16 由纵筋弯起 322 22 12961609 1 mmmmAsb 2 计算第二排弯起钢筋时 采用第一排弯起钢筋起弯点处 由弯起钢筋承担的剪力设计 值 依剪力包络图按比例关系求解 2 sb V 第一排弯起钢筋起弯点距支座中心水平投影长度计算如下 设主梁下边缘净保护层 1 X 30mm 上部架立钢筋 净保护层 40mm 222 mmhX1023 2 8 35 8 3540 2 8 35 1 2540 1200 11 kNVsb87 172 4160 44 192 10236004160 2 2 33 1164 707 02801075 0 87 172 45sin1075 0 2 2 mm f V A sd sh sb 由纵筋弯起 322 22 11641609 2 mmmmAsb 3 计算第三排弯起钢筋时 采用第二排弯起钢筋起弯点处 由弯起钢筋承担的剪力设计 值 3 sb V 第二排弯起钢筋起弯点距支座中心的水平投影长度为 2 X mmhxX2011 2 8 35 28 3540 2 8 35 1 254012001023 212 kNVsb17 127 4160 44 19220116004160 3 2 3 857 45sin1075 0 3 3 mm f V A sd sb sb 采用加焊两根短筋 322 22 8571609 3 mmmmAsb 4 计算第四排弯起钢筋时 采用第三排弯起钢筋弯起点处 由弯起钢筋承担的剪力设 计值 4 sb V 第三排弯起钢筋弯起点距支座中心的水平投影长度为 3 X mmhxX7 2962 2 8 35 38 3540 2 8 35 1 254012002011 323 kNVsb14 83 4160 44 192 7 29626004160 4 17 2 3 560 707 0 2801075 0 4 4 mm V A sb sb 采用加焊两根短筋 322 22 5601609 4 mmmmAsb 第四排弯筋起弯点距支座中心的水平按影长度为 4 X mmhxX 4 3825 2 8 35 3 8 3540 2 8 35 1 25401200 7 2962 434 5 计算第五排弯起钢筋时 取用第四排弯起钢筋起弯点处由弯起钢筋承担的剪力设计值 为 5 sb V kNVsb23 43 4160 44 192 4 38256004160 5 2 3 291 707 0 2801075 0 5 5 mm V A sb sb 此时 采用加焊两根短筋钢筋 322 第五排弯筋起弯点距支座中心的水平按影长度为 5 X mmhxX 2 4790 2 7 22 4 8 3540 2 7 22 1 25401200 4 3825 545 此时 表明已有弯起钢筋已将需要弯起钢筋的区域覆盖 故不再需要mmX4589 5 弯起钢筋 表 7 5 1 满足抗剪强度要求的各排弯起钢筋的用量及弯起位置 弯起点12345 弯起点上下弯垂距离 mm 1023988956 7857964 8 弯起点至支座中心 mm 102320112907 73825 44790 2 承担计算剪力 KN 192 44172 87127 1783 1443 23 弯起截面面积 2 mm 12961164857560291 提供弯起钢筋面积 2 mm 1609160916091609628 弯起与梁轴交点到支座中心 mm 4171250204824743194 18 7 6 全梁承载力复核 1 斜截面抗剪承载力 距支座中心处斜截面 如 7 6 1 图2h 图 7 6 1 距支座处斜截面抗剪承载力计算图 单位 mm 2h 定斜截面顶端位置 由剪力包络图知 距支座中心处截面横坐标2hmm hl x71506007750 22 正截面有效高度mmh1142 2 8 35 40 1200 0 斜截面投影长度得到斜截面顶端位置 A mm 1 1142hc 0 斜截面抗剪承载力复核 A 处正截面的剪力设相应的剪距根据剪力和弯矩包络图计算如下 x v x m kNvx 3 428 7750 6008 36 15084 508 36 150 mkN l xl mm dx 6 653 15500 60084 1 1638 4 1 2 2 2 2 2 A 处正截面的有效高度 mmh2 1124 8 3540 1200 0 336 1 124 1 3 428 6 653 0 hV M m x x mmhc m 142 1 9 0124 1 36 1 6 06 0 0 19 将要复核的斜截面如 4 4 图所示斜截面 斜角为A A 0 0 7 51tan Chart 斜截面纵向受拉钢筋有 相应主筋配筋率为322 5 2 88 0 1142160 1609 100100 0 bh As 箍筋的配筋率 18 0 39 0 250160 157 min 1 sv sv sv sv b A 与斜截面相交的弯起钢筋有 322 52 N 322 2 4 N 将上述计算值代入下列公式 KN ffbV svsvkcuhCS 4 315 6 02 21045 0 0 3 31 kNfV ssbsdsb 8 477707 0 16092 2801075 0 sinA1075 0 33 则斜截面抗剪承载力A A kNKNVVV sdcs 3 428 2 793 8 477 4 315 所以距支座中心处的斜截面抗剪承载力满足设计要求 2h 2 全梁抗剪承载力校核 计算各排弯起钢筋起点的设计弯矩 跨中弯矩 支点弯矩mkNM l d 1638 2 0 0 d M 其他截面的设计弯矩可按二次抛物线公式 4 1 2 2 2 l x MM l d dx 计算各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩计算见表 7 6 2 表 7 6 2 各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩 弯起点跨中截面54321 弯起点至跨中截 面距离mmxi 2960 53925 34787 357396727 弯起点的设计弯 20 计算各排弯起钢筋弯起点和跨中截面抗弯承载力 判断截面类型 跨中截面 mkNffhbfcd 34891201580 4 18 mkMAf ssd属于第一类 T 形截面应截面按的单筋矩形截面计算hbf 正截面抗弯承载力计算见下表 将表中各正截面的抗弯承载力用平行线表示出来 它们与弯矩包络图的交点 u m k l m n 到跨中截面 见表 7 6 3 1600 1 2 4 x ML x 表 7 6 3 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力计算表 梁 段 主筋截面积 2 mms A 有效 高度 受压区高度 mm h0 抗弯承载力 u M 2 u hAf ossd mkN 支 点 1 点 232 1609 1142 5 15 1580 4 18 1609280 511 2 5 15 11421609280 1 点 2 点 432 3217 112431 1580 4 18 3217280 998 2 31 11243271280 2 点 5 点 632 4826 11065 46 1580 4 18 4826280 1463 2 5 46 11064826280 5 点 跨 中 632 220 5454 10895 52 1580 4 18 5454280 1623 2 5 52 10895454280 7 6 4 弯起钢筋弯起点位置复核表 矩 mKNMdx 21 弯起钢筋 序号 弯起点的 符号 弯起点跨 中距 mmx1 充分利用 点跨中距 mmx3 不需要点 跨中距 mmx4 2 0 h mmxx 31 3 N16727484464285711883 2 N2573974248445624997 1 N5297207425442972 检查弯起钢筋弯起点的初步位置是否满足 桥规 的要求 以第一排弯起钢筋 2 为例 其充分利用点 m 的横坐标 4844 而的弯 3 N 3 xmm 5 2N 起点 1 的横坐标 说明 1 点位于点的左边 且mmx672710237750 1 m 2 571mm 满足要求 第一排弯起钢筋 2 的不mmxx188348446727 31 0 h 3 N 需要点 n 的横坐标 mmx6428 4 同理 可对其余的弯起钢筋弯起点的初步位置进行校核 详见表 可见各排弯起钢筋 弯起点位置距该排钢筋充分利用点的距离大于 且各排弯起钢筋与梁中轴线交点均2 0 h 位于该排钢筋不需要点之外 即均能保证正截面与斜截面的抗弯强度 满足 桥规 的要 求 7 6 5 梁的弯矩包络图与抵抗弯矩图 7 7 主梁裂缝验算 作用短期效应组合 mkNMMMM KQKQGKs 49 912019 1 19 8227 085 428 1 17 0 11 作用长期效应组合 22 22 705019 1 19 8224 085 42814 0 21 KQKQGKL MMMM 1 0 1 0 1 C 3 C4 1 49 912 22 705 5 015 01 2 s L M M C MPa hA M s s ss 3 177 1088545487 0 1049 915 87 0 6 0 9 29 202326 202326 22 2 ii ii dn dn d 采用焊接骨架 应再乘 1 3 故 de 1 3 29 9 38 87 02 0 02 0031 0 1088160 5454 0 取 bh As mmmm d E CCCW s ss tk 2 0178 0 02 0 1028 0 87 3830 102 3 177 4 11 1028 0 30 5 3 21 满足规范规定 7 8 主梁的变形验算 1 确定基本数据 混凝土弹性模具 40 CMPaEc 4 1025 3 MPaEs 5 100 2 持久状况正常使用 变形验算 荷载短期效应作用下的跨中截面挠度按下式近似验算 B lM f S s 2 48 5 其中 mkNMS 49 912mmL 4 1055 1 0 22 0 95 0 1 IEB IcrEB B B M M M M B B co ccr CR O S CR S CR 1 计算初步判断中和轴位置 cr I 15 6 1025 3 100 2 4 5 C S ES E E 23 0 2 0 00 2 1088545415 6 2 1580 2 xx xhAx b SESo f mmhx f 120107 4 0 故判断为第二类 T 形截面 重新计算混凝土受压区高度 mm b hbbA A ffSES 4 1276 160 1201601580545415 6 mmbmmABAx mm b hbbhA B f ffSES 120 3 189 72 519086 180 12016015801088545415 6 2 2 2 0 2 2 0 确定为第二类 T 形截面 2 00 1 234230 545415 6 1201601580 3 189160 mm AhbbbxA SESff 410 2 3 3 2 00 3 0 3 0 1005 3 3 1891088 545415 6 3 120 3 1891601580 3 3 1891580 33 mm xhA hxbbxb I SES fff cr 2 计算全截面换算截面惯性矩 24 10 2 2 3 2 3 2 00 2 0 32 0 3 0 1012 8 3 18910885454115 6 2 120 3 1891201601580 12 1201601580 3 189 2 1200 1200160 12 1200160 1 212212 xhA x b hbb bbb x h bh bh I SES f ff ff 214104 00 214104 28 0 27 00 2 0 0 10 1 251012 8 1025 3 95 0 95 0 1091 9 1005 3 1025 3 1020 1 2 105 2 1 22 mmNIEB mmNIEB mmNfSM mm xA h xhbb bx S C CRCcr tkcr sSES f ff 将以上数据代入 得 1 36 45 8 1008 1 1 2 15 0 22 0 B LM f B B M M M M B B S s CRs CR s CR 长期挠度为 mm L mmff sc 96 9 1600 35 52 0 应设置预拱度 5 22 17 05 0 48 5 221 0 L B MMM f KQKQGK p 消除自重影响后的长期挠度为 mm L mmL B MM f gks 8 25 600 3 16 48 5 2 lg 故满足规范要求 25 第八章 行车道板计算 8 1 行车道板计算图示 边梁外侧翼板按悬臂版计算 主梁之间连接刚度大 则桥面板按多跨连续单向板计算 顺桥向取 1 延长米的板带作为研究对象 见图 8 1 1 图 8 1 1 行车道板计算图 1 恒载及其内力计算 每延米板上的恒载 g 以纵向 1m 宽的板条进行计算 沥青混凝土面层mkNg 96 0 23104 0 1 混凝土垫层 40 CmkNg 44 1 24106 0 2 T 形梁翼板自重mkNg 325106 0 3 26 合计 mkNgg I i 4 5344 1 96 0 3 1 栏杆mkNg 0 1 2 内力 支撑端的变矩和剪力最大 mkNglM 4 172 0 4 5 2 1 2 1 22 max mkNglQ 89 372 04 5 max 8 2 活载及其内力计算 将后轴作用于铰缝轴线上后轴最大作用力 140KN 后轮着地长度 由ma2 0 2 mb6 0 2 公路桥涵设计通用规范 JTG D60 2004 查得 mHaa4 02 008 0 2 02 21 mHbb8 008 0 26 02 21 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度 0 72 3 24m24 14 02 01 ldaa 冲击系数 1 1 3 作用于每米宽板条上的弯矩为 m60 14 4 2 1 1 0 kN b l a p Map 作用于每米宽板条上的剪力 kN a P VAP09 28 4 2 1 荷载组合 m 22 12kN1 414 6 1 2 4 14 12 1 汽恒 A M kNVA99 4309 284 189 3 2 14 12 1 汽恒 行车道板的配筋计算 确定基本数据 56 0 280 65 1 4 18 b s