高层脚手架方案.docx

高层脚手架方案编制人:审核人:审批人:外脚手架施工方案（高层）一、编制依据：1、红山雅轩住宅小区1#楼工程施工图2、建筑施工手册3、国家现行有关规范、规程、标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范等。 4、类型与本工程相似工程的施工技术经验及资料。二、工程概况:红山雅轩住宅小区1#楼，建筑规模地下二层，地上33层，结构高度96.750米，建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的抗震设防烈度为8度，建筑结构的抗震安全等级为二级；根据以上工程概况，结合实际情况特制定以下施工方案。三、外部脚手架:地上四层以下采用落地式脚手架，四层以上采用型钢挑梁悬挑式脚手架，共分四个悬挑段，每一悬挑段为7层楼，高度17.1米。（一）脚手架材料要求及施工准备：1、型钢水平悬挑梁采用16号工字钢，工字钢与现浇板连接吊环、卡环及脚手架扣件的材质应符合现行普通碳素结构钢技术条件中规定的q235钢制作。2、吊环及压环采用一级钢筋制作，直径详计算书。3、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管，直径均为48壁厚3.5mm，它们的力学性能均应符合冷弯薄壁型钢结构技术规范。4、扣件均为铸铁铸成，扣件的重量及容许荷载和材质均应符合规范要求。扣件的形式有三种：旋转扣件、十字扣件、对接扣件。5、竹架板采用毛竹或楠竹竹片制作，厚度50mm,用10对穿螺栓编制，板宽300mm长3m，无虫蛀、弯曲破损。（二）脚手架的搭设流程及要求1、搭设工艺流程：悬挑脚手架搭设的工艺流程为：工字钢梁水平悬挑(卡环) 立杆(套桩) 纵向扫地杆横向扫地杆大横杆小横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板及挡脚板扎防护栏杆扎安全网工字钢梁端部与建筑物拉结卸荷钢丝绳。2、挑梁搭设方法：(1)工字钢挑梁间距为1.5m一端悬挑，另一端用圆钢制作 型卡环一个（16前端），一个18（后端）相距600-800mm固定在楼面结构筋的底部（用14钢筋400mm长一根做加强筋压卡环脚。）。(2)钢梁悬挑外端用14钢丝绳套住悬挂在上一层的楼层结构阳台内梁上或板墙上。上一层的楼面结构内梁上予埋钢筋拉环118套挂，钢丝绳和工字钢梁相连接。(3)当卸载钢丝绳固定在竖向墙板上时，固定点板的上部增加配筋410（板的跨度内通长），紧贴内墙板面连续上三个绳扣。(4)钢丝绳如固定在门窗边缘部位可将绳头穿过墙壁弯绕成绳套接头处扣接三个绳扣（间距100mm）即可。(5)悬挑端长度大于1.75米时可采用214钢丝绳相距800mm，与悬挑工字钢和建筑物进行相互拉接。3、搭设间距脚手架立杆纵距1.5m，横距0.80m，步距1.8m；连墙杆间距竖向2.95m，水平4.5m(即二步三跨)：内立杆距建筑物0.35m，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。立杆底层应立在工字钢表面焊接的钢筋套桩上，在阳角、凹入部位的架体与墙面相距1m以上的，应在钢梁上再搭设一排立杆，距墙300mm扣绑纵、横水平杆，以方便施工。4、搭设施工4.1对钢管、工字钢、卡环、扣件、脚手板、密目网、安全平网卸荷钢丝绳等进行验收,不合格产品严禁使用。检验合格材料的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。清除搭设场地杂物,平整搭设场地。4.2立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。4.3 剪刀撑搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个扣件固定。斜杆用旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。4.4开始搭设立杆时,每隔5根设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。4.5当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全与架体稳定。4.6搭设总高度为68.4m（五层至二十八层）。4.7纵向水平杆（大横杆）搭设:4.7.1纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。4.7.2纵向水平杆接长:采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。4.7.3在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。4.8横向水平杆小横杆搭设:4.8.1主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件两端扣紧在大横杆上部且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。4.8.2横向水平杆两端伸出大横杆边缘不应小于100mm。4.8.3可在两主节点间加设横向水平杆，但横向水平杆间距不应大于1500mm,以方便搭设作业面脚手板。4.9连墙件设置:4.9.1采用刚性连墙件,两步三跨布置，可在阳台梁面埋置短钢管拉结也可与门窗边和墙壁设置钢管扣接。4.9.2连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。4.9.3连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。4.9.4每道连墙杆应与内外立杆相连再与建筑物拉接牢固。4.10剪刀撑搭设：4.10.1外侧立面纵向整体设置的剪刀撑，由底部到顶从右至左满堂连续设置，斜杆倾角为4560度。4.10.2剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。4.10.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。4.10.4剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。4.11作业层、栏杆和挡脚板的搭设：4.11.1栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。4.11.2上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。4.12脚手板的铺设：4.12.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm。4.12.2脚手板采用搭接铺设，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出水平杆的长度不应小于100mm。如对头铺设则架板均应支搭在横向水平杆上。4.12.3拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。4.12.4脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢，无探头板。4.13安全防护设置：4.13.1安全平网：首层架体底部采用竹胶板加设密目网封闭严实，中间每隔10m或三层楼设置一道安全平网，且第一、二挑层外侧也要加一道尼外挑安全平网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。4.13.2密目网：脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网与架体及网与网之间用多5mm尼龙绳固定封闭严密。其它同落地式脚手架。四、脚手架拆除：拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。1、拆除准备：1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。1.2应由楼号负责人及专职安全员进行拆除安全技术交底。1.3清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2、拆除作业：2.1划出工作区标志，严禁非施工人员进入现场。2.2拆除顺序：自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，后绑者先拆，一般应先拆安全网、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆、连墙杆、工字钢等。2.3连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步架子，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。2.4统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。2.5当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。2.6材料、工具应用滑轮和绳索运送或集中用塔吊运送，严禁往地面抛扔。2.7拆卸后的各种材料构件应运出分类码放整齐。五、脚手架搭设质量要求：1、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于h/200,且不大于100mm，横向偏差不大于h/400，且不大于50mm。2、单根大横杆水平偏差不大于20mm，小横杆水平偏差不大于10mm。3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。4、扣件连接时螺栓的松紧程度必须适度，紧固力矩宜为4065n.m，螺栓根部要放正。六、安全管理：1、脚手架搭设人员必须经过有关部门专业培训，合格者方可持证上岗。2、搭拆架子操作人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按有关规定进行检验，合格后方可使用。4、作业层上的施工荷载按结构3kn/m2；装饰2kn/m2的要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起吊设备。5、六级及六级以上大风和雪、雨，大雾天气禁止脚手架搭设和拆除作业。雪后冰冻上架作业应有防滑措施，并应及时清除积雪。6、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：6.1主节点处的纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆。6.2连墙件。7、搭设脚手架时，地面应设围挡及警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按（施工现场临时用电安全技术规范）（jgj46-2005）的有关规定执行。9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、架面上严禁堆放重物材料，严禁上架人员在架面上奔跑或退行。11、工人在架上作业时，应注意自我保护和他人安全，避免发生碰撞，闪失和人身落物料坠，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。12、人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。13、每班工作人员上架前应先行检查有无影响安全作业的隐患存在，排除解决后方可开始作业。14、根据工程实际情况应对脚手架定期进行检查。大风、雨、雪后应对脚手架进行检查加固。七、脚手架力学验算：脚手架计算书（一）、参数信息:1.脚手架参数从第4层开始悬挑，悬挑层于五层、十一层、十七层、二十三层，每六层楼悬挑一次，每挑层为17.1米。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.800米，大横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.35米；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆间距不大于1.5米；采用的钢管类型为 483.5；自重标准值0.038kn/m。横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.00 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为采用单扣件与里外立杆和建筑物连接件相连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kn/m2):结构脚手架3 kn/m2，同时施工层数：2层；装饰脚手架：同时施工层数：3层，荷载标准值为2kn/m2。3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.14；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板类别:竹脚手板；栏杆挡脚板类别:钢管、栏杆、厚18mm模板做挡脚板；4.水平悬挑钢梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面1.15m、凸窗600处1.75、凸窗720处1.87、阳台处2.87，建筑物内锚固段长度1.800 米以上。5.卸荷斜拉绳与钢梁支杆参数钢梁支撑数量为:3个挑层,共3道； （二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)（以下简称扣规）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将小横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.3500.800/2=0.14kn/m ；活荷载标准值: q=3.0000.800/2=1.2 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.14=0.21 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.211.5002+0.101.1201.5002 =0.2898 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: m2max= -0.100.211.5002-0.1171.1201.5002 =-0.33 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=mw = 0.33106/5080.0=64.96 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 64.96 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.14=0.178kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.2 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.1781500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.21500.04/(1002.06105121900.0) = 4.84mm；大横杆的最大挠度4.84 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！（三）、小横杆的计算:根据扣规第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（变形指挠度）1.荷载值计算小横杆的自重标准值：p1= 0.0381.000 = 0.038 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3500.8001.000/2=0.14 kn；活荷载标准值：q=3.0000.8001.000/2 =1.200 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.038+0.14)+1.4 1.200 = 1.886kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.8002/2= 0.384 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.8860.800/3 = 0.5kn.m ；最大弯矩m= mqmax + mpmax = 0.384 + 0.5= 0.887kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.887106/5080.000=174.6 n/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =174.6 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值205.000 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和. 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=51.200800.04/(3842.060105121900.000) = 0.498mm ；大横杆传递荷载p = p1 + p2 + q = 0.057+0.14+1.200 = 1.397 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1397.000800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 0.918 mm；最大挠度和v = vqmax + vpmax = 0.498 + 0.918 =1.416mm；小横杆的最大挠度之和 1.416 mm 小于 小横杆的最大容许挠度800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn；按扣规表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规5.2.5): r rc其中rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 1.2001.5002/2=1.8 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 1.200(0.800+0.1+0.2)/2=0.66kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.1500.8001.500/2=0.090 kn；活荷载标准值: q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kn；荷载的设计值: r=1.2(1.8+0.66+0.090)+1.41.800=5.58 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248 (查扣规表a-1) 高度为62.85=17.1m。ng1 = 0.124817.1 = 2.13408kn；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 ng2= 0.35021.5000.800/2 = 0.42 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 共6层 ng3 = 0.11061.500/2 = 0.495 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50028.300 = 0.212 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 2.13408+0.42+0.495+0.212 = 3.261 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 2.850.8001.5002/2 = 3.42 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：本工程按河南省郑州市金水区，基本风压为 = 0.550 kn/m2； - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)第7.2节的规定采用：按c类考虑= 0.840 ； - 风荷载体型系数：查吉人空间取值1.128；经计算得到，风荷载标准值 = 0.70.8401.1280.550 = 0.365 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.077+ 1.43.600= 12.332 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.23.261+ 0.851.43.42= 7.983 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩mw 为 = 0.850 1.40.3651.5001.8002/10= 0.211 kn.m；（六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： （扣规5.3.1-1）立杆的轴向压力设计值 ：n =12.332 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数按扣规第5.3.3条 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣规表5.3.3取 ： = 1.500 ；计算长度, lo = kh= 1.1551.5001.800 = 3.119 m；长细比lo/i = 311.9/1.58 = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查扣规附录c得到：= 0.186 ；立杆净截面面积 ：a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2；= 12332.000/(0.186489.000)=135.585 n/mm2；立杆稳定性计算 = 135.585 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 （扣规5.3.1-2）立杆的轴心压力设计值 ：n =7.938 kn；= 7983/87.77+41.535 = 129.305n/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 = 129.305 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 n/mm2，满足要求！（七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0 (扣规5.4.1)风荷载标准值（查= 1.25）= 0.71.251.1280.550 = 0.543 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内,脚手架外侧的迎风面积aw = 2.85(层高)1.53(跨) = 12.825 m2；按扣规5.4.1条 n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 1.40.54312.825 = 9.750 kn；连墙件的轴向力设计值nl = nlw + n0= 9.750+5=14.750 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 = 200.000/15.800 = 12.658 的结果查表得到 =0.966，为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kn；nl = 14.750 n1=14.750 kn因此双扣件（2或3点连接）满足要求！ 第2.6.7.1条,连墙件采用钢管与墙体连接（八）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑，悬挑水平钢梁,既用锚环固定，同时又用钢丝绳斜拉保护。 在计算钢丝绳强度时, 不考虑型钢悬挑的作用；在验算悬挑型钢的强度时, 对于悬挑1.75m的，不考虑钢丝绳受力，对于悬挑大于1.75m的，由于加设二道卸荷钢丝绳，按不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面1.15m、凸窗600处1.75m、阳台处2.87m，（1）、悬挑m的计算脚手架排距为mm，内排脚手架距离墙体la=350mm，支拉斜拉钢丝绳的支点距离墙体为lc=1150mm，锚固长度，总长3.0m水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00 cm4，截面抵抗矩w = 141.00 cm3，截面积a = 26.10 cm2 ,自重20.50 kg/m受脚手架集中荷载p =1.35 kn；水平钢梁自重荷载设计值q=1.20.205 = 0.246 kn/m；悬挑脚手架示意图 （350）悬挑脚手架计算简图最大弯矩 1.350.351.351.150.50.2461.1522.188 kn.m 支座反力 (2.1880.50.2461.7002)/1.7001.075kn最大应力 =m/1.05w+n/a= 2.188106 /( 1.05 141000.0 )+1.35 / 2610.0 = 19.97n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 19.97n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 n/mm2,满足要求！（2）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）mm，mm，mm，= 58.16o,总长4 .0m或4.5m或5.m或6.0m最大弯矩 ，按下式简化计算1.350.92/1.77(20.05+0.8)+0.2461.772/80.73kn.m 支座反力(1.350.921.351.720.50.2461.8702)/1.7703.807kn水平钢梁的轴力fhr1/tg3.807/tg58.16o2.36 kn最大应力 m/1.05wn/a= 0.73106 /( 1.05 141000.0 ) 8.490103 / 2610.0 =8.18n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值8.18 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 n/mm2,满足要求！（3）、悬挑m的计算，mm，mm，mm，= 45.82o,总长6m最大弯矩 ，按下式简化计算1.351.92/2.77(20.05+0.8)+0.2462.772/80.927 kn.m 支座反力(1.351.921.352.720.50.2462.8702)/2.7706.63 kn水平钢梁的轴力fhr1/tg6.63/tg45.82o5.484 kn最大应力 m/1.05wn/a= 0.927106 /( 1.05141000.0 )15.008103 / 2610.0 = 12.01n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 12.01n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 n/mm2,满足要求！（九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 (钢规gb50017-2003第4.2.2)其中- 整体稳定系数，查钢规gb50017-2003附录b：.大于0.6时，应用代替值： （钢规gb50017-2003附录b，b.1-1）经过计算得到最大应力 n/mm2；满足要求!（十）、卸荷、斜拉绳的受力计算:（1）、悬挑m的计算脚手架排距为mm，内排脚手架距离墙体mm，支拉斜杆的支点距离墙体为mm，锚固长度，总长3.0m= 69.8o n = 12.332 kn水平钢梁的轴力fh 和拉钢绳的轴力f 按照下面计算 fh = fcos = 1.8102cos69.8o = 0.85 kn（2）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）= 58.16of = r1/sin = 3.807/sin58.16o = 4.479 kn（3）、悬挑m的计算，= 45.82of = r1/sin = 6.63/sin45.82o = 9.247 kn（十一）、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：（1）、悬挑m的计算f = 1.8102kn钢丝绳的容许拉力按照下式计算： (建筑施工计算手册13-3)其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；采用619钢丝绳 k - 钢丝绳使用安全系数。计算中，=0.850，k=6.000，得到：查建筑施工计算手册表13-4，选取1 根直径14的6股19丝的钢丝绳，当钢丝绳的公称抗拉强度为1550n/mm2时，fg=112kn78.579kn，能满足要求！（2）、悬挑m的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）f =16.082 kn为了统一规格，选取2 根直径14的6股19丝的钢丝绳.【fg】=112kn2=224 kn fg113.52 kn（3）、悬