土木工程毕业设计（论文）-安阳市第一初级中学行政办公楼设计

郑州华信学院毕业设计 安阳市第一初级中学行政办公楼设计目 录第1章 设计任务书1 1.1 工程概况1 1.2 设计的基本内容1 1.3 设计资料1第2章 结构类型3第3章 框架结构设计计算4 3.1 梁柱截面、梁跨度及柱高确定4 3.2 荷载的均布恒载5 3.3 水平地震力作用下框架的侧移验算9 3.4 水平地震作用下横向框架的内力分析15 3.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析17 3.6 风荷载作用下框架的内力分析26 3.7 内力组合27 3.8 截面设计34第4章 现浇板设计56 4.1 设计荷载56 4.2 四边支承板的内力及截面配筋计算（按弹性理论）56第5章 楼梯设计59 5.1 楼梯段板设计59 5.2 中间平台板计算61 5.3 平台梁计算61第6章 基础设计64 6.1 A柱独立基础设计64 6.2 B柱联合基础设计68致谢70参考文献711第1章 设计任务书1.1工程概况 建筑地点：安阳市 建筑类型：五层办公楼，框架填充墙结构 建筑介绍：建筑面积约4500平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，填充墙采用200厚的加气混凝土砌块。 门窗使用：大门采用钢门，其它为木门，门洞尺寸为1.2m2.4m，窗为铝合金窗，洞口尺寸：南面 2.1m1.8m，北面1.8m1.8m。 柱网与层高：本办公楼采用柱距为7.2m的内廊式柱网，边跨为6.3m，中间跨为2.4m，层高底层取4.2m，其它层3.3m。结构选材：梁、板、柱混凝土采用C30,受力筋采用HRB335级，箍筋采用HPB300级。全套图 纸加扣 3346389411或30122505821.2 设计的基本内容结构设计包括结构布置，设计依据、步骤和主要计算过程及计算结果，计算简图等，具体如下内容： 结构设计依据与步骤（计算过程）； 结构布置方案； 计算简图； 地震作用计算； (5)框架内力分析，配筋计算（取一榀）； (6)基础设计计算； (7)板、次梁、楼梯的设计计算。其它构件计算视设计情况而定。1.3 设计资料1.3.1气象条件 基本风压0.45kN/，主导风向为东南风，基本雪压0.40kN/，此处按建筑结构荷载规范采用。1.3.2地质条件与抗震设防经地质勘察部门确定，此建筑场地地震等级为二级，设防烈度为8度，地基土承载力为fk=220KN/。1.3.3屋面及楼面的做法屋面的做法：30厚C20细石混凝土保护层二毡三油防水层冷底子油热玛蹄脂二道20厚水泥沙浆找平层150厚膨胀珍珠岩保温层100厚现浇混凝土结构层粉底楼面的做法：水磨石地面20厚水泥沙浆找平层100厚现浇混凝土结构层粉底第2章 结构类型 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案， 梁、板、柱、楼面均采用现浇形式。 图2-1 梁的计算跨度第3章 框架结构设计计算3.1梁柱截面、梁跨度及柱高确定3.1.1初估截面尺寸1.柱：由于框架办公楼荷载较小，按13kN/计算；负荷面积按F= 7.2(2.4+6.3)/2 = 31.32考虑，取1。设防烈度为7度，小于60m高的框架结构抗震等级为三级，因此取0.8，那么，A = a2 = =1331.326/14.3/0.7/1000=0.244所以， a = 0.494 m 再有，底层柱高H=4200+500+600=5300mm b=（1/101/15）H=530mm353mm考虑到柱纵向间距较大，初步估计底层柱的尺寸的为：550550，2-5层 bh=550mm550mm，为计算简便，边柱中柱尺寸取相同。2.梁：该工程定为纵横向承重，主要为横向承重，根据梁跨度初步确定：L1: bh=250mm600mm L2: bh=250mm400mmL3: bh=250mm700mm L4: bh=250mm650mmL5: bh=250mm400mm如： h=(1/141/8)l=(1/121/8) 6300mm=525mm787.5mm 取h=600mm b=(1/21/3.5)l=(1/21/3) 600mm=300mm200mm 取b=250mm 3.1.2梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心线为准，而墙中心线是与轴线重合的，所以柱的形心与轴线发生偏移，造成计算跨度与轴线间距不同。3.1.3柱的高度底层柱高度：底层层高4.2m，室内外高差0.6m，基础顶部至室外地面0.5m，故4.2+0.6+0.5=5.3m，其他各层为3.9 m，因而得到=5.3m；=3.3m。由此得到框架的计算简图如图3.1.3-1所示 ： 图3.1.3-1 框架的计算简图3.2 荷载的均布恒载 其按屋面的做法逐项计算均布荷载：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶来参与计算，粉底为相同重量，其屋面构造做法如图3.2-1所示图3.2-1 屋面构造做法3.2.1屋面的恒载30厚C20细石混凝土保护层 0.03*20=0.6KN/m2二毡三油防水层 0.35KN/m2冷底子油热玛蹄脂二道 0.05KN/m220厚水泥沙浆找平层 0.02*20=0.4KN/m2150厚膨胀珍珠岩保温层 0.15*10=1.5KN/m2100厚现浇混凝土结构层 0.1*25=2.5KN/m2粉底 0.5KN/m2合计： 5.9KN/m2而屋面的长边长：7.28+0.24=57.84m而屋面的短边长：6.32+2.4+0.24=15.24m那么屋面恒荷载标准值为：(暂不考虑预留洞与楼梯及其它构造对荷载的影响)57.8415.245.9=5200.1KN3.2.2屋面的活载计算重力荷载代表值时，不必考虑活荷载，仅考虑屋面雪荷载作用：57.8415.240.45=396.7KN3.2.3楼面的均布恒载楼面的做法水磨石地面 0.65KN/m220厚水泥沙浆找平层 0.02*20=0.4KN/m2100厚现浇混凝土结构层 0.1*25=2.5KN/m2粉底 0.5KN/m2合计: 4.05KN/m2因而得到楼面均布恒载标准值： 57.8415.244.05=3570.0KN 3.2.4楼面均布活荷载 根据荷载规范，标准办公用房2.0 KN/，走道，楼梯上面活载2.5 KN/，这里统一偏安全地取2.5 KN/参与计算： 57.8415.242.5=2203.7.1KN3.2.5梁柱的自重3.2.5.1 梁的自重 在此计算过程中，梁的长度按净跨长度，即把梁的计算跨度减掉柱的宽度来参与计算过程 例：长度=6.09-0.49=5.6m（扣除一个柱宽）表3.2.5.1-1 梁自重层号编号 截面（）长 度（m）根 数每根重量（KN）总计（KN）一 层五 层L10.250.606.09-0.49=5.601825.172158.4L20.250.402.61-0.49=2.1296.46L30.250.707.20-0.49=6.711635.02L40.250.657.20-0.49=6.711632.60L50.250.406.09-0.29=5.803217.67注：（1）上表中梁截面的确定，考虑到抹灰层有（每抹层均按20mm计算） 宽：0.25+20.02=-0.29m 高：0.6010.02=0.62m （2）此处抹层按近似与梁相同，按每立方25 KN计算 （3）梁的长度都按净跨长度计算3.2.5.2 柱的自重柱的自重如下表3.2.5.1-2所示，其计算与梁相似（考虑抹灰层在内计算） 表3.2.5.1-2 柱的自重层数编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（KN）总计（KN）底层0.55*0.555.3360.590.595.325=46.121660.425层 0.45*0.453.3360.490.493.325=19.81713.1 注：（1）柱因四面抹灰，与梁相同办法处理，边长=0.55+0.022=0.59m （2）抹层记入柱内，按每立方25 KN计算3.2.6 墙体、门窗自重的计算 墙体为240厚，两面抹灰，近似按加厚墙体计算（考虑抹灰重量），采用机器制普通砖，依建筑结构荷载规范，砖自重为19，其计算如表3-3所示：（此处考虑门窗洞口，平均重度按墙体的80%折算）表3.2.6-1 墙体自重墙体位置每片面积（）片数每片重（KN）折算重量（KN）折算合计（KN）底层纵墙(7.2-0.59)*(5.3-0.67)32325.6260.486477.9底层横墙(5.99-0.59)*(5.3-0.67)18134.45107.56标准层纵墙(7.2-0.49)*(3.3-0.67)16189.7151.763764.1标准层横墙(7.2-0.49)*(3.3-0.67)1879.8463.87女儿墙(7.2*16+6.3*4+2.4*2)*11772.5772.5772.5 注：（1）墙厚=240+202=280mm（考虑抹灰层） （2）单位面积重为 10.2819=5.32 （3）楼梯、门厅及以上纵墙统一按办公用房处墙体处理3.2.7各层荷载组合等效重力荷载代表值（标准值）的计算恒载-取100% 雪载-取50%楼面（屋面）-取等效均布活载50%-80%一般民用建筑取50%一般楼层取G=1.0恒+0.5活+1.0(柱、梁、墙)分层总计，上下各半，屋盖和楼盖重力代表值为 屋盖层=屋面荷载+50%雪载+纵横梁自重+半层柱重+半层墙重（墙和门窗）+女儿墙重楼盖层=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱和各半层墙重将上述各荷载相加，得到集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：五层：G5=5200.10.5396.72158.41/2713.11/2 3764.1+772.5=10568.0KN四二层：G42 =3570.00.52203.72158.41/2（713.1+713.1）2+1/2（3764.1+3764.1）2=11307.5KN底层：=3570.00.52203.72163.31/2（713.1+1660.4）1/2（3764.1+6477.9）=13096.0KN 所以质点重力荷载代表值如图3.2.7-1所示 图3.2.7-1 重力荷载代表值3.3水平地震力作用下框架的侧移验算3.3.1横梁的线刚度混凝土采用C30 （），在框架结构中，对现浇楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5（为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2来计算，横梁线刚度计算结果见表3.3.1-1所示： 表3.3.1-1 横梁线刚度梁号截 面bh（）跨度l（m）惯性矩边框架梁中框架梁（）（）（）（）L10.250.66.090.00450000540267000.0090035500L20.250.42.610.001330.00200230000.0026730700L30.250.77.20.007150.0107344700/L40.250.657.20.00572/0.0114447700注: 底层梁跨度与其它层不同,统一按计算简图2-2中跨度较大的计算3.3.2横向框架柱的线刚度及侧移刚度D值柱的线刚度见表3.3.2-1所示，横向框架柱侧移刚度D值见表3.3.2-2所示表3.3.2-1 柱线刚度柱号Z截面（）柱高h（m）惯性矩线刚度0.550.555.30.00763432000.450.453.30.0041037300表3.3.2-2 横向框架柱侧移刚度D值的计算位 置根数1边框边柱2.67/4.32=0.6180.42778804边框中柱（2.67+2.3）/4.32=1.1500.52496704中框边柱3.55/4.32=0.8240.469915414中框中柱（3.55+3.07）/4.32=1.5340.5761063014D34717625边框边柱0.7160.264108514边框中柱1.3320.400164414中框边柱0.9540.3231327614中框中柱1.9990.5002055114D5827503.3.3横向框架自震周期 基本自振周期T1（s）可按下式计算T1=1.7T （uT）1/2 （3.1)注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。uT按以下公式计算：VGi=Gk （u）i= VGi/D ij uT=（u）k注：D ij 为第i层的层间侧移刚度。（u）i为第i层的层间侧移。（u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表表3.3.3-1 横向框架顶点位移计算层次五层10568.010568.05827500.01810.3547四层11307.521875.55827500.03750.3366三层11307.533183.05827500.05690.2991二层11307.544490.55827500.07630.2422底层13096.057586.53471760.16590.1659因此：T1=1.7T （uT）1/2=1.70.6(0.3574)1/2=0.607(s)3.3.4横向地震作用计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即1.结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85（1056.80+1130.753+13096.0）=48948.53（KN）2.计算水平地震影响系数1查表得二类场地中震特征周期值Tg=0.40s，设防烈度为7度的max=0.081=（Tg/T1）0.9max =（0.4/0.607）0.90.08 =0.05503.结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=1Geq=0.055048948.53=2690.4（KN）因1.4Tg=1.40.4=0.56sT1=0.607s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数，n=0.08T1+0.01=0.080.607+0.01=0.0586 F6=0.05862690.4=157.7KN各质点横向水平地震作用按下式计算 Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk）， （3.2) 地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为： Vi=Fk（i=1，2，n）计算过程如下表： 表3.3.4-1 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次 53.318.51056.81955080.293742.1899.8 4 3.3 15.211307.51718740.257650.91550.7 3 3.3 11.911307.51345590.201509.12059.8 2 3.3 8.611307.5972450.145367.22427.0 1 5.3 5.313096.6694090.104263.42690.4注：第五层水平剪力附加了F6横向框架各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图图3.3.4-1 横向框架各层水平地震作用及地震剪力 3.3.5横向框架多遇水平地震作用下的抗震变形验算水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算（u）i = Vi/D ij （3.3)u i=（u）k各层的层间弹性位移角e=（u）i/hi，根据抗震规范，不考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1/450，计算过程如下表表3.3.5-1 横向变形验算层次层面剪力（KN）层间刚度层间位移（m）层高（m）层间弹性转角层间位移示意图5899.85827500.001543.31/214341550.75827500.002663.31/124132059.85827500.003533.31/93522427.05827500.004093.31/80712690.43471760.007755.31/684注：层间弹性相对转角均满足要求：e eT1=0.545s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。各质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk） （3.4)地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为： Vi=Fk（i=1，2，n）计算过程如下表3.3.8-1所示 表3.3.8-1 各层纵向地震作用及楼层地震剪力层次 53.318.51056.81955080.293868.5868.5 4 3.3 15.211307.51718740.257761.81630.3 3 3.3 11.911307.51345590.201595.82226.1 2 3.3 8.611307.5972450.145429.82655.9 1 5.3 5.313096.6694090.104308.32964.2纵向框架各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图图3.3.8-1 纵向框架各层水平地震作用及地震剪力 3.3.9纵向框架多遇水平地震作用下的抗震变形验算水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算 （u）i = Vi/D ij （3.5) u i=（u）k （3.6) 各层的层间弹性位移角e=（u）i/hi，根据抗震规范，不考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1/450。计算过程如下表3-13所示表3.3.9-1 纵向变形验算层次层面剪力（KN）层 间刚度层间位移（m）层高（m）层间弹性转角层间位移示意图5868.57621980.001143.31/289741630.37621980.002143.31/153332226.17621980.002923.31/112322655.97621980.003493.31/94112964.24050120.007325.31/724注：层间弹性相对转角均满足要求：e e1/4503.4 水平地震作用下横向框架的内力分析3.4.1框架柱端剪力及弯矩计算 框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算 Vij=DijV i /Dij （3.7)M bij=Vij*yh M uij=Vij（1-y）h （3.8) y=yn+y1+y2+y3 （3.9)注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。下面以采用中框架为例计算，边框架和纵向框架的计算方法步骤与横向中框架完全相同，框架柱剪力和弯矩计算，采用D植法。表3.4.1-1 地震力作用下框架各层柱端剪力及弯矩计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）中 框 边 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M ui1（KNm）M bi1（KNm）53.3868.55827501327619.790.9540.3542.4522.8643.31630.35827501327637.150.9540.4073.5849.0433.32226.15827501327650.720.9540.45100.4366.9523.32655.95827501327660.520.9540.5099.8699.8615.32964.2347176915478.160.8240.65144.99269.26表3.4.1-2 地震力作用下框架各层柱端剪力及弯矩计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）D ij（N/mm）中 框 中 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M ui1（KNm）M bi1（KNm）53.3868.55827502055130.631.9990.4060.4540.4343.31630.35827502055157.501.9990.45123.3466.4133.32226.15827502055178.511.9990.50129.54129.5423.32655.95827502055193.671.9990.50154.56154.5615.32964.23471761063090.761.9990.60192.62288.943.4.2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算 M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） （3.10) M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） （3.11) V b=（M l b+ M r b）/ l （3.12) Ni=（V l b- V r b）k （3.13)具体计算过程见下表表3.4.2-1 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N542.45 32.48 6.09 15.67 27.97 27.97 2.61 26.88 -15.67 -11.21 4101.06 79.84 6.09 29.70 68.77 68.77 2.61 52.70 -45.37-34.21 3132.55 119.19 6.09 41.34 102.67 102.67 2.61 78.98 -86.71 -71.85 2166.81 138.71 6.09 50.17 119.48 119.48 2.6191.56 -136.88 -113.24 1187.27 147.65 6.09 56.00 127.19 127.19 2.6193.87 -192.88 -151.11 例：第五层：边梁： M l b= M u 6=42.45 KNm M r b=60.45*2.67/（2.67+2.3）=32.48 KNm走道梁： M l b =M r b=60.45-32.48=27.97 KNm 边柱： N=0-15.67=-15.67 KN 中柱： N=15.67-26.884=-11.21 KN 3.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析3.5.1计算单元的选择确定此处用轴线横向中框架为例来进行计算：计算单元宽度为7.2m，由于每个房间内布置有2根次梁（bh=250mm400mm），故直接传给该框架的楼面荷载。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力P的形式传给横向框架，作用于各节点上，由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩M。 3.5.2荷载计算1.荷载作用下柱的内力计算荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示图3.5.2-1 各层梁上作用的荷载对于第5层q1、q1，代表横梁自重，为均布荷载形式。q1=0.290.6225=4.495 KN/mq1，=0.290.4225=3.05KN/mq2和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的均布荷载。q2=5.92.4=14.16 KN/mq2，=0（活载按单向板长边支承传递，此梁上不计）P1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重等重力荷载，计算如下集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： 0.290.65（7.2-0.49）25=31.57kN 女儿墙自重（包括抹灰）： 0.2817.219=35.64KN AB跨板传给次梁： 4.8/2 6.35.9 =61.24 KN次梁重（包括抹灰）： 0.490.49（6.3-0.25）25=17.57KN P1 = 176.42KN 纵梁自重（包括抹灰）： 0.290.7（7.2-0.49）25=31.57kN AB跨板传给次梁 ： 4.8/2 6.35.9 =61.24 KNBC跨板传给次梁 ： 2.4 7.25.9 =101.95 KN次梁重（包括抹灰）： 0.490.49（6.3-0.25）25=17.57KN P2 = 212.33KN集中力矩M1=P1e1 =176.42（0.45-0.25）/2=17.64 KNmM2=P2e2 =212.23（0.45-0.25）/2 =21.23KNm对于1-4层：计算方法与顶层的相同，将计算结果汇总如表3.5.2-1表3.5.2-1 横向框架恒载汇总表层次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）54.4953.0514.160176.42212.3317.6421.231-44.4953.059.720225.29260.2822.5326.03 活载的计算类似于恒载，屋面活载按上人屋面活荷载计算，取2.0 KN/ m2 ，不再计算雪荷载，计算结果汇总如表3.5.2-2表3.5.2-2 横向框架活载汇总表层次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm）M2（KNm）54.8030.2447.523.024.751-46.0037.859.43.785.943.5.3用力距二次分配法计算框架弯距用弯矩分配法计算框架弯矩：由于结构对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计，其内力分析采用二次力矩矩分配法。先求固端弯矩，将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见下表：表3.5.31 梁固端弯矩计算 AB跨BC跨简图固端弯矩M0MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN/m）18.67KN/m1/1218.676.09257.703.05KN/m1/123.052.6121.7414.22KN/m43.95注：BC跨上仅有自重均布荷载，无其它荷载4.8KN/m 14.846.0KN/m18.541.分配系数计算考虑框架对称性，梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3.5.3-1所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。 图3.5.3-1 半框架梁柱线刚度示意图2.传递系数 远端固定：传递系数为1/2 远端滑支：传递系数为-13.弯距分配图3.5.3-2 恒荷载弯矩计算图（KN.m）图3.5.3-3 活荷载弯矩计算图（KN.m） 图3.5.3-4 恒荷载作用下框架弯矩图 （KN.m） 图3.5.3-5 活荷载作用下框架弯矩图（KN.m ）3.5.4梁端剪力及柱轴力的计算1.恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力 V=VqVm （3.14) 式中：Vq梁上均布荷载引起的剪力，Vqql/2Vm梁端弯矩引起的剪力，Vm(M左-M右)/2 柱轴力 N=V+P （3.15)式中：V梁端剪力； P节点集中力及柱自重。例：第5层荷载引起的剪力：VqA=VqB=18.676.09/2 =56.85 KN VqB=VQC=3.052.61/2 =3.98KN本方案中，弯矩引起的剪力: VmA=VmB=(46.42-38.28)*0.8/6.09 =1.07 KN很小，可忽略不计，其中0.8为调幅系数。A柱： N顶=56.85-1.07+176.4=232.2 KN 柱重：0.490.493.325=19.81 KN N底= N顶+19.81=252.0KNB柱： N顶=212.3+57.9+3.98=289.3 KN表3.5.4-1 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次弯矩引起剪力(AB)荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VmA=VmBVqA=VqBVqB=VqCN顶N底N顶N底5-1.0756.853.98232.2252.0289.3309.14-0.1543.303.98500.7520.5593.0612.83-0.3443.303.98768.9788.7896.9916.72-0.3043.303.981037.21057.01200.81220.61-0.3543.303.981305.41351.61504.71550.9注：第一层柱自重：0.640.645.325=54.27KN2.活载作用下：计算方法与恒载类似，结果如下表表3.5.4-2 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次弯矩引起剪力(AB)VmA=VmB荷载引起的剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN顶=N底N顶=N底5-0.2014.62014.4236.424-0.0818.30032.6672.63-0.0918.30050.87108.812-0.0818.30069.09145.011-0.0818.30087.31181.213.6 风荷载作用下框架的内力分析风荷载标准植 （3.16) 式中：风振系数； 风荷载体型系数； 风压高度变化系数； 基本风压。1.查得 0.302.体型为矩形=1.33.=0.6+4.2+3.3*4=18m ，按B类场地 ，=1.3（内插法采用），计算结果如下表所示表3.6.1-1 值计算离地高度4.88.111.414.718的值1.001.001.061.161.244.5.风荷载标准值： 底层： wk1= 1.01.31.000.3=0.39二层： wk2= 1.01.31.000.3=0.39三层： wk3= 1.01.31.040.3=0.41四层： wk4= 1.01.31.130.3=0.44五层： wk5= 1.01.31.210.3=0.476.各层楼面处及屋面处的水平地震力： 底层： F1 =263.4KN 四层：F4 =650.9KN 二层： F2=367.2KN 五层：F5 =899.8KN 三层： F3=509.1KN 7.风荷载作用下各层楼面及屋面处的水平力： 底层： Fwk1= (4.20.39+3.3/20.39) 7.2=16.17KN二层： Fwk2= (3.3/20.39+3.3/20