摩擦式提升机主轴系统设计论文.doc

摩擦式提升机主轴系统设计【3张CAD图纸+毕业论文+开题报告+外文翻译】

收藏

压缩包内文档预览:(预览前20页/共60页)
预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图
编号:677617    类型:共享资源    大小:1.58MB    格式:RAR    上传时间:2016-06-27 上传人:上*** IP属地:江苏
39
积分
关 键 词:
摩擦式 提升机 主轴系统 设计 cad图纸 毕业论文 开题报告 摩擦式提升机主轴系统 外文翻译
资源描述:

摩擦式提升机主轴系统设计

60页 19000字数+论文说明书+任务书+开题报告+外文翻译+3张CAD图纸【详情如下】

A0摩擦式提升装配图.dwg

A1-主轴.dwg

A1-减速器装配图.dwg

任务书.doc

外文翻译--主轴系统设计.doc

摩擦式提升机主轴系统设计开题报告.doc

摩擦式提升机主轴系统设计论文.doc

摘  要

提升机是矿山的大型固定设备之一,是联系井下与地面的主要运输工具。

本次设计提升机主轴装置,主要目的是改良他的主轴结构,要求它的体积小、重量轻、适于恶劣环境、提升量大的工作场所,稳定性能好,效率高。重点进行设计提升机的主轴尺寸和卷筒结构。并且对其参数进行了理论计算;对其主要部件进行校核。最后,对所设计的提升机的使用与维护进行必要的说明。使其能满足客户的要求.

关键词  提升机 主轴 卷筒 结构设计

Abstract

Promotion machine is one of mining large scale regular equipment , is to connect well to take off the major conveyance with ground. The design installed with promotion machine main shaft, major purpose is to improve his structure of main shaft, ask it's volume little , weight is bad environment and promotion light and is suitable for the working place of big quantity, stability can be good , efficiency is  high. It is key to design reel structure and the size of main shaft of promotion machine. And for it, parameter has carried out theoretical calculation; For it major parts check nucleus. The final use and maintenance for the promotion machine designed carry out necessary explanation. Make it satisfy the requirement of customer.

Key words  Promote machine  Main shaft  Reel  Structure is designed  

目  录

摘要 I

Abstract II

第1章 绪论 1

1.1 选题的意义 1

1.2 提升机的发展概况 1

1.3 提升机的主要用途和特点 2

第2章 主轴的强度计算 4

2.1 原始数据 4

2.2固定载荷分配于主轴各轮毂的作用力 5

2.2.1.主轴自重 5

2.2.2.卷筒、轮毂、调绳装置等自重 6

2.2.3.缠绕于卷筒上的钢丝绳重量 6

2.2.4.合成的固定静载荷Ph 7

2.3钢丝绳张力分配于主轴个轮毂作用点上的力 8

2.3.1钢丝绳张力及其位置的计算 8

2.3.2钢丝绳张力在个轮毂上的分配 11

2.4作用于轴上水平方向及垂直方向的合力 13

2.5计算弯矩 15

2.5.1计算支点反力 15

2.5.2计算垂直弯距、水平弯距及合成弯距 16

2.5.3合成弯距 17

2.6计算扭距 18

2.7计算危险断面的安全系数 20

2.7.1第Ⅳ工况3断面安全系数的计算 20

2.7.2第Ⅳ工况4断面安全系数的计算 22

2.8计算挠度 23

第3章 卷筒的结构和强度计算 25

3.1 已知条件 25

3.2计算钢丝绳张力降低系数 25

3.3计算双层缠绕时的缠绕系数 27

3.4计算筒壳强度 27

3.4.1自由筒壳区 27

3.4.2在支撑处的钢丝绳降低系数 27

3.5计算支轮的强度 29

第4章 键销的强度计算与校核 31

4.键销的强度计算与校核 31

第5章 提升机使用说明书 32

5.1提升机的结构 32

5.2 安装 33

5.3 润滑 34

5.4 试运转 34

5.5 操作与绞车的安全运转 35

5.7 检查 36

第6章 经济分析 38

结论 40

参考文献 41

第1章 绪论

1.1 选题的意义

提升机是沿井筒提运矿石和废石,升降人员,下放材料,工具和设备。提升容器有罐笼和箕斗。罐笼可用来提升矿石、人员、材料与设备等,但是箕斗不能用来提升人员。所以提高它的安全性是最重要的,人的生命是最珍贵的.其次要求它的体积小、重量轻、寿命长,适于恶劣环境、提升量大的工作场所,稳定性能好,效率高。

1.2 提升机的发展概况

提升设备是沿井筒提升煤炭,矸石,升降人员和设备,下放材料的大型机械设备.它是矿山井下生产系统和地面工业广场相连接的枢纽,是矿山运输的咽喉.因此,提升设备在矿山生产的全过程中占有极其重要的地位.

随着科学技术的发展及生产的机械化和集中化,目前,世界上经济比较发达的一些国家,提升机的运行速度已达20~25m/s,一次提升量达到50t,电动机容量已超过10000kW,我国的煤矿建设也是符合上述发展规律的.而且,目前我国最大井深也在1000m以上;最大年产量百万吨甚至千万吨的正在多处兴建.甚至能力更大的也在设计中.

在发达国家,电力电子技术较早就用于提升机的传动,并且发展迅速,从60年代的模拟控制SCR-D直流提升机发展到目前最先进的同步机内用交流电机,没有电刷问题,提升机容量可以大幅度增加,例如南非帕拉波内装式提升机电机功率达6300kW。目前,全数字电力电子器件构成的国产直流提升机已占领了国内市场,并开始出口。但是由于我国的科技和生产水平的限制,我国的提升机还有很大一部分需要依赖于进口发达国家的设备。

1.3 提升机的主要用途和特点

提升机的主要用途

   提升机是矿山的大型固定设备之一,是联系井下与地面的主要运输工具。提升工作是整个采矿过程中的重要环节。从地下采出的煤炭、矿石必须提升至地面才有实际应用价值。废石的提升,工作人员、材料及设备的升降等都要靠提升工作来完成。提升设备就是完成上述工作的多种机电设备组成的大型成套装备。提升设备在工作中一旦发生机械或电气事故,就会造成停产,甚至造成人身伤亡。

    提升机结构的主要特点

⑴.结构紧凑、启动平稳,具有工作制动器和电力液推杆制动器, 安全可靠。

⑵设有机械无级速速机构,操作方便,拉动操纵手柄,可在设定 范国内选择任一速度提升或下放物料。

⑶ 节电、省力 安装、维修方便。

图4 汽缸冻裂故障树

    (1)冬季长期停运,气缸存水没有放出;

    (2)室温偏低,虽有火炉火势不旺,火炉少室内温度不均;

    (3)主管部门对冬季设备防寒,没有周密布置。

5.1.2预防措施

    (1)冬季长期停运时,应将空压机内的存水放出;

    (2)室内采暖措施,应保证室内有适当温度,并使室内各处均匀。如采用火炉取暖,应有人负责维护,保持炉火正常

5.2撞缸事故  

5.2.1原因分析

撞缸故障树如图5所示。其主要原因有:

                           图5 撞缸故障树

    (1)撞缸事故是因机器零件的紧固件回松或脱落而造成的。维修时因缺乏备件,没有按规定装配弹性挡圈,开口销用铁丝代替。由于长期运转振动,铁丝被磨断,带槽螺母回松脱落,使螺栓掉入气缸,活塞与气缸盖间接相撞;有的一级连杆大头轴瓦螺栓螺母的开口销脱落,螺母回松,相当于连杆加长,由于惯性力的关系,使活塞与气缸盖直接相撞;有的一级活塞杆与活塞固定的螺母,因没装开口销,逐渐回松,当回松量大于气缸余隙时,便活塞与气缸相撞;还有的活塞上的丝堵,由于停运多年,螺纹锈蚀腐烂。投入使用后又缺乏检查,留下隐患,丝堵脱落后,使活塞与气缸盖间接相撞;

    (2)违反“零部件必须齐全紧固”检修质量标准,有章不循。

5.2.2预防措施

     (1)维护检修时,应按照检修质量标准,必须完整、齐全、紧固,特别对一些防松紧固件,更应注意,既不能缺件,又不能任意代用;

     (2)应定期检查,发现缺件立即补齐,发现松动,立即紧固;

     (3)对多年未用的设备,再次使用前,应进行检查,对锈蚀的部件,应加修理或更换,才能投入使用。活塞上的丝堵,还要检查是否有防止丝堵旋转的措施,没有的应设法解决;

     (4)机房内应储备一定数量的易耗备件和材料。

5.3操作事故

5.3.1原因分析

    调查发现,都是违反操作规程造成的。有的因空压机内部仍有一定的压力,外盖在拆除螺母后,受内部压力作用飞出;有的压缩机中间冷却器密封不严,轻微漏水 (每秒钟数滴),未被及时发现,长期停车又未关闭中间冷却器水管阀门,几天后气缸内已积存一定量的水,再次开车又未盘车。由于水是不可压缩的,起动后压力急剧上升,产生水击现象,来势迅猛,冲击力特别大。故将二级缸吸气阀压碎,由于排气阀能向外排放,故损坏轻微;有的司机违反停机操作规程。认为停止冷却水泵后,断水保护会切断电动机电源,没想到断水保护失灵,由于停水未断电,司机走后电动机仍在长时间低速运行,电阻产生高温,油浸转子起动器的油着火燃烧。

5.3.2预防措施

    (1)压气系统进行检修时,拆卸前必须观察压力表,放出风包及机体内残留压缩空气,直至压力表指示为零,风包及机体内压气排尽后方可拆卸;

    (2)空气压缩机停车时间较长,起动时必须盘车,发现阻力大时应进行检查,发现气缸内有积水应排放干净,再盘车,直至没有问题方可起动开车;

    (3)空气压缩机停机时间较长时,应关闭冷却水进水阀,或停止冷却水泵;

    (4)应按操作规程规定的程序去操作停机。正确的停机操作程序应该是:①把油浸式转子起动器旋至零位 (全电阻);②切断电动机的电源开关;③把电动机提刷装置搬至“起动”位置;④停止水泵运转;

    (5)停机后司机应进行一次检查,确认正常后,方可填写记录,交班升井;

(6)对司机应进行操作规程教育。

参考文献

[1] 李纪,池凤山.煤矿机电事故分析与预防.北京:煤炭工业出版社,1991

[2] 彭国邦,吕振国,张迎军.V-40/7空气压缩机系统防爆.黄金科学技术,2003(5):41-43

[3] 许庆友,马金凤.空气压缩机爆炸原因与预防措施.煤炭企业管理,2004(4):51-52

[4] 杨晓翔,朱步新,陈学美.5L-40/8空压级同步电机转子扫膛事故分析.压缩机技术:2001(6):16-18

[5] 肖建成,周建忠.提高空气压缩机寿命的几项措施.水泥,2001(11):51

[6] 石晓华.浅析空气压缩机风包内部自燃事故.煤矿安全,1999(10):46-48

[7] 陈福华.预防活塞式空压级拉缸拉瓦.矿山机械,1999(1):15-17

[8] 刘庆伟.空气压缩机的后冷却器燃烧事故分析.压缩机技术,1998(3):21-23

致谢

经过指导老师的耐心辅导下和半个学期不懈的努力学习和研究,我终于完成了提升机主轴装置的设计和专题课题的研究,其中的苦与甜如今想起来,真的会使我铭记一生。因为在整个设计中无处不渗透着老师与我的汗水,我的毕业设计能达到今天的程度是与老师的帮助与我的努力分不开的。

在那闷热的教研室里老师在一天的其它工作后还要强打精神,耐心的给我们讲解设计中存在的问题;在烈日炎炎下或是下雨天,老师还会不辞劳苦到设计室给我们讲图。在此,我衷心的说一声老师这段时间您辛苦了。

内容简介:
I 摘 要 提升机是矿山的大型固定设备之一,是联系井下与地面的主要运输工具。 本次设计提升机主轴装置,主要目的是改良他的主轴结构 ,要求它的体积小、重量轻、适于恶劣环境、提升量大的工作场所,稳定性能好,效率高。重点进行设计提升机的主轴尺寸和卷筒结构。 并且对其参数进行了理论计算;对其主要部件进行校核。最后,对所设计的提升机的使用与维护进行必要的说明。使其能满足客户的要求 . 关键词 提升机 主轴 卷筒 结构设计 is of is to to is to of its is is of be It is to of of it it of is 录 摘要 I 1章 绪论 . 1 题的意义 . 1 升机的发展概况 . 1 升机的主要用途和特点 . 2 第 2章 主轴的强度计算 . 3 始数据 . 3 定载荷分配于主轴各轮毂的作用力 . 4 . 4 毂、 调绳装置等自重 . 5 . 5 h . 6 丝绳张力分配于主轴个轮毂作用点上 的力 . 7 丝绳张力及其位置的计算 . 7 丝绳张力在个轮毂上的分配 . 10 用于轴上水平方向及垂直方向的合力 . 12 算弯矩 . 14 算支点反力 . 14 算垂直弯距、水平弯距及合成弯距 . 15 成弯距 . 16 算扭距 . 17 算危险断面的安全系数 . 19 工况 3 断面安全系数的计算 . 19 工况 4 断面安全系数的计算 . 21 算挠度 . 22 第 3章 卷筒的结构和强度计算 . 24 知条件 . 24 算钢丝绳张力降低系数 . 24 算双层缠绕时的缠绕系数 . 26 算筒壳强度 . 26 自由筒壳区 . 26 . 26 算支轮的强度 . 28 第 4章 键销的强度计算与校核 . 30 . 30 第 5章 提升机使用说明书 . 31 升机的 结构 . 31 装 . 32 滑 . 33 运转 . 33 作与绞车的安全运转 . 34 查 . 35 第 6章 经济分析 . 37 结论 39 参考文献 40 1 第 1章 绪论 题的意义 提升机是沿井筒提运矿石和废石,升降人员,下放材料,工具和设备。提升容器有罐 笼和箕斗。罐笼可用来提升矿石、人员、材料与设备等,但是箕斗不能用来提升人员。 所以提高它的安全性是最重要的 ,人的生命是最珍贵的 求它的体积小、重量轻、寿命长,适于恶劣环境、提升量大的工作场所,稳定性能好,效率高。 升机的发展概况 提升设备是沿井筒提升煤炭,矸石,升降人员和设备,下放材料的大型机械设备它是矿山井下生产系统和地面工业广场相连接的枢纽,是矿山运输的咽喉因此,提升设备在矿山生产的全过程中占有极其重要的地位 随着科学技术的发展及生产的机械化和集中化,目前,世界上经济比较发达的一些国家,提升 机的运行速度已达 20 25m/s,一次提升量达到 50t,电动机容量已超过 10000国的煤矿建设也是符合上述发展规律的而且,目前我国最大井深也在 1000大年产量百万吨甚至千万吨的正在多处兴建甚至能力更大的也在设计中 在发达国家, 电力电子技术较早就用于提升机的传动,并且发展迅速,从 60年代的模拟控制 有电刷问题,提升机容量可以大幅度增加,例如南非帕拉波内装式提升机电机功率达 6300前,全数字电力电子器件构成的国产直流提升机 已占领了国内市场,并开始出口。但是由于我国的科技和生产水平的限制,我国的提升机还有很大一部分需要依赖于进口发达国家的设备。 2 升机的主要用途和特点 提升机的 主要 用途 提升机是矿山的大型固定设备之一,是联系井下与地面的主要运输工具。提升工作是整个采矿过程中的重要环节。从地下采出的煤炭、矿石必须提升至地面才有实际应用价值。废石的提升,工作人员、材料及设备的升降等都要靠提升工作来完成。提升设备就是完成上述工作的多种机电设备组成的大型成套装备。提升设备在工作中一旦发生机械或电气事故,就会造成停产,甚至造 成人身伤亡。 提升机结构的主要特点 动平稳,具有工作制动器和电力液推杆制动器, 安全可靠。 设有机械无级速速机构,操作方便,拉动操纵手柄,可在设定 范国内选择任一速度提升或下放物料。 节电、省力 安装、维修方便。 3 第 2章 主轴的强度计算 始数据 提升机各部件尺寸如图所示,采用双层缠绕无尾绳提升。 卷筒直径 D=5000筒宽度 B=2300丝绳最大静张力30000N 钢丝绳最大静张力差160000N 主轴每米质量 q=2240kg/m 活滚筒左轮毂质量800滚筒右轮毂质量600绳装置质量140动卷筒质量8816定卷筒质量0377定卷筒左轮毂质量000定卷筒右轮毂质量200个卷筒上木衬的质量640圈摩擦圈的钢丝绳及供实验移动的钢丝绳质量0G=1400丝绳缠满一层时的质量1G=5190丝绳缠满两层时的质量 (包括 0)2G=10760卷筒的变位质量9304定卷筒的变位质量 (不包括卷筒及轮毂 )8720轮的变位质量500丝绳每米长质量 P=m 提升机加速度 a =1m/斗自身质量050次提升量 Q=8500丝绳直径 d=504 活固定卷筒出绳角120主轴单位长度的质量 q为 q=2240kg/m 主轴自重作为集中力分配于轮毂作用点上,这是因为集中载荷在计算上较为方便,与其他各集中力也便于叠加,同时也偏于安全。其计算结果见表2 2分配于轮毂上的力 载 荷 名 称 符 号 计 算 公 式 结 果 (N) 附加于 1点上的力 12加于 2点上的力 22加于 3点上的力 32加于 4点上的力 425 毂、调绳装置等自重 卷筒、轮毂、调绳装置的自重,亦通过轮毂视为集中力作用于轴上,其计算结果见表 2 2卷筒、轮毂、调绳装置的自重分配于轴上的力 载 荷 名 称 符号 计算公式 结果( N) 附加于 1点上的力 1ts h z h G G g 加于 2点上的力 2y h G g加于 3点上的力 3s z s G g加于 4点上的力 4y s G g缠绕于卷筒上的钢丝绳亦通过轮毂各点作用于轴上,为简化起见,仅按以下几种工况进行计算: 1、 死卷筒提升开始; 2、 死卷筒缠满一层; 3、 死卷筒提升终了; 4、 活卷筒提升开始; 5、 活卷筒缠满一层; 6、 活卷筒提升终了; 计算公式及结果见表 26 表 2钢丝绳分配于卷筒上的力 工 况 力 计算公式 结果( N) 死卷筒提升开始 或 活卷筒提升终了 (1)1 (6)1(1)2 (6)2(1)3 (6)3(1)4 (6)41 022 ()G G g 1 022 ()G G g 09584 59584 13720 0 死卷筒缠满一层 或 活卷筒缠满一层 (2)1 (5)1(2)2 (5)2(2)3 (5)3(2)4 (5)41 012 ()G G g 1 012 ()G G g 1 012 ()G G g 1 012 ()G G g 32291 32291 32291 32291 死卷筒提升终了 或 活卷筒提升开始 (3)1 (4)1(3)2 (4)2(3)3 (4)3(3)4 (4)40 022 ()G G g 1 022 ()G G g 13720 0 59584 59584 h 在计算过程中,为方便起见,将上述三项静载荷首先合成,计算公式为: h z g P P 由于钢丝绳重量 按六种工况计算的,故合成的固定静载荷亦有六种工况。 计算结果如表 27 表 2工 况 死卷筒提升开始 或 活卷筒提升终了 死卷筒缠满一层 或 活卷筒缠满一层 死卷筒提升终了 或 活卷筒提升开始 钢丝绳张力的计算包括下列两重意义:一为计算它的大小,一为计算它在卷筒上的位置。亦需按以前所述的几种工况计算。 为了简化计算,略去井口到卷筒间钢丝绳的惯性力,并近似地按三阶段梯形速度图提升时计算。 死卷筒提升开始 钢丝绳最大静张力: Q G =(8500+8050+10760)g=) 8 死卷筒上提升钢丝绳张力: 11 ()2 Q g G = 0 . 1 5 2 7 3 1 02 7 3 1 0 8 5 0 0 9 . 8 1 ( 3 5 0 0 ) 12 9 . 8 1 =) 它的位置在死卷筒的左侧,但由于摩擦圈及实验绳长,故距左端挡板有一段距离: 1 30( 7 ) ( )5 = 30( 7 ) ( 5 0 3 )3 . 1 4 5 472(活卷筒 上下放钢丝绳张力: 1 1 ()2r r i Q Q G = 0 . 1 5 18 0 5 0 8 5 0 0 ( 8 0 5 0 3 5 0 0 ) 9 . 8 12 9 . 8 1 =) 死卷筒开始提升时,认为活卷筒上的钢丝绳处于卷筒的左断,亦即钢丝绳与卷筒左断挡板的距离 1b=0。 死卷筒缠满一层 死卷筒上提升钢丝绳的张力: 21 1() 2 G g Q g = 0 . 1 5( 2 6 7 9 1 1 . 1 5 1 9 0 9 . 8 1 ) 8 5 0 0 9 . 8 12 =) 此时钢丝绳位置处于卷筒右 端,距死卷筒右档板的距离 由于摩擦圈及实验绳长的影响,活卷筒上的第二层绳并未完全松下,而是还有一部分。当然钢丝绳的张力及其所在位置也可以用较准确的方法来计算,但习惯上往往按下述方法来确定:即在计算钢丝绳张力时,认为活卷筒上的第二层已全部松下,而在分配钢丝绳张力在左右轮毂时,则需考虑到活卷筒上下放钢丝绳的实际位置,因为钢丝绳位置对张力的影响较小,而对左 9 右轮毂力的分配影响则较大。 据此,活卷筒上下放钢丝绳的张力: 2 2 1 1() 2r G G Q g = 0 . 1 5( 8 0 5 0 1 0 7 6 0 5 1 9 0 ) 8 5 0 0 9 . 8 12 =) 此时钢丝绳距右挡板 2b=1b=472( 死卷筒提升终了 提升终了时,认为钢丝绳已达到死卷筒的左端挡板,即3b=0。死卷筒上钢丝绳的张力; 3 2 21( ) ( )2 G g Q g G G = 0 . 1 5 2 7 3 1 0( 2 7 3 1 0 1 0 7 6 0 9 . 8 1 ) 8 5 0 0 9 . 8 1 ( 1 0 7 6 0 3 5 0 0 ) 12 9 . 8 1 =N) 活滚筒上钢丝绳的张力 3 2 21( ) ( )2r r i G Q Q G G = 0 . 1 5 1( 8 0 5 0 1 0 7 6 0 ) 8 5 0 0 ( 8 0 5 0 1 0 7 6 0 3 5 0 0 ) 9 . 8 12 9 . 8 1 =N) 此时活卷筒上所剩余的只有摩擦圈及实验绳长,故钢丝绳距左档板3 460 10 活卷筒提升开始 根据与上面的分析,得出活卷筒上钢丝绳张力 41钢丝绳距左档板43472 卷筒上钢丝绳张力 41,钢丝绳距左端挡板 430。 活卷筒缠满一层 活卷筒上钢丝绳张力 52钢丝绳距右档板 520;死卷筒上钢丝绳张力 52钢丝绳距左端挡板 52472 活卷筒提升终 活卷筒上钢丝绳张力 63钢丝绳距右档板 610;死卷筒上钢丝绳张力 63钢丝绳距左端挡板61472 根据钢丝绳在卷筒上的位置及卷筒的结构尺寸,按杠杆比例关系,把钢丝绳张力分配于 1、 2、 3、 4各点。以第种工况死卷筒提升开始为例 对于活卷筒,钢丝绳张力 1 6 1 1 6 6 T (N)钢丝绳距左档板 1 0b,由于左档板在轮毂 1作用点左侧 47 作用于轮毂 1及 2点力的分配,可按跨距 1 8 5 5 4 7 1 9 0 2 一集中力距右支座为 78简支梁来计算。支座反力的大小即作用与轮毂上的力,方向与钢丝绳张力作用于轴上之力相反。 按上法求出作用于轮毂 1上的作用力 (1 )1 5 9 6 5 5 F (N)作用于轮毂上的力 (1 )2 1 5 1 1 F (N)。 对于死卷筒,钢丝绳张1 5 7 6 4 1 1 T (N)钢丝绳距坐端挡板1 472b 11 由于左挡板在结构上位于轮毂 3的左侧 398 而可按跨距 2115 用力距左支座为 4 7 2 3 9 8 7 4简支梁来计算轮毂 3 及 4 上受力得出(1 )3 2 0 1 6 7 F N (1 )4 5 5 6 2 4 3 N。同理亦可计算出其他工况时各点力,其结果见表 2 2钢丝绳张力在各轮毂上的分配 工况 计 算 结 果( N) 活 卷 筒 死 卷 筒 1 : (1)各力符号“ +”为方向向上,“ -”为方向向下; 由于出绳角的影响,必须 将表 1 2钢丝绳张力在各轮毂上的分配 (带角度 ) 工况 活 卷 筒 1 1 11 1 1co 2 2 12 2 1c o 0 0 0 0 0 0 12 工 况 死 卷 筒 3 3 23 3 2c o 4 4 24 4 2c o 0 0 0 0 0 0 : (1)表中下脚带“ c” 的力为垂直分力,带“ p”的力为水平分力; (2)垂直力中的“ -”表示作用于轴上的力方向向上。 将钢丝绳张力的垂直分力与合成固定静载荷相加,则得作用于轴上垂直方 向的合力;而作用于轴上水平方向的合力就等于钢丝绳张力的水平分力。其计算结果见表 2 2作用于轴上水平方向及垂直方向的合力 工况 作用点 垂直分离( N) 水平分力( N) 1 2 3 4 (1 ) (1 ) (1 )1 1 1c h F=1 ) (1 ) (1 )2 2 2c h F=1 ) (1 ) (1 )3 3 3c h F=1 ) (1 ) (1 )4 4 4c h F=1) (1)11=1) (1)221) (1)331) (1)44 1 2 3 ( 2 ) ( 2 ) ( 2 )1 1 1c h F= 2 ) ( 2 ) ( 2 )2 2 2c h F= 2 ) ( 2 ) ( 2 )3 3 3c h F= 2 ) ( 2 )11 2 ) ( 2 )22 2 ) ( 2 )3313 4 ( 2 ) ( 2 ) ( 2 )4 4 4c h F= 2 ) ( 2 )44 1 2 3 4 ( 3 ) ( 3 ) ( 3 )1 1 1c h F= 3 ) ( 3 ) ( 3 )2 2 2c h F= 3 ) ( 3 ) ( 3 )3 3 3c h F= 3 ) ( 3 ) ( 3 )4 4 4c h F=3) (3)113) (3)223) (3)333) (3)44 1 2 3 4 ( 4 ) ( 4 ) ( 4 )1 1 1c h F= 4 ) ( 4 ) ( 4 )2 2 2c h F= 4 ) ( 4 ) ( 4 )3 3 3c h F= 4 ) ( 4 ) ( 4 )4 4 4c h F= 4 ) ( 4 )11 4 ) ( 4 )22 4 ) ( 4 )33 4 ) ( 4 )44 1 2 3 4 ( 5 ) ( 5 ) ( 5 )1 1 1c h F= 5 ) ( 5 ) ( 5 )2 2 2c h F= 5 ) ( 5 ) ( 5 )3 3 3c h F= 5 ) ( 5 ) ( 5 )4 4 4c h F=5) (5)115) (5)225) (5)335) (5)44 1 2 3 4 ( 6 ) ( 6 ) ( 6 )1 1 1c h F= 6 ) ( 6 ) ( 6 )2 2 2c h F= 6 ) ( 6 ) ( 6 )3 3 3c h F= 6 ) ( 6 ) ( 6 )4 4 4c h F=6 ) (6 )116 ) (6 )226 ) (6 )336 ) (6 )4414 以第种工况死卷筒提升开始为例。 垂直合理对主轴所造成的支点反力对于左轴承: ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )( 1 ) 1 3 4 5 6 2 4 5 6 3 5 6 4 60( ) ( ) ( )c c c l l l l P l l l P l l P 2 9 3 7 1 1 . 4 1 5 8 0 . 5 2 2 1 3 2 1 . 4 5 3 9 5 1 8 9 0 4 8 . 0 3 2 9 9 1 8 6 9 5 2 . 1 1 8 7 . 5680 =N) 对于右轴承: ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )1 2 3 4p y p p p p p P P P R = 2 9 3 7 1 1 . 4 1 2 2 1 3 2 1 . 4 5 1 8 9 0 4 8 . 0 3 1 8 6 9 5 2 . 1 1 4 8 6 4 7 8 . 1 0 =) 水平合力对主轴所造成的支点反力 ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )1 3 4 5 6 2 4 5 6 3 5 6 4 6( 1 )0( ) ( ) ( )p p p l l l l P l l l P l l P = 6 2 7 1 6 . 4 0 5 8 0 . 5 ( 1 5 4 9 . 7 7 ) 3 9 5 5 5 6 2 4 3 . 5 1 2 9 9 2 0 1 6 7 . 5 7 8 7 . 5680 =N) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )1 2 3 4p y p p p p p P P P R = 6 2 7 1 6 . 4 0 ( 1 5 4 9 . 7 7 ) 5 5 6 2 4 3 . 5 1 2 0 1 6 7 . 5 7 2 9 9 8 1 6 . 4 5 =N) 同理亦可计算出其 它各种工况时的支点反力。其结果见表 215 表 2支点反力 工况 垂直面支点反力( N) 水平面支点反力( N) 计算垂直弯距、水平弯距及合成弯距 仍以第种工况死卷筒提升开始为例。 垂直力对主轴所造成的垂直弯距 在 1、 2、 3、 4各点分别为: ( 1 ) ( 1 )12 4 8 6 4 7 8 . 1 0 0 . 9 5 5 4 8 4 0 4 5 . 7 1c c l N m ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )2 2 3 1 3M ( ) 4 8 6 4 7 8 . 1 0 2 . 8 5 2 9 3 7 1 1 . 4 1 1 . 8 5 5c c z cR l l P l =( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )3 2 3 4 1 3 4 2 4( ) ( )c c z c l l l P l l P l = 4 8 6 4 7 8 . 1 0 3 . 8 1 2 9 3 7 1 1 . 4 1 2 . 8 1 5 2 2 1 3 2 1 . 4 5 0 . 9 6 =( 1 ) ( 1 )46 4 0 4 5 5 4 . 8 9 0 . 8 7 5 3 5 3 9 8 5 . 5 3c c l N/m 水平力对主轴所造成的水平弯距 在 1、 2、 3、 4各点分别为: ( 1 ) ( 1 )12 2 9 9 8 1 6 . 4 5 0 . 9 5 5 2 9 8 3 1 7 . 3 7p p l N/m 16 ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )2 2 3 1 3M ( ) 2 9 9 8 1 6 . 4 5 2 . 8 5 6 2 7 1 6 . 4 0 1 . 8 5 5p p z pR l l P l =) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) ( 1 )3 2 3 4 1 3 4 2 4( ) ( )p p z p l l l P l l P l = 2 9 9 8 1 6 . 4 5 3 . 8 1 6 2 7 1 6 . 4 0 2 . 8 1 5 ( 1 5 4 9 . 7 7 ) 0 . 9 6 =( 1 ) ( 1 )46 3 1 9 6 1 0 . 2 6 0 . 8 7 5 2 7 9 6 5 8 . 9 8p p l N/m 22( 1 ) ( 1 ) ( 1 )4 4 4w c M 224 8 4 0 4 5 . 7 1 2 9 8 3 1 7 . 3 7 5 6 8 5 8 8 . 5 3 N/m 22( 1 ) ( 1 ) ( 1 )2 2 2w c M 228 4 1 6 2 7 . 9 4 7 3 8 1 3 7 . 9 6 1 1 1 9 4 5 7 . 5 6 N/m 22( 1 ) ( 1 ) ( 1 )3 3 3w c M 228 1 4 2 2 1 . 3 8 9 6 7 2 4 1 . 7 9 1 2 6 4 3 2 3 . 1 9 N/m 22( 1 ) ( 1 ) ( 1 )4 4 4w c M 223 5 3 9 8 5 . 5 3 2 7 9 6 5 8 . 9 8 4 5 1 1 2 6 . 2 6 N/m 同理亦可计算出其它各种工况时的弯距其结果见表 2表 2 2 垂直弯距 工况 垂 直 弯 距( N/m) 4 17 2水平弯距 工况 水 平 弯 距( N/m) 1 2工况 合 成 弯 距( N/m) 1 提升机上的扭距计算方法与一般轴相近,但由于它的卷筒及缠上的钢丝绳重量较大,故计算时应将其惯量计入。 当死滚筒提升开始时 (工况 ) 在轴的 1的扭距由活卷筒下放钢丝绳所造成,其值为: 18 ( 1 ) 1 4 1 2 0()n i G G G a R = 6 1 1 6 6 . 6 3 ( 1 9 3 0 4 1 0 7 6 0 1 4 0 0 ) 1 2 . 5 =( 1 ) 4 5 1 1 2 0( 2 )n i h i T G G G G a R = 5 7 6 4 1 1 . 0 8 6 1 1 6 6 . 6 3 ( 1 9 3 0 4 1 8 7 2 0 1 0 7 6 0 2 1 4 0 0 ) 1 2 . 5 =N/m 因11T,故 ( 1 )14 (1)45反向,而电动机作用于轴上的 扭距与 (1)14向。 当活卷筒提升开始时 (工况 ) ( 4 ) 1 4 4 0()n G G a R = 5 7 6 4 1 1 . 0 8 ( 1 9 3 0 4 1 4 0 0 ) 1 2 . 5 =N/m ( 4 ) 4 5 4 4 2 0( 2 )n i h i T G G G G a R = 5 7 6 4 1 1 . 0 8 6 1 1 6 6 . 6 3 ( 1 9 3 0 4 1 8 7 2 0 1 0 7 6 0 2 1 4 0 0 ) 1 2 . 5 = N/m 因 4 ( 4 )14 (4)45同向,而电动机加于轴上的扭距与 (4)14向。 由此可见轴 1上的扭距不改变方向,但改变大小;而轴 4上的扭距上的扭距在工况与时反向,因之主轴所受之扭转应力是交变应力,前者为不对称循环,后者为对称循环。 综合分析弯距和扭距的计算结果可知,最危险的断面是在第种工况的3断面和 4端面, 故以下校核此二断面的安全系数。 19 轴的材料为 45号钢,经热处理正火 +回火, 56540b 70s 1 215 1 125 断面 1 为 76590切向键,断面 2 和 3 为 89650断面 4 为 76620切向键 略去键的影响,抗弯断面模数为: 3 3 31 0 . 1 0 . 1 0 . 5 9 0 . 0 2 1 3 3 34 0 . 1 0 . 1 0 . 6 2 0 . 0 2 3 3 3 323 0 . 1 0 . 1 0 . 6 5 0 . 0 2 7 d 扭转断面模数为: 3112 2 0 . 0 2 1 0 . 0 4 2 3442 2 0 . 0 2 3 0 . 0 4 6 32 3 22 2 0 . 0 2 7 0 . 0 5 4 mn n W 况 3断面安全系数的计算 最大弯应力和扭应力: ( 4 ) 23m a 7 6 1 6 . 3 7 29541347. 04
温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
提示  人人文库网所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
关于本文
本文标题:摩擦式提升机主轴系统设计【3张CAD图纸+毕业论文+开题报告+外文翻译】
链接地址:https://www.renrendoc.com/p-677617.html

官方联系方式

2:不支持迅雷下载,请使用浏览器下载   
3:不支持QQ浏览器下载,请用其他浏览器   
4:下载后的文档和图纸-无水印   
5:文档经过压缩,下载后原文更清晰   
关于我们 - 网站声明 - 网站地图 - 资源地图 - 友情链接 - 网站客服 - 联系我们

网站客服QQ:2881952447     

copyright@ 2020-2025  renrendoc.com 人人文库版权所有   联系电话:400-852-1180

备案号:蜀ICP备2022000484号-2       经营许可证: 川B2-20220663       公网安备川公网安备: 51019002004831号

本站为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,本站只是中间服务平台,本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私,请立即通知人人文库网,我们立即给予删除!