转速电流双闭环直流调速系统课程设计

课程设计任务书某晶闸管供电的双闭环直流调速系统，整流装置采用三相桥式电路，基本数据为：直流电动机：UN=220V，IN=205A，nN=575r/min , Ra=0.1，电枢电路总电阻R=0.2，电枢电路总电感L=7.59mH，电流允许过载倍数=2，折算到电动机轴的飞轮惯量GD2=215Nm2。晶闸管整流装置放大倍数Ks=40，滞后时间常数Ts=0.0017s电流反馈系数=0.024V/A(10V/2IN)转速反馈系数=0.017V min/r(10V/nN)滤波时间常数取 Toi=0.001s，Ton=0.01s。Unm*=Uim*=Ucm=10V；调节器输入电阻R0=40k。设计要求：稳态指标：无静差；动态指标：电流超调量i5%；空载起动到额定转速时的转速超调量n10% 。目录课程设计任务书1第一章 直流双闭环调速系统原理31.1系统的组成31.2 系统的原理图4第二章 转速、电流双闭环直流调速器的设计62.1 电流调节器的设计62.2 转速调节器的设计13第三章 系统仿真21心得体会25参考文献26第一章 直流双闭环调速系统原理1.1系统的组成转速、电流双闭环控制直流调速系统是性能很好、应用最广的直流调速系统。采用PI调节的单个转速闭环调速系统可以在保证系统稳定的前提下实现转速无静差。但是对系统的动态性能要求较高的系统，单闭环系统就难以满足需要了。为了实现在允许条件下的最快启动，关键是要获得一段使电流保持为最大值Idm的恒流过程。按照反馈控制规律，采用某个物理量的负反馈就可以保持该量基本不变，那么，采用电流负反馈应该能够得到近似的恒流过程。所以，我们希望达到的控制：启动过程只有电流负反馈，没有转速负反馈；达到稳态转速后只有转速负反馈，不让电流负反馈发挥作用。故而采用转速和电流两个调节器来组成系统。为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用，可以在系统中设置两个调节器，分别调节转速和电流，即分别引入转速负反馈和电流负反馈。二者之间实行嵌套（或称串级）联接，如图1-1所示。把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再把电流调节器的输出去控制电力电子变换器UPE。从闭环结构上看，电流环在里面，称作内环；转速换在外边，称作外环。这就形成了转速、电流双闭环调速系统。 图1-1 转速、电流双闭环直流调速系统1.2 系统的原理图为了获得良好的静、动态性能，转速和电流两个调节器一般都采用PI调节器，这样组成的直流双闭环调速系统原理图如图1-2所示。图中ASR为转速调节器，ACR为电流调节器，TG表示测速发电机，TA表示电流互感器，UPE是电力电子变换器。图中标出了两个调节器出入输出电压的实际极性，它们是按照电力电子变换器的了控制电压UC为正电压的情况标出的，并考虑到运算放大器的倒相作用。图中还标出了两个调节器的输出都是带限幅作用的，转速调节器ASR的输出限幅电压Uim*决定了电流给定电压的最大值，电流调节器ACR的输出限幅电压Ucm限制了电力电子变换器的最大输出电压Udm。图1-2 双闭环直流调速系统电路原理图第二章 转速、电流双闭环直流调速器的设计2.1 电流调节器的设计2.1.1 电流环结构框图的化简 在图2-1点画线框内的电流环中，反电动势与电流反馈的作用互相交叉，这将给设计工作带来麻烦。实际上，反电动势与转速成正比，它代表转速对电流环的影响。在一般情况下，系统的电磁时间常数TL远小于机电时间常数Tm，因此，转速的裱花往往比电流变化慢得多，对电流环来说，反电动势是一个变化较慢的扰动，在电流的瞬变过程中，可以认为反电动势基本不变，即E0。这样，在按动态性能设计电流环时，可以暂不考虑反电动势变化的动态影响，也就是说，可以暂且把反电动势的作用去掉，得到电流环的近似结构框图，如图2-1所示。可以证明，忽略反电动势对电流环作用的近似条件是ci31TmTl式中 ci-电流环开环频率特性的截止频率。 图2-1 忽略反电动势的动态影响时电流环的动态结构框图 如果把给定滤波和反馈滤波两个环节都等效地移到环内，同时把给定信号改成Ui*(s)/，则电流环便等效成单位负反馈系统，如图2-2所示，从这里可以看出两个滤波时间常数取值相同的方便之处。 图2-2 等效成单位负反馈系统时电流环的动态结构框图最后，由于TS和TOI一般都比TL小得多，可以当作小惯性群而近似看作是一个惯性环节，其时间常数为Ti=Ts+Toi则电流环结构框图最终简化成图2-3。简化的近似条件为ci131TSToi图 2-3 小惯性环节近似处理时电流的动态结构框图2.1.2 电流调节器结构的选择 从稳态要求上看，希望电流无静差，以得到理想的堵转特性，由图2-3可以看出，采用 型系统就够了。再从动态要求上看，实际系统不允许电枢电流在突加控制作用时有太大的超调，以保证电流在动态过程中不超过允许值，而对电网电压波动的及时抗扰作用只是次要的因素。为此，电流环应以跟随性能为主，即应选用典型 型系统。图2-3表明，电流环的控制对象是双惯性的，要校正成典型 型系统，显然应采用PI 型的电流调节器，其传递函数可以写成WACRs=Ki(is+1)is式中 Ki 电流调节器的比例系数； i 电流调节器的超前时间常数。为了让调节器零点与控制对象的大时间常数极点对消，选择i=Tl则电流环的动态结构框图便成为图2-4所示的典型形式，其中KI=KiKsiR图2-4 校正成典型 型系统的电流环动态结构框图2.1.3 电流调节器的参数计算1.确定时间常数1）整流装置滞后时间常数Ts。三相桥式电路的平均失控时间Ts=0.0017s。2）电流滤波时间常数Toi。取Toi=0.001s。3）电流环小时间常数之和Ti。按小时间常数近似处理，取Ti=Ts+Toi=0.0027s。4）电磁时间常数Tl、机电时间常数Tm电动势系数Ce。Ce=UN-INRanN=220-2050.1575=0.3470Vmin/r；Tl=LR=7.59mH0.2=0.03795s； Tm=GD2R375CeCm=2150.23750.3470300.3470=0.0997s2.选择电流调节器结构根据设计要求i5%，并保证稳态电流无静差，可按典型 型系统设计电流调节器。电流环控制对象是双惯性的，因此可采用PI 型电流调节器。传递函数为：WACR(s)=Ki(iS+1)iS检查对电源电压的抗扰性能：TlTi=0.03795s0.0027s=14.06，参照表2-1的典型 型系统动态抗扰性能，各项指标都是可以接受的。表2-1典型 型系统动态抗扰性能指标与参数的关系3.计算电流调节器参数电流反馈系数：10V2IN=0.024V/A电流调节器超前时间常数：i=Tl=0.03795s。电流环开环增益：要求i5%时，按表2-2，应取KITi=0.5，因此KI=0.5Ti=0.50.0027s=185.2s-1于是，ACR的比例系数为Ki=KIiRKs=185.20.037950.2400.024=1.46表2-2 典型 型系统动态跟随性能指标和频域指标与参数的关系4.校验近似条件电流环截止频率：ci=KI=185.2s-1（1）晶闸管整流装置传递函数的近似条件13Ts=130.0017s=196.1s-1ci满足近似条件。（2）忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件31TmTl=310.0997s0.03795s=48.77s-1ci满足近似条件。5.计算调节电阻和调节电容由图2-5，按所用运算放大器取R0=40k，各电阻和电容值为 Ri=KiR0=1.4640k=58.4k， 取58 k Ci=iRi=0.0379558103F=0.6510-6F=0.65F 取 0.65F Coi=4ToiR0=40.00140103F=0.110-6F=0.1F 取 0.1F按照上述参数，电流环可以达到的动态跟随性能指标为i=4.3%5%，满足设计要求。2.1.4 电流调节器的实现含给定滤波和反馈滤波的模拟式PI 型电流调节器原理图如图2-5所示。图中Ui*为电流给定电压，-Id为电流负反馈电压，调节器的输出就是电力电子变换器的控制电压UC。根据运算放大器的电路原理，可以容易地导出Ki=RiR0i=RiCiToi=14R0Coi图 2-5 含给定滤波与反馈滤波的PI 型电流调节器2.2 转速调节器的设计 2.2.1 电流环的等效闭环传递函数电流环经等效后可视作转速换中的一个环节，为此，需求出它的闭环传递函数Wcli(s)。由图2-4可知Wclis=Id(s）Ui*(s)=1TiKIs2+1KIs+1忽略高次项，Wcli(s)可降阶近似为Wcli(s)11KIs+1近似条件为cn13KITi式中 cn转速环开环频率特性的截止频率。接入转速换内，电流环等效环节的输入量应为 Ui*(s)，因此电流环在转速环中应等效为Id(s)Ui*(s)=Wcli(s)11KIs+1这样，原来是双惯性环节的电流环控制对象，经闭环控制后，可以近似地等效成只有较小时间常数1KI的一阶惯性环节。2.2.2 转速调节器结构的选择 用电流环的等效环节代替电流环后，整个转速控制系统的动态结构图便如图2-6所示。图2-6 用等效环节代替电流环后转速环的动态结构框图把转速给定滤波和反馈滤波环节移到环内，同时将给定信号改成 U*n(s)/a，再把时间常数为 1 / KI 和 T0n 的两个小惯性环节合并起来，近似成一个时间常数为Tn的惯性环节，其中Tn=1KI+Ton则转速环结构框图可化简成图2-7图2-7 等效成单位负反馈系统和小惯性的近似处理后转速换的动态结构框图为了实现转速无静差，在负载扰动作用点前面必须有一个积分环节，它应该包含在转速调节器 ASR 中（见图 2-7），现在在扰动作用点后面已经有了一个积分环节，因此转速环开环传递函数应共有两个积分环节，所以应该设计成典型 型系统，这样的系统同时也能满足动态抗扰性能好的要求。由此可见，ASR也应该采用PI调节器，其传递函数为WASRs=Kn(ns+1)ns式中 Kn转速调节器的比例系数； n 转速调节器的超前时间常数。这样，调速系统的开环传递函数为Wns=KnR(ns+1)nCeTms2(Tns+1)令转速环开环增益KN为KN=KnRnCeTm则Wns=KN(ns+1)s2(Tns+1) 不考虑负载扰动时，校正后的调速系统动态结构框图如图2-8所示。图2-8 校正后成为典型系统时转速环的动态结构框图 2.2.3 转速调节器的参数计算1.确定时间常数1）电流环等效时间常数1/KI ：已取KITi=0.5，则1KI=2Ti=20.0027s=0.0054s 2）转速滤波时间常数Ton : 根据所用测速发电机纹波情况， 取Ton=0.01s 3）转速环小时间常数Tn：按小时间常数近似处理，取Tn=1KI+Ton=0.0054s+0.01s=0.0154s 2.选择转速调节器结构 按照设计要求，选用PI 调节器，其传递函数为WASRs=Kn(ns+1)ns3. 计算转速调节器参数按跟随和抗扰性能都较好的原则，取h=3，则ASR的超前时间常数为n=hTn=30.0154s=0.0462s转速环开环增益KN=h+12h2Tn2=4290.01542=937.01s-2ASR的比例系数为Kn=(h+1)CeTm2hRTn=40.0240.3470.0997230.0170.20.0154=10.64.检验近似条件转速环截止频率为cn=KN1=KNn=9370.0462=43.3s-11）电流环传递函数简化条件13KITi=13185.20.0027s-1=87.3s-1cn满足简化条件。2）转速环小时间常数近似处理条件为13KITon=13185.20.01s-1=45.4s-1cn满足近似条件。 5. 计算调节器电阻和电容根据图2-9，取R0=40k，则 Rn=KnR0=10.640k=424k 取424 kCn=nRn=0.0462424103F=0.10910-6F=0.109F 取0.11F Con=4TonR0=40.0140103F=110-6F=1F 取 1F。6.校核转速超调量当h=3时，由表2-3查得，n=52.6%，不能满足设计要求。实际上，由于表2-3是按线性系统计算的，而突加阶跃给定时，ASR饱和，不符合线性系统的前提，应该按ASR退饱和的情况下重新计算超调量。表2-3 典型 型系统阶跃输入跟随性能指标7.按退饱和情况计算转速超调量设理想空载起动时z=0，由已知数据有：=2，R=0.2，IdN=205A，nN=575r/min，Ce=0.3470Vmin/r，Tm=0.0997s，Tn=0.0154s，当h=3时，由表2-4查得CmaxCb=72.2%，代入式，可得n=2CmaxCb-znNn*TnTm=272.2%22050.20.3475750.01540.0997=9.17%10%能满足设计要求。表2-4典型 型系统动态抗扰性能指标与参数的关系2.2.4 转速调节器的实现含给定滤波和反馈滤波的PI型转速调节器原理图如图2-9所示，图中Un*为转速给定电压，-n为转速负反馈电压，调节器的输出是电流调节器的给定电压Ui*。转速调节器参数与电阻、电容值的关系为Kn=RnR0n=RnCnTon=14R0Con图2-9 含给定滤波与反馈滤波的PI型转速调节器第三章 系统仿真本设计运用Matlab的Simulink来对系统进行模拟仿真。根据图3-1以及上面计算出的系统参数，可以建立直流双闭环调速系统的动态仿真模型，如图3-2所示。系统运行，空载及突加额定负载时得到系统的电流和转速仿真曲线，如图3-3、3-4。图3-1直流双闭环调速系统的实际动态结构框图图3-2双闭环直流调速系统的模拟仿真图图3-3空载起动转速、电流仿真图形图3-4带负载扰动转速、电流仿真图形心得体会课程设计是培养学生综合运用所学知识,发现,提出,分析和解决实际问题,锻炼实践能力的重要环节,是对学生实际工作能力的具体训练和考察过程。随着科学技术发展的日新月异，双闭环直流调速已经成为当今电机调速系统应用中空前活跃的领域， 在生活中可以说是无处不在。因此作为二十一世纪的大学来说掌握双闭环