混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除目 录 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书1单层厂房混凝土结构课程设计计算书3一、结构方案及主要承重结构3二、计算简图4三、荷载计算（标准值）4 1、恒荷载计算4 2、活荷载计算4四、内力分析4 1、剪力分配系数的计算4 2、恒荷载作用下的内力分析4 3、屋面活荷载作用下的内力分析4 4、吊车竖向荷载作用下的内力分析 （不考虑厂房整体空间作用）4 5、吊车水平荷载作用下的内力分析 （考虑厂房整体空间作用）4 6、风荷载作用下的内力分析4五、内力组合4六、A柱截面设计4 1、柱的纵向钢筋计算4 2、柱的水平分布钢筋4 3、牛腿设计4 4、柱的吊装验算4 5、A柱基础设计4七、B柱截面设计4 1、柱的纵向钢筋计算4 2、柱的水平分布钢筋4 3、牛腿设计5 4、柱的吊装验算4 5、B柱基础设计4八、C柱截面设计（与A柱相同）4九、抗风柱设计4 1、抗风柱计算参数4 2、荷载计算4 3、内力分析4 4、配筋计算4 5、吊装阶段验算4 6、基础设计4 混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书1、 设计资料1.平面与剖面某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房厂房，车间面积为3513.8，车间长度72m。AB跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.8m，柱顶标高为10.8m；BC跨跨度为24m，设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高7.8m，柱顶标高为10.8m，基顶标高-1.0m。车间平面、剖面图分别如图1、图2。2、建筑构造屋盖： 防水层：SBS防水卷材层 找平层：20mm水泥砂浆 保温层：100mm水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板围护结构： 240mm页岩砖墙门窗： 门：5.6m6m，两边各一个 低窗：4.2m4.5m 高窗：4.2m2.4m3、自然条件建设地点： 衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压： 0.40基本雪压： 0.35建筑场地： 粉质粘土地下水位： 低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：3004、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C25。钢筋：HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋二、设计要求1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份。2、绘制结构施工图一套（结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图）。三、设计期限 两周四、参考资料1、混凝土结构设计规范GB50010-20022、建筑结构荷载规范GB50009-20013、建筑地基基础设计规范GB50007-20024、混凝土结构构造手册5、国家建筑标准设计图集08G1186、教材：混凝土结构设计原理7、教材：混凝土结构设计8、标准图集屋架G415（一）、（三) 柱CG335(一）、（二）、（三）屋面板G410 柱间支撑 G336吊车梁 G323 基础梁G320 联系梁G320 单层厂房混凝土结构课程设计计算书1、 结构方案及主要承重构件 根据厂房跨度、柱顶高度及吊车重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面图如图1所示。 厂房平面布置图见图2。厂房主要构件选型表：构件名称标准图集荷载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G410（一）1.56m1.5Y-WB-2（S）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（三）106kN/榀YWJ18-2-Aa钢筋混凝土预应力吊车梁04G425（二）28.2kN/根DL-4-Z（B）吊车轨道及轨道连接件G3250.8DGL-10钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/根JL-1（整墙）JL-3（开墙）钢窗0.45240mm厚砖墙及粉刷5.24二、计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算简图和计算单元如下图其中，上柱高=4.1m,下柱高=7.7m，柱总高H=11.8m。3、 荷载计算1、 恒载 (a) 屋盖结构自重 防水层：40mm厚细石混凝土 0.0425=1.0 保温层：20mm厚挤塑板 0.1找平层：20mm水泥砂浆 0.0220=0.4 防水层：20mm厚SBS防水卷材层 0.2找平层：20mm水泥砂浆 0.4屋面板：大型预制预应力混凝土屋面板 1.5 屋面恒荷载 3.6 屋架自重：AB、BC跨YWJ24-2-Aa 106kN/榀则作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为：作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为：（b）吊车梁及轨道自重AB跨： BC跨： （c）柱截面尺寸及自重柱截面尺寸及相应的计算参数如下参数柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/自重/kN面积/偏心距/mmA上柱40040041002.1316.41.6100下柱I400900100150660019.5430.951.8750B上柱40040041007.224.62.40下柱I4001000100150660025.6332.21.9750C上柱40040041002.1316.41.6100下柱I400900100150660019.5430.951.87502、 活载（a）屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：，作用位置与恒荷载相同各项恒活载作用位置如下图（b)吊车荷载吊车主要参数AB（BC）跨：10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=5930mm,K=4050mm,=34.24kN,， 故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为：AB(BC)跨： ，吊车梁的支座反力影响线如图5所示。 由于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为：对于10t的软钩吊车，；故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为：AB(BC)跨：（c）风荷载风荷载标准值按计算，其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=10.2m，檐口：H=12.85m， 风荷载体型系数如图6所示。 图6 风荷载体型系数排架迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为 风荷载作用如图7所示。 图7 风荷载作用4、 内力分析本厂房为两跨等高排架，可用建立分配系数法进行内力分析。1、柱的剪力分配系数计算，表2-3 剪力分配系数计算柱列惯性矩（）n()A列上2.130.1090.3832.064.0250.273下19.54B列上7.20.2812.62 6.7150.454下25.63C列上2.130.1092.064.0250.273下 19.54，满足要求。2恒荷载作用下的内力分析由实际恒荷载作用图4得恒荷载作用下排架计算简图如图8所示。其中：A列柱：，B列柱：C列柱：， 各柱不动铰支座支承反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383，B列柱：n=0.281，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383，排架柱顶不动铰支座的总反力为：各柱柱顶分配后最终的剪力为：恒荷载作用下排架柱的弯矩图和轴力图分别如图9和图10所示。3、屋面活荷载作用下的内力分析（1）AB跨作用有屋面活荷载时由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为：其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：计算简图如图11所示。A列柱：n=0.109，=0.383，B列柱：n=0.281，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：AB跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图12所示。 （2）BC跨作用有屋面活荷载时由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为：其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：计算简图如图13所示。B列柱：n=0.281，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：BC跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图14所示。4、吊车竖向荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间作用。（1）AB跨作用于A列柱时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。，其计算简图如图15所示。各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383， B列柱：n=0.281，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当AB跨作用于A列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图16所示。（2）AB跨作用于B列柱左侧时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。，其计算简图如图17所示。各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383， B列柱：n=0.281，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当AB跨作用于B列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。（3）BC跨作用于B列柱右侧时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。其计算简图如图19所示。各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.281，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383， 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当BC跨作用于B列柱右侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图20所示。（4）BC跨作用于C列柱时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。，其计算简图如图21所示。各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.281，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383， 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当BC跨作用于C列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图22所示。2.4.5、吊车水平荷载作用下的内力分析考虑厂房整体空间作用。（1）当AB跨作用有吊车横向水平荷载时计算简图如图23所示。各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383， 由内插法得，B列柱：n=0.281，=0.383，由内插法得，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图23所示。（2）当BC跨作用有吊车横向水平荷载时计算简图如图24所示。各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.281，=0.383，由内插法得，C列柱：n=0.109，=0.383， 由内插法得，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图24所示。吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。6、风荷载作用下的内力分析（1）左吹风时各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图26所示。（2）右吹风时各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.109，=0.383，C列柱：n=0.109，=0.383，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图27所示。五、内力组合考虑厂房空间整体作用，具体方法和数据见附表1、2、3。六、A列柱与基础设计混凝土：柱：C25；基础：C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。1、柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表1可见，上柱-截面共有4组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合：由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：M=1.44480.47=116.19kN.m由课本表12-4查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为：，查得轴心受压稳定系数满足弯矩作用平面外的承载力要求。（2）下柱下柱的控制截面为-、-，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为：A.按第组内力组合计算由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：截面尺寸 M=1.08223.01=241.07kN.m先假定中和轴位于翼缘内，则为大偏心受压构件，受压区在受压翼缘内，则B. 按第组内力组合计算计算方法与上述相同，计算结果为综上，下柱截面选验算垂直与弯矩作用平面的受压承载力满足要求。（3）A柱纵向钢筋的配置综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为：上柱：下柱：，在柱侧面设置纵向构造钢筋。2、柱的水平分布钢筋对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求造确定，上下柱均选择8200；3、 牛腿设计初步拟定牛腿高度，如图28所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值：牛腿顶部水平荷载标准值为：抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500mm300mm满足要求。（2）牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算：作用于牛腿顶部的竖向荷载设计值和水平荷载设计值分别为综上考虑，选用水平纵向钢筋：。，故不需要配弯起钢筋。选用直径为10mm的水平箍筋，则间距为故水平箍筋选用：4、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100%，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为h=4.1+6.6+0.85=11.55m。计算简图如图29所示。 图29 A柱翻身起吊计算简图（1）荷载计算自重线荷载（kN/m），考虑动力系数=1.5，各段荷载设计值分别为：上柱：牛腿：下柱：（2）内力分析，（3）承载力验算上柱：下柱： （4）裂缝宽度验算上柱：，满足要求。下柱：，。，取故满足吊装要求。5、基础设计（1）荷载由-截面的基本组合值计算，根据A柱内力组合表中，选择两组最不利内力对基础进行设计：=102.27kNm，=416.26kN，=22.31kN：=-49.7kNm，=303.04kN，=-8.13kN基础承受的由墙体传来的重力荷载:240mm厚砖墙（含粉刷） 5.24613.25-(2.4+4.8)4.2-0.57+ 0.45(2.4+4.8-0.57)4.2=283kN 距基础形心距：（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度柱的插入深度。取。杯底厚度应大于，取，则基础顶面标高为，故基础埋置深度杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度基础边缘高度取，杯壁高度。（3）拟定基础地面尺寸，（4）计算基底压力及地基承载力验算基础压力计算，结果如下，其中。表2-4 基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组102.27416.2622.31-49.7303.04-8.13822.86715.64-13.87190.84200.14180.86276.133.13190.5250200.14300满足154.62250276.1300满足上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。A柱的基础尺寸和计算图如图30所示。 图30 A柱基础尺寸及计算图(5)基础高度验算可得第二组内力最不利。表2-5 地基净反力设计值计算表类别第组190.84586.04.246.925.2基础底面设置C10混凝土垫层，取=40mm，基础总有效高度为=h-=1000-40=960mm，b=1.8m=0.4+20.96=2.32m， 变阶处截面有效高度，故满足台阶处抗冲切要求。（6）基础底板配筋计算（按第组最不利组合进行计算）A.基础长边方向配筋柱边净反力为台阶边缘处净反力为B.基础短边方向配筋按轴心受力计算，平均净反力柱边缘处：台阶截面处：C.基础底板钢筋配置按构造配筋长边方向：选用1010，均匀放置于基础底面短边方向：选用1310，均匀放置于基础底面。可见构造配筋均大于所需受力钢筋，故按构造配筋。基础施工图如图所示。杯壁高度，杯壁可不配筋。2.7 B列柱与基础设计混凝土：柱：C25；基础：C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。2.7.1柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表2可见，上柱-截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合： 由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：内力计算故按大偏心计算是正确的。取C.垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表12-4查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为：，查得轴心受压稳定系数（2）下柱下柱的控制截面为-、-，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为：，由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：截面面积A.按第组内力组合计算 故按大偏心计算是正确的。取（3）A柱纵向钢筋的配置综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为：上柱：，在柱侧面设置纵向构造钢筋。下柱：，在柱侧面设置纵向构造钢筋。2.7.2柱的水平分布钢筋严格地说，为了确定柱内的箍筋，应对上、下柱的控制截面最不利进行组合，然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算，但对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定，选择8200；柱顶500mm范围内箍筋选用8100；牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。2.7.3牛腿设计初步拟定牛腿高度为，右边荷载大于左边的，故只需设计右边。牛腿尺寸如图31所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值：牛腿顶部水平荷载标准值为：牛腿有效高度对支承吊车梁的牛腿，裂缝控制系数，a=150+20=170mm。抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500mm400mm满足要求。（2） 牛腿的配筋计算 牛腿的纵向钢筋计算：作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值和水平荷载标准值分别为 取 图31 B柱牛腿尺寸图 综上考虑，选用水平纵向钢筋：。，故不需要配弯起钢筋。选用直径为10mm的水平箍筋，则间距为故水平箍筋选用：2.7.4柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100%，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为h=3.9+6.6+1.0=11.5m。计算简图如图32所示。 图32 B柱翻身起吊计算简图（1）荷载计算自重线荷载（kN/m），考虑动力系数=1.5，各段荷载标准值分别为：上柱：牛腿：下柱：（2）内力分析，（3）承载力验算上柱：下柱： （4）柱的吊装验算上柱吊装验算：上柱配筋，满足要求。下柱吊装验算：下柱配筋，故取。故满足吊装要求。2.7.5基础设计（1）荷载由-截面的基本组合值计算，根据B柱内力组合表中，选择两组最不利内力对基础进行设计：=422.65kNm，=922.62kN，=19.21kN：=358.39kNm，=1077.68kN，=19.87kN（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度柱的插入深度。取。杯底厚度应大于，取，则基础顶面标高为，故基础埋置深度杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度基础边缘高度取，杯壁高度。（3）拟定基础地面尺寸，（4）计算基底压力及地基承载力验算基础压力计算，结果如下，其中。B柱的基础尺寸和计算图如图33所示。 图33 B柱基础尺寸及计算简图表2-6 基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组422.65962.6219.21358.391077.8619.871295.661410.68448.58385.21227.0360.89228.0885.41143.96250227.03300156.75250228.08300上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。(5)基础高度验算比较可得第二组内力更不利。表2-7 地基净反力设计值计算表类别第组358.391077.86186.1153.37基础底面设置C10混凝土垫层，取=40mm，基础总有效高度为=h-=1350-40=1310mm，b=2.0m=0.5+21.310=3.12m， 变阶处截面有效高度，故满足台阶处无需抗冲切验算。（6）基础底板配筋计算A.基础长边方向配筋（按第I组最不利组合进行计算）柱边净反力为台阶边缘处净反力为B.基础短边方向配筋（按第II组最不利组合进行计算）按轴心受力计算，平均净反力柱边缘处：台阶截面处：C.基础底板钢筋配置按构造配筋：长边方向：选用1310200，均匀放置于基础底面短边方向：选用1910200，。由于基础边长大于3，可将两方向缩短10%后交错放置，基础施工图如图所示。杯壁高度，杯壁每边配210。2.8 C列柱与基础设计混凝土：柱：C25；基础：C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。2.8.1柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表3可见，上柱-截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合：由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：A.按第组内力组合计算故按大偏心计算是正确的。取B. 按第组内力组合计算故按大偏心计算是正确的。取C.垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表12-4查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为：，查得轴心受压稳定系数（2）下柱下柱的控制截面为-、-，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为：由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：截面面积A.按第组内力组合计算故按大偏心计算是正确的。取B. 按第组内力组合计算故按大偏心计算是正确的。取（3）A柱纵向钢筋的配置综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为：上柱：下柱：。2.8.2柱的水平分布钢筋严格地说，为了确定柱内的箍筋，应对上、下柱的控制截面最不利进行组合，然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算，但对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定，选择8200；柱顶500mm范围内箍筋选用8100；牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。2.8.3牛腿设计初步拟定牛腿高度为，牛腿尺寸如图34所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值：牛腿顶部水平荷载标准值为：牛腿有效高度对支承吊车梁的牛腿，裂缝控制系数，a=0。抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500mm400mm满足要求。（2）牛腿配筋计算牛腿纵向钢筋计算：作用于牛腿顶部的竖向标准值和水平标准值分别为=1.4+1.2=634.2+60.96=759.34kN =1.4=27.48kNa0,取a=0.3=0.3650=2195mm a(0.85)+1.2 图34 C柱牛腿尺寸图=759.3195(0.85300650)+1.224.74300=996配筋：418，=1017，故不需要配弯起钢筋。选用直径为10mm的水平箍筋，则间距为故水平箍筋选用：2.8.4柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100%，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为h=3.9+6.6+0.81=11.31m。计算简图如图35所示。 图35 C柱牛腿吊装验算计算简图 （1）荷载计算自重线荷载（kN/m），考虑动力系数=1.5，各段荷载标准值分别为：上柱：牛腿：下柱：（2）内力分析，（3）承载力验算上柱：下柱： （4）柱的吊装验算上柱吊装验算：上柱配筋，满足要求。下柱吊装验算：下柱配筋，故取。2.8.5基础设计（1）荷载 由-截面的基本组合值计算，根据A柱内力组合表中，选择三组最不利内力对基础进行设计：=-229.9kNm，=667.66kN，=-29.91kN：=-221.6kNm，=782.55kN，=-29.84kN基础承受的由墙体传来的重力荷载为：=283kN距基础形心距：（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度柱的插入深度。取。杯底厚度应大于，取，则基础顶面标高为，故基础埋置深度杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度，杯壁高度。（3）拟定基础地面尺寸，（4）计算基底压力及地基承载力验算基础压力计算，结果如下，其中。B柱的基础尺寸和计算图如图36所示。 图36 C柱基础尺寸及计算简图表2-8 基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组-229.9667.66-29.91-221.6782.55-29.841219.461334.35442.75434.36266.8850.69279.867.7142.7250235.3300194.45250197.7300上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。（5） 基础高度验算可得第二组内力组合更加不利。表2-9 地基净反力设计值计算表类别第组434.361066.55244.7932.7基础底面设置C10混凝土垫层，钢筋保护层厚度40mm，基础总有效高度为=h-=1250-40=1210mm，b=2m=0.5+21.21=2.92m， ，变阶处截面有效高度，故满足台阶处抗冲切要求。（6）基础底板配筋计算（按第组最不利组合进行计算）基础长边方向配筋柱边净反力为台阶边缘处净反力为 基础短边方向配筋（按第组最不利组合进行计算）按轴心受力计算，平均净反力柱边缘处：台阶截面处： 基础底板钢筋配置按构造配筋：长边方向：选用13