中钢8号高炉主皮带断裂炉况恢复实践.doc

中钢8号高炉主皮带断裂炉况恢复实践郑长青 （中天钢铁集团有限公司第二炼铁厂）摘 要 对中钢1580m3高炉主皮带断裂造成无计划休风恢复进行了总结，通过制定合理的恢复方案，使炉况快速恢复，为类似无计划休风恢复提高了有益参考。关键词 无计划长期休风 复风方案 快速恢复1、 前言 中钢8号高炉，有效容积1580m3，设有24个风口，两个铁口；使用皮带上料，窜罐式无料钟炉顶，配备联合软水密闭循环冷却系统；拥有3座卡鲁金顶燃式热风炉，环保型INBA渣处理系统，全干式TRT炉顶余压回收装置等一系列先进、成熟的工艺。 中钢8号高炉于2011年3月12日投产，投产后炉况顺行程度良好，各项经济技术指标处于同行业较好水平。表1 中钢8号高炉2011年-2013年前6月主要技术指标年份利用系数入炉品位焦比煤比平均Si风温富氧率2011年2.34 56.28 384.4165.7 0.48 1196 1.91 2012年2.56 55.45 359.4164.2 0.45 1194 2.24 2013年2.65 56.83 342.6 169.3 0.46 1177 1.58 2、 上料主皮带断裂情况2013年7月18日20:57，上料操作工发现Z01主皮带拉绳故障报警，随即联系槽下人员去现场将拉绳故障复位，槽下人员到现场后，发现Z01皮带已经断裂，上料中断，于是进行休风处理，累计无计划休风时间36小时。3、 休风情况高炉工长得知皮带断裂情况后，立即开始大幅度减风，待渣铁出净后，于22:46休风完毕。休风后，为了减少风口焦炭燃烧，在休风后第一时间用有水跑泥将风口堵严实。对于风口不干净的影响堵泥的，安排炉前将吹管卸下后堵风口。同时，为了减少炉内热量损失，休风后可以将冷却水量减半，即高压、中压、软水各停一台泵；将软水密闭循环系统中回水温度的目标值由38调高至40。4、 复风情况4.1 制定复风工艺方案（1）用西场单铁口出铁，直接过撇渣器；选择1#、2#、3#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#、22#、23#、24#风口送风，其余10个风口堵严。（2）送风后矿批为22t，复风后先加80t焦炭+8t蛇纹石，后续按照全焦冶炼，焦比为560kg/t。（3）送风后风温全用，当风量、风压到位后（即热压至210kpa，风量至2100m3/min），压量关系稳定，开始喷煤并适当用氧。（4）炉料结构，80%烧结+15%球团+5%块矿，用蛇纹石和硅石调碱度，保证实际碱度R2：0.951.00，镁铝比大于0.7；为了改善炉渣流动性，萤石按20kg/t铁加入；（5） 恢复期间料制改为：O41239336.53342 C41239236.52342313273 4.2 炉况恢复 2013年7月20日8:00，Z01主皮带胶接处理完毕，经调试正常运转后，于8:30高炉开始送风。复风后料线近7米。送风后风温全用，热压加至150kpa时开始喷煤，风量加到位（约205kpa、风量2000m3/min），开始喷煤并用氧2000m3/h。恢复前期按照顶温趋势下料。复风第一炉于10：21打开铁口，出铁近180吨，但因物理热仅有1359，碱度偏高，炉渣流动性差，炉渣未能排出。14:12发现14#小套烧坏，控水1/2；14:23发现2#小套烧坏，控水近2/3。第二炉因炉渣流动性差渣沟结死，清理时间长，导致铁间隔长达74min。14:35打开铁口后渣铁物理热上升，流动性有所改善。根据计算净焦大约在18:00左右下达风口，16:30将风温由1050降到1000；17：00降至950；风温于18：00撤至900，并停煤、停氧。为了过净焦，于17:05将8#风口捅开，17:25将13#风口打开，根据炉况进程，风口逐步打开。表2 复风后主要参数控制时间料批煤气利用风压顶压风量富氧量喷煤风温燃料比煤比理论燃烧温度9:0010:0038.31475718849912291 11:001.538.11547819041.8996652922129 12:00537.7192100203318045.9997651912169 13:004.542.3199100199720006.810256761162148 14:005.544.220298196720005.41076632722262 15:004442039819478272.51056606462270 16:006442039819487575.41053626662230 17:005.545.3202982100163131009600402264 18:00746.622511523471509495602266 19:007.547.522912024509005002230 20:00648.224212425809005002230 21:00647.825713027271.8914518182207 22:00747.527414028138936.5940470502180 23:00647.8272150292619608.2960497772160 0:00647.52961683092238710988500802178 1:006.548.13051723254280411.21006503832189 2:006.546.73141753334340415.910674881082191 3:006.547.33121753352359018.210825041242175 4:006483251753365399918.510875161362161 5:006.548.23281853452400021.110934931432152 6:006.548.9337190352740002211234931432171 7:00647.9336190354340022611655241742143 8:006.548.33371903538400327.211805181682164 图1 炉况恢复时风压、顶压控制情况0501001502002503003504009:0012:0015:0018:0021:000:003:006:009:00时间风压顶压图2 炉况恢复过程中理论燃烧温度控制情况200020502100215022002250230023509:0011:0013:0015:0017:0019:0021:0023:001:003:005:007:00时间后续根据开风口情况，逐步加风，并视料速扩矿批，幅度在1t5t。焦炭负荷逐步调整到4.81，（即干焦比由560 kg/t逐步降至350kg/t），并适当调整炉渣碱度。21:35随着风量和矿批增加，将料制调整为O42.5341339336.52342 C41239236.52342313273。图3 炉况恢复过程中煤气利用情况煤气利用01020304050609:0011:0013:0015:0017:0019:0021:0023:001:003:005:007:00图4 炉况恢复过程中气流状况后续炉况稳定顺行，压量关系合适，气流分布合理。顶温合适后， 7月21日2:48投TRT。5:20风口全部捅开，6:30左右各参数基本用至正常水平，但由于夜班燃料比控制偏低导致物理热不足，本打算8:00左右休风更换2#、14#漏水小套，推迟下午15:40。表3 炉况恢复过程中出渣铁情况炉次兑罐时间开口时间堵口时间产量SiMnPS炉渣R2物理热89979:3010:2113:211800.620.1310.1280.0261.22 1359899813:4014:3517:043301.410.1640.150.0111384899917:3017:5920:374101.230.1550.1320.0131.06 1462900020:4521:0823:293000.720.0960.1130.0331.00 1456900123:400:102:153900.730.1040.1110.0231.08 147590022:353:024:012100.670.01150.1090.0581004:246:364400.620.0960.1130.069145090046:457:058:273000.290.070.1070.0491.00 1430为了提炉温，保物理热，从7月21日8：30开始加循环焦每6批正常料加10t焦炭和1t蛇纹石，总共加了7批。15:40休风后，更换了2#、14#漏水小套和1#、3#吹管。复风前堵1#、2#、3#、8#、14#风口。17:10复风后40min将各参数恢复到位，18:30开8#风口，于21:45将2#捅开，至此风口全开，各控制参数恢复正常水平。5、 经验总结此次长达36小时无计划休风炉况快速恢复，得易于事先精准计算，精心组织；实施中精细操作，准确判断。但事后情况看，也有些不尽人意的地方，因此作出如下总结，为出现类似情况提供参考。5.1、在处理突发事件，一定要遵循“将损失降到最低”的原则进行处理。在紧急休风时，一定要注意大幅度减风的同时，一定要大幅度撤顶压，保持较大风量水平。其目的有：为了及时出净渣铁；避免压差过低，导致塌料灌渣等恶性事故。5.2在制定复风方案时，未考虑到因烟道温度较高，复风后风温上不去，仅有990左右。从理论燃烧温度上考虑，复风后风温的选择为10001080是比较合理的，其对应的理论燃烧温度为22972351。5.3、第一炉铁口开得偏小，导致出铁时间偏长，使得无法及时把渣铁排除，导致2#、14#小套烧坏。在渣铁热量严重不足的情况下，渣铁流量较小，易凝死渣铁沟，给炉况恢复带来严重阻碍。本次送风风口选择比较合理，但第一炉铁口开的偏小，未能用钻头打开，使得后期渣流较小，结死渣沟，使得第二炉铁间隔达74min。因此，在较长时间非计划休风后恢复时，必须选择合理的送风风口个数、风口布局以及控制好第一炉铁口大小。5.4、在后续炉况恢复进程中，捅风口和参数恢复是最要工作，选择合适的开风口时机和顺序，直接影响着炉况恢复进度。5.5、本次恢复过程中，未有风口吹开，使得炉况恢复中各参数均在控制范围内，是比较理想的。然而，为了避免风口吹开，风口堵泥较多，导致在捅风口时进度缓慢，在一定程度上也影响恢复进程。5.6、炉况恢复中、后期，因燃料比控制偏低，使得炉温下滑较快，物理热偏低，被迫将计划休风更换风口时间由8:00推迟至15:40，并额外补加循环焦近70t。风口漏水较大也是炉温下滑较多又一原因。因此，在恢复炉况中，炉温控制应以保证渣铁物理热为依据。5.7、在此次炉况恢复中的配料中配用20kg/t萤石和300kg/p蛇纹石；此外，在补净焦的同时，也带了一定