高楼层横向框架9轴框架设计毕业论文.doc

毕业设计（论文）高楼层横向框架9轴框架设计毕业论文目 录内容摘要I第一章 设计概述1一、概况1二、设计资料及设计参数1三、参考依据2四、材料选用2五、一般说明3第二章 结构方案的选择及结构布置4一、结构方案4二、结构布置4三、结构平面布置图及计算单元的确定4四、结构计算简图6五、计算梁柱线刚度6第三章 荷载计算8一、恒荷载计算8二、楼面活荷载计算11三、风荷载计算12四、地震作用计算14第四章 内力计算20一、恒荷载作用下的内力计算20二、活荷载作用下的内力计算（分层法）28三、风荷载作用下的内力计算34四、地震作用下的内力计算第五章 内力组合46第六章 梁的截面配筋计算47一、承载力抗震调整系数47二、框架梁截面设计47第七章 框架柱配筋计算55一、设计资料55二、截面纵筋计算56三、框架梁柱节点验算62第八章 楼面（盖）的设计计算63一、屋面板设计63二、楼面板设计：65第九章 楼梯设计69一、楼梯板计算69二、平台板计算70三、平台梁计算71第十章 基础设计计算73一、荷载组合73二、柱（A、D柱）基础设计计算74三、中柱（B、C）基础设计计算79第十一章 基础梁设计计算87一、外墙基础梁计算87二、内墙基础梁设计88结束语9090第一章 设计概述一、概况1本工程为多层教学楼，位于郑州市郑东新区河南职业技术学院校内区。建筑总长51.60m，总宽14.7m，总建筑面积3802。主体结构为5层。主体工程高18.60 m，底层层高3.6m，其它各层（25）层高均为3.6m，房间进深6.0m，走廊宽2.7m，室内外高差0.45 m。2该工程全主要为教室用途，底层设大厅、教室、办公室、休息室等，二至五层设教室、办公室、休息室、各层均设两间厕所（男、女各一间）。3该工程主体结构采用框架全现浇，并采用柱下独立基础。二、设计资料及设计参数建设地点：郑州市郑东新区河南职业技术学院校内区场地面积： 长宽=5016米建筑面积： 3802m左右建筑层数： 主体结构5层建筑年限： 50年最高温度： 410C最低温度： -100C主导风向： 南北风基本风压： 0.45KN/基本雪压： 0.4KN/最大降雨量：150/d场地地震效应：建筑物所在地区地震设防烈度为7度。设计时仅考虑抗震设防，不进行地震作用的计算，拟建场地土类型为中软场地土，类建筑场地。抗震等级为三级。地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物，自上而下土层分布情况为： 表层为耕植土，成分复杂，结构松散，厚度0.50.7米； 粉质粘土，塑性指数10.5，液性指数0.25，承载力特征值为120Kpa 微风化岩层； 地下水位较低，无侵蚀性。 施工技术条件：各种机具能满足现浇结构要求。三、参考依据 1）.建筑结构荷载规范（GB500092001） 2）.混凝土结构设计规范（GB500102002） 3）.建筑抗震设计规范（GB500112001） 4）.砌体结构设计规范（GB500032001） 5）.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002） 6）.建筑地基基础设计规范（GB500072002） 7）.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（03G101） 8）.建筑抗震构造详图 （97G3291） 9）.建筑地基基础设计规范（GB500072002）10）.学生设计资料集系列四、材料选用混凝土：框架梁、柱均采用C30，现浇板采用C25，独立基础采用C30，均垫层采用C10。钢筋：梁、柱受力钢筋采用级钢筋HRB335（fy=300N/2），基础及板的钢筋均采用级钢筋HPB225（fy=210N/2），具体运用详见计算书和图纸所示。建筑做法：办公室楼、地面：图集98ZJ-001 楼6卫生间楼面：图集98ZJ-001 楼27顶棚：图集98ZJ-001 顶1内墙：图集98ZJ-001 内墙7卫生间内墙图集98ZJ-001 内墙16墙裙：图集98ZJ-001 裙4卫生间墙裙：图集98ZJ-001 裙6外墙：图集98ZJ-001 外墙22屋顶：图集98ZJ-001 顶20走廊楼、地面：图集98ZJ-001 楼20五、一般说明所有结构尺寸除特别说明以外均以毫米为单位，但标高则以米为单位。配制混凝土的水泥，水和骨料均不能含有有害杂质。除特别说明以为，钢筋混凝土所用钢筋采用普通热轧钢筋。砌体材料采用加气混凝土砌体，容重为8.0KN/m3。混凝土及钢材均应满足环保要求,不得使用有辐射伤害的材料。第二章 结构方案的选择及结构布置一、结构方案1、结构内型考虑教学楼需要较大空间的教室，故选择框架结构体系。其优点是：、承载能力高，受力性能好；、现浇结构的整体性好适用于抗震结构；、可模性好；易于就地取材，节约成本等。2、结构体系选择框架结构体系，建筑外形矩形，考虑对抗震有利L/B4，初步确定L=51.60m，B=14.70m。L/B=3.5这样会使结构的刚度中心和质量中心尽可能重合。框架现浇体系有较好的延性，抗震性能好，并能承受较大的变形。而本工程结构的高度为18.60m，地震设防烈度为7度。该体系能很好地满足抗震要求。 二、结构布置1、用均匀，避免两端受到不同地震运动的影响而遭受破坏。并采用横向框架作为主要的承重构件。2、为满足该教学楼的功能及使用要求和防火措施，设有三部楼梯。三、结构平面布置图及计算单元的确定1、结构平面布置图：（如图2-1）2、计算单元内梁、柱尺寸的初步确定：图2-1AB、CD跨梁：h=(1/101/15)L=(1/101/15)6000=（400600）mm取h=500mm b=(1/21/3)h=(300200)mm取b=250mmBC跨： h=(1/101/15)L=(1/101/15)2700=（270180）mm取h=400mm b=(1/21/3)h=(300200)mm取b=250mm框架柱：中柱： 边柱： 故去柱截面尺寸为： 450mm450mm ()满足上述要求。四、结构计算简图如图2-2所示 图2-2五、计算梁柱线刚度1、梁柱截面尺寸确定：边垮AB、CD梁：取h1/12=1/126000=500mm，取b250mm中垮BC梁取h400mm，b250mm边柱（A轴，D轴）连系梁，取bh250500mm中柱（B轴，C轴）连续梁，取bh250400mm柱截面尺寸均为bh450450mm现浇楼板厚120mm.结构计算简图轴框架，如图所示。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面500mm，由此得底层层高为4.55米。各梁柱构件的线刚度经计算后列于计算简图上。2、梁柱的线刚度计算：求梁截面惯性矩时,考虑现浇楼板作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性）边垮梁AB、CD跨梁：中跨BC梁：上层各层柱：底层柱：第三章 荷载计算一、恒荷载计算1、屋面框架梁线荷载标准值20mm厚1：2水泥砂浆找平 100140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm厚纸筋石灰抹底 面恒荷屋载 4.48N/m2边跨（AB、CD跨）框架梁自重 梁侧粉刷 中跨（C跨）框架自重 梁侧粉刷 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为： KN/m KN/m KN/m KN/m2、楼面框架梁线荷载标准值25mm厚水泥砂浆面层 KN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 KN/m215mm厚纸筋石灰抹底 KN/m2楼面恒荷载 3.74 KN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷 3.4 KN/m2边跨填充墙自重 0.20（3.6-0.5）8=4.96KN/m墙面粉刷 KN/m中跨框架梁及梁侧粉刷 2.7 KN/m因此，作用在中间框架梁上的线荷载为：3、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 粉刷 0.6m高女儿墙自重 0.64.50.28=4.32KN粉刷 连系梁传来屋面自重 顶层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 粉刷 连系梁传来屋面自重 顶层中节点集中荷载 4、楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 14.06KN粉刷 1.16KN铝合金窗自重 窗下墙体自重 粉刷 窗边墙体自重 粉刷 框架柱自重 粉刷 连系梁传来楼面自重 中间层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 11.25KN粉刷 0.92KN内纵墙自重 粉刷 扣除门洞重加门重 框架柱自重 18.23KN粉刷 1.67KN连系传来楼面自重 中间层中节点集中荷载 二、楼面活荷载计算楼面恒荷载、活荷载计算简图如图3-1所示节点集中荷载产生的偏心弯矩由与太小，忽略不计。图3-1三、风荷载计算风荷载标准值计算公式：因结构高度H=21.6m，可取Z1.0，对于矩形平面S1.30，Z查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中Z为框架节点至室外地面高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下表所示。风荷载计算层次ZAp51.001.3018.451.220.416.210.2841.001.3014.851.140.416.29.6031.001.3011.551.040.416.28.7621.001.307.651.00.416.28.4211.001.304.051.00.426.3313.69表3-1由此可知，风荷载作用下框架的计算简图如（图3-2）所示：图3-2 风载作用下的计算简图四、地震作用计算、计算简图如下图图3-3 地震荷载计算简图、重力荷载代表值M5=屋面恒载+50%屋面活载+屋盖纵横梁自重+屋面上半柱及墙体自重+屋面下半柱及墙体自重其中：:屋面恒载=混凝土屋面板自重+屋面材料自重 =（49.5+0.25）(14.7+4.562-2.42.42)4.48 =566.204.48=2536.6KN:50%活荷载=62-2.42.422.0 =645.91KN:屋盖纵横梁自重=横向梁自重+纵向梁自重=249.50.250.525+2(0.5-0.12)0.0214.717 +249.50.250.425+2(0.4-0.12)0.0249.517 +12260.250.525+22(0.5-0.12)0.02617+2.70.250.425+2(0.4-0.12)0.022.717=1133.63KN:屋面上半层柱以及一半层高墙体自重：=9(0.450.4525+0.020.45417)+(49.5+14.7)2-91.22.28+(8.7+9)21.82.68=589.5KN:屋面下半层柱以及墙体自重=485.671.8+4(6-0.45)1.82.28+17(6-0.45)1.82.68+221.31.052.68+221.230.4+204.051.82.28+16.81.85.67=1645.3KN故，M5 =+=2536.6+645.91+1133.63+589.5+164.53=6029KN同理，=678.23.74+645.91+2.749.50.5+1133.63+1645.3 =2536.6+645.91+1133.63+589.5+1645.3 =6029KNM1=M2+485.67(4.55/2-1.8)=6029+129.3=6158.3KN3、结构基本周期计算采用顶点位移法：柱的修正后的侧移刚度按D值法计算边柱侧移刚度值D值、K值和值确定如下表:层数截面b(m)h(m)混凝土弹性模量Ec()层高（m）线刚度K2-5层0.450.453.6284770.9140.3140.9268280.09底层0.450.454.55225311.1560.5250.5806860.69表3-2 框架边柱侧移刚度值计算表 中柱侧移刚度值D值、K值和值确定： 层数截面b(m)h(m)混凝土弹性模量Ec()层高（m）线刚度K2-5层0.450.453.6284771.960.4950.92613053底层0.450.454.55225311.240.5370.5807017.51表3-3框架中柱侧移刚度值计算表 总框架等效刚度：总框架共有24根中柱，24根边柱。计算过程见表（3-4）各层D值汇总层数根数边柱D值之和(KN/m)中柱D值之和(N/m)侧移刚度2-5层24248280.09=198722.162413053=313272511994.16底层24246860.69=164656.56247017.51=168420.24333076.8表3-43.自震周期计算 按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数o=0.7计算公式为。T为顶点位移（单位为m），按D值法计算，见下表。横向框架顶点位移计算层次（KN/m）514079.3511994.160.0275420108.3511994.160.0393326137.3511994.160.0510232166.3511994.160.0628138324.6333076.80.1151 (m)03114 表3-54、横向地震作用计算地震作用按7度II类场地，震动参数区划的特征周期分区为一区考虑，则Tg0.35s,max0.08，采用底部剪力法计算。由于T1=0.66s1.4Tg=0.49s,固应考虑附加地震作用，取 n0.080.6641+0.07=0.1231。结构底部剪力为： 顶部附加地震作用为：用底部剪力法把总水平地震作用沿结构高度分配，考虑顶部出屋面小房间的鞭稍效应。计算结果列于表（4-6）质点i的水平地震作用的计算公式为（顶层要加附加地震作用 ，其中：各层地震作用及楼层地震剪力层数层高(m)高度(m)重量(KN)GiHiGiHi/GiHiVi (KN)53.618.956029114249.550.212272.543.615.35602992545.150.171219.833.611.75602970840.750.131168.423.68350.09111714.554.556158.328020.270.05266.85、结构变形验算表3-6结构变形验算层数层间刚度 Di层高 hi (m)层间相对弹性转角结果5511994.16894.10.00173.61/3564满足4511994.161113.90.00223.61/2571满足3511994.161282.30.00253.61/2000满足2511994.161399.30.00273.61/1565满足1333076.81466.10.00444.551/1485满足表3-7规范规定层间位移角限值为1/500=0.002,由上表可见各层间相对位移角均满足要求，结构顶点相对位移为： 故变形满足要求。第四章 内力计算一、恒荷载作用下的内力计算恒荷载作用分层法计算简图如下图所示：图4-1把梯形荷载化作等效均布荷载 顶层恒载 各杆的固端弯矩为：（利用对称性，取一半结构计算）中间层、底层恒载 各杆的固端弯矩为：（取一半结构）恒载作用下的内力计算采用分层法取顶层，中间层，底层进行弯矩计算，过程如下：顶层顶层各结点弯矩分配系数计算。（考虑柱刚度的折减，折减系数为0.9） 分配系数： 结点A 结点B 顶层力矩分配：中间层分配系数： 结点A 结点B 中间层弯矩分配：底层底层各结点弯矩分配系数计算（底层柱线刚度不进行折减）： 分配系数：结点A 结点B 底层弯矩分配：梁在实际分布荷载作用下接简支梁计算的跨中弯矩： =89.01 9.8（顶层AB梁）（顶层BC梁）（中间层AB梁）（中间层BC梁）顶层：中间层：底层：图4-2 结构弯矩图将分层法求得的弯矩图叠加，可得整个结构在恒载作用下的弯矩图。如图4-3所示：图4-3叠加后的节点不平衡，这是由于分层法计算误差所造成的，为提高精度，将节点不平衡弯矩再分配一次，修正后的恒载弯矩图如图4-4所示； 图4-4二、活荷载作用下的内力计算（分层法）图4-5顶层活载 各杆的固端弯矩为：中间层底层活载 各杆的固端弯矩为：活载计算，采用弯矩二次分配法，计算结果如下表所示：顶层中间层：底层：梁在实际荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩： 顶层（中间层）AB跨 顶层BC跨 中间层BC跨分层法弯矩计算结果：图4-6 分层法框架在活载作用下弯矩图图4-7图4-8三、风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的结构计算简图图4-9 风载作用下结构计算简图风荷载内力计算采用D值法，计算过程见下图所示：其中由附表113、附表114查得y1=y2=y3=0，即y=y026层柱D值法的计算 表4-1柱号A柱B柱C柱D柱底层柱D值法的计算 表4-2柱号A柱B柱C柱D柱计算公式： 求得修正后的抗侧刚度D值后，由同一层内柱的层间位移相等条件。可把层间剪力接下式分配给该层的各柱。D值法中重要的一步就是确定柱的反弯点高度比，而影响柱反弯点高度的主要因素就是柱上，下端的约束条件，柱的反弯点高度比由下式决定。风荷载按水平均布荷载计算。 具体计算如下。剪力在各柱间分配，单位KN P6=8.99 K=0.915K=1.96 VP6=8.99Z=0.31Z=0.49V6=1.74V6=2.76 P5=10.28K=0.915K=1.96 VP5=19.27Z=0.31Z=0.49V5=3.73V5=5.91 P4=9.60K=0.915K=1.96 VP4=28.87Z=0.31Z=0.49V4=5.59V4=8.85 P3=28.87K=0.915K=1.96 VP3=8.76Z=0.31Z=0.49V3=7.28V3=11.54 P2=8.42K=0.915K=1.96 VP2=46.05Z=0.31Z=0.49V2=8.91V2=14.12 P1=13.69K=1.16K=2.47 VP1=59.74Z=0.37Z=0.55V1=12.02V1=17.85AB图4-10 风载作用下剪力在柱间分配（单位KN）y 0 =0.35y 0 = 0.50M上4.07M上4.32M下2.19M下4.32y 0 =0.45y 0 =0.50M上7.39M上5.84M下6.04M下5.84y 0 =0.45y 0 =0.50M上11.07M上7.37M下9.06M下7.37y 0 =0.46y 0 =0.50M上14.15M上8.89M下12.06M下8.89y 0 =0.50y 0 =0.50M上16.04M上10.41M下16.04M下10.41y 0 =0.64y 0 =0.55M上19.69M上10.43M下35M下12.75AB图4-11 风载作用下反弯点及柱端弯矩（单位：KNm）风荷载作用下的弯矩，轴力剪力图如图4-12、4-13所示；图4-12图4-13四、地震作用下的内力计算 地震作用下结构的内力计算同风载计算一样，也采用D值法，具体计算过程及结果见图所示。将已知地震作用按刚度均分到每榀框架上： F6=36.76 K=0.915K=1.96 VF6=36.76Z=0.31Z=0.49V6=7.11V6=11.27 F5=22.71K=0.915K=1.96 VF5=59.47Z=0.31Z=0.49V5=11.51V5=18.23 F4=18.31K=0.915K=1.96 VF4=77.78Z=0.31Z=0.49V4=15.05V4=23.83 F3=14.04K=0.915K=1.96 VF3=91.82Z=0.31Z=0.49V3=17.77V3=11.54 F2=9.69K=0.915K=1.96 VF2=101.51.Z=0.31Z=0.49V2=19.64V2=32.11 F1=5.62K=1.16K=2.47 VF1=107.13Z=0.37Z=0.55V1=21.56V1=32.01AB图4-14 地震作用下剪力在柱间分配（KN）y 0 =0.35y 0 = 0.50M上4.07M上4.32M下2.19M下4.32y 0 =0.45y 0 =0.50M上7.39M上5.84M下6.04M下5.84y 0 =0.45y 0 =0.50M上11.07M上7.37M下9.06M下7.37y 0 =0.46y 0 =0.50M上14.15M上8.89M下12.06M下8.89y 0 =0.50y 0 =0.50M上16.04M上10.41M下16.04M下10.41y 0 =0.64y 0 =0.55M上19.69M上10.43M下35M下12.75AB图4-15 地震作用下反弯点及柱端弯矩（KNm）图4-16图4-17 图4-18第五章 内力组合根据上节内力计算结果，即可进行框架梁个控制截面上的内力组合。其中梁的控制截面为梁的柱边，及跨中。由于对称性没层有五个控制截面，即1、2、3、4、5号截面。1、 考虑四种组合组合1： 1.2恒1.4活（由永久荷载控制的组合）组合2： 1.2恒+1.26（活+风）（由可变荷载效应控制的组合）组合3： 1.35恒+1.4（0.7活+1.4风）（由可变荷载效应控制）组合4： 1.2（恒+0.5活）+1.3地震作用组合5： 1.2恒+1.4风（第二组和第三组、四组合中应考虑左风和右风，第四种应考虑左地震和右震）2梁荷载组合见（附表-1）、柱荷载组合见（附表-2）。第六章 梁的截面配筋计算由于该框架按照度设防考虑构造措施，建筑高度从地坪算起小于35m，故为三级抗震。一、承载力抗震调整系数考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式,其中：S地震作用效应与其他荷载应的基本组合。 R结构构件的承载力。 承载力抗震调整系数，取值见下表 表6-1材料结构构件类别钢筋砼受弯构件0.75偏心受压柱0.80偏心受拉构件0.85剪力墙0.85其他构件及框架节点0.85二、框架梁截面设计梁的纵筋计算主梁跨中截面按T型截面计算，翼缘宽度取三者中的较小值，由计算易知属于第一类T形截面；支座按矩型截面计算。A-B、-梁截面尺寸：b=250mm h=500mm =460mm材料：砼C30（）钢筋为级HRB335()B-C梁截面尺寸：b=250 h=400 =360mm具体公式：，再查表得，。具体配筋过程见（表）梁剪力设计值的调整，因为三级抗震结构，故取1.1，和为梁左和右两端逆时针，为梁在重为荷载代表值作用下按简支梁分析的梁端剪力设计值。A-B梁：0.23B-C梁：0.23A-B梁：梁配筋表层号截面梁位置修正后的内力ssAs(m)实配实际面积配筋率是否满足条件MmaxVmax m(%)6A-B梁左35.4262.260.047 0.976 262.97 214+116509.10.44满足跨中56.260.074 0.961 424.09 3144610.4满足梁右47.164.310.062 0.968 352.65 214+116509.10.44满足B-C梁左19.94230.043 0.978 188.78 214+116509.10.44满足跨中13.350.029 0.985 125.45 2143080.27满足5A-B梁左69.4982.470.092 0.952 529.08 216+118656.50.57满足跨中58.210.077 0.960 439.42 3166030.52满足梁右71.7583.090.095 0.950 547.24 216+118656.50.57满足B-C梁左33.6233.510.073 0.962 323.49 216+118656.50.57满足跨中11.790.025 0.987 110.59 2164020.35满足4A-B梁左79.1583.210.105 0.945 607.18 216+118656.50.57满足跨中60.30.080 0.958 455.92 3166030.52满足梁右81.1684.220.107 0.943 623.58 216+118656.50.57满足B-C梁左4541.710.097 0.949 439.14 216+118656.50.57满足跨中11.190.024 0.988 104.89 2164020.35满足3A-B梁左90.0487.490.119 0.936 696.74 218+116710.10.62满足跨中68.310.090 0.953 519.63 3166030.52满足梁右90.9488.30.120 0.936 704.22 218+116710.10.62满足B-C梁左56.6950.340.122 0.935 561.68 218+116710.10.62满足跨中11.310.024 0.988 106.03 2164020.35满足2A-B梁左96.4190.090.127 0.932 749.92 218+120823.20.72满足跨中61.10.081 0.958 462.24 3166030.52满足梁右98.290.90.130 0.930 764.97 218+120823.20.72满足B-C梁左59.7852.60.129 0.931 594.74 218+120823.20.72满足跨中10.720.023 0.988 100.43 2164020.35满足1A-B梁左100.991.050.133 0.928 787.43 218+120823.20.72满足跨中63.90.084 0.956 484.45 3166030.52满足梁右97.392.30.129 0.931 757.40 218+120823.20.72满足B-C梁左66.7757.040.144 0.922 670.66 218+120823.20.72满足跨中12.330.027 0.987 115.73 2164020.35满足因B-C跨中不可能出现负弯矩，跨中可按构造配筋，即可满足要求。表6-2)、梁的配箍计算该框架结构抗震等级为三级，查规范知：,(为净跨)（、值取有震组合均乘以=0.75）（）底层梁：梁修正后的组合剪力：AB跨：BC跨：按三级抗震等级要求计算AB跨：85.36+1.1（103.31+91.22）5.45124.62KNBC跨：53.48+1.1（64.89+64.89）2.25116.93KN验算截面尺寸： =411.13KN ,故均满足。AB跨加密区箍筋：加密区长度为：剪压比验算：又知，故需要配箍筋。即1246200.71.43250460+1.25210460则得，若选用8100，双肢箍满足。验算配箍率：满足。AB跨非加密区箍筋：易知：0,故按构造配筋，取8200mm,配箍满足。BC跨：验算截面尺寸：321.75满足。BC跨加密区箍筋：加密区长度为：剪压比验算：又知，故需要配箍筋。即1169300.71.43250360+1.25210360则得，若选用8100，双肢箍满足。配箍筋：满足。BC跨非加密区箍筋：易知：1时取1.05、 6、 7、 8、 9、边柱 中柱 二、截面纵筋计算1、柱的纵筋计算柱截面配筋采用对称配筋计算方法，计算结果见表7-1；当结果为负或小于最小配筋率时，按最小配筋率配筋。 从配筋计算可见,对于顶层及1-5层柱,由于查得值均小于,故取。柱各侧配筋均配置 平面外复核: (取轴力最大值复核) 查表得故而配置时,=0.9(14.3450450+30021071) =3155.36KN1485.56KN又有三级抗震中柱和边柱中的纵向配筋的总最小配筋率为0.7%两侧的配筋率 总配筋率：满足。柱配筋表层号柱号弯矩M轴力NLo/heo=M/Neaeiei/ho1Kas/hoAs=As6A柱73.32157.3710465.9120485.911.1851.00.0601