E0116换热器校核E0116

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位西南石油大学Infinite团队设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.3MPa设计压力 0.3MPa设计温度 140设计温度 140壳程圆筒内径Di600 mm管箱圆筒内径Di600mm材料名称Q235-B材料名称Q235-B 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算膨胀节校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位西南石油大学Infinite团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.30MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 109.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.17mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.97mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 11.52mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 91.23Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.6000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 18.73 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 3.49222MPa设计温度下计算应力 st = = 7.96MPastf 92.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位西南石油大学Infinite团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.30MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 600.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力 st 109.00MPa试验温度许用应力 s 116.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.17mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.6000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 27.25MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.6296计算厚度 dh = = 0.61mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 4.92mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 8.40mm结论 满足最小厚度要求重量 37.08 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 2.40007MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位西南石油大学Infinite团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.30MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 109.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.17mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.97mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 11.52mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 90.54Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.6000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 18.73 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 3.49222MPa设计温度下计算应力 st = = 7.96MPastf 92.65MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位西南石油大学Infinite团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.30MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 600.00mm曲面深度 hi 225.00mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力 st 109.00MPa试验温度许用应力 s 116.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.17mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.6000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 11.75MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.6296计算厚度 dh = = 0.61mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 11.52mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 15.00mm结论 满足最小厚度要求重量 64.28 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 5.56808MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位西南石油大学Infinite团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.80MPa设计温度 t 140.00 C内径 Di 600.00mm材料 Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 109.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.17mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.60mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 11.52mm名义厚度 dn = 15.00mm重量 917.26Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.6000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 18.73 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 3.49222MPa设计温度下计算应力 st = = 21.22MPastf 92.65MPa校核条件stf st结论 合格开孔补强计算计算单位西南石油大学Infinite团队接 管: T1, 603.9计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.3MPa设计温度140壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-B板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n15mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23.175mm壳体材料许用应力t109MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 162mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 112mm接管材料 20(GB9948)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 3.175mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.4mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 141.4MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 59.35mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.8268mm接管计算厚度t 0.0554 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 59.35mm补强区有效宽度 B 118.7 mm接管有效外伸长度 h1 15.214mm接管有效内伸长度 h2 15.214 mm开孔削弱所需的补强面积A 49mm2壳体多余金属面积 A1 635 mm2接管多余金属面积 A2 8mm2补强区内的焊缝面积 A3 17 mm2A1+A2+A3= 660mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位西南石油大学Infinite团队接 管: S2, 2199.5计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.3MPa设计温度140壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-B板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n15mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23.175mm壳体材料许用应力t109MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 160mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 Q245R接管焊接接头系数 1名称及类型 板材接管腐蚀裕量 3.175mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.3mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 141.4MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 206.95mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.8268mm接管计算厚度t 0.2124 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 206.95mm补强区有效宽度 B 413.9 mm接管有效外伸长度 h1 44.34mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 171mm2壳体多余金属面积 A1 2214 mm2接管多余金属面积 A2 515mm2补强区内的焊缝面积 A3 36 mm2A1+A2+A3= 2765mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位西南石油大学Infinite团队接 管: S1, 2199.5计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.3MPa设计温度140壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-B板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n15mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23.175mm壳体材料许用应力t109MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 160mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 110mm接管材料 Q345D接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 3.175mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.425mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 174MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 209.2mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.8268mm接管计算厚度t 0.1726 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 209.2mm补强区有效宽度 B 418.4 mm接管有效外伸长度 h1 44.58mm接管有效内伸长度 h2 44.58 mm开孔削弱所需的补强面积A 173mm2壳体多余金属面积 A1 2238 mm2接管多余金属面积 A2 575mm2补强区内的焊缝面积 A3 54 mm2A1+A2+A3= 2868mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位西南石油大学Infinite团队接 管: T2, 603.9计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.3MPa设计温度140壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型Q235-B板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di600mm壳体开孔处名义厚度n15mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23.175mm壳体材料许用应力t109MPa椭圆形封头长短轴之比 1.3333凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() -0 接管实际外伸长度 162mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 112mm接管材料 20(GB9948)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 3.175mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 0.4mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 141.4MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 59.35mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.5138mm接管计算厚度t 0.0554 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 59.35mm补强区有效宽度 B 118.7 mm接管有效外伸长度 h1 15.214mm接管有效内伸长度 h2 15.214 mm开孔削弱所需的补强面积A 30mm2壳体多余金属面积 A1 654 mm2接管多余金属面积 A2 8mm2补强区内的焊缝面积 A3 17 mm2A1+A2+A3= 678mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格U型膨胀节腐蚀后设计计算西南石油大学Infinite团队计 算 条 件简 图设计内压力0.30MPa设计外压力MPa设计温度 t140.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量3.17Mm管许用应力189.00MPa直常温下弹性模量2.010e+05MPa边设计温度下弹性模量1.946e+05MPa段设计温度下屈服点299.00MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 1700.00mm波长 W = 208.00mm直边段长度 L4 = 24.00mm波纹管层数 m = 1波高 h = 150.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =14.00mm成型前一层有效厚度=10.52mm波纹管直边段平均直径Db +mS =1714.00mm加强圈有效厚度 =mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = mm加强圈弹性模量 Ec =MPa加强圈材料加强圈长度LC = mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =1878.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP12.60mm系 数 计 算系数 0.10（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.69右端纵坐标曲线值0.60 系数按查图6-2得：0.58 系数按查图6-3得： 1.81 系数按查图6-4得：2.00注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度85214.09N/mm总体轴向刚度85214.09N/mm轴向力 FF = 95749.92一个波的轴向位移e=F/K=1.12mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力2.53189.00 MPa压加强圈周向薄膜应力sc189.00MPa应力波纹管周向薄膜应力12.71189.00MPa波纹管经向薄膜应力2.39189.00MPa波纹管经向弯曲应力29.51MPa轴 向波纹管经向薄膜应力1.64MPa位移波纹管经向弯曲应力78.64MPa组计算31.89448.50 MPa合计算80.29MPa应力计算所有组合最大值 102.61598.00 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB/T1512014，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 2.84MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 U型膨胀节腐蚀前设计计算西南石油大学Infinite团队计 算 条 件简 图设计内压力0.30MPa设计外压力MPa设计温度 t140.00设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q345R纹腐蚀裕量0.00Mm管许用应力189.00MPa直常温下弹性模量2.010e+05MPa边设计温度下弹性模量1.946e+05MPa段设计温度下屈服点299.00MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 1700.00mm波长 W = 208.00mm直边段长度 L4 = 24.00mm波纹管层数 m = 1波高 h = 150.00mm波数 n = 1成型前一层名义厚度 =14.00mm成型前一层有效厚度=13.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =1714.00mm加强圈有效厚度 =mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = mm加强圈弹性模量 Ec =MPa加强圈材料加强圈长度LC = mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =1878.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP12.60mm系 数 计 算系数 0.10（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.69右端纵坐标曲线值0.60 系数按查图6-2得：0.58 系数按查图6-3得： 1.81 系数按查图6-4得：2.00注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度203600.55N/mm总体轴向刚度203600.55N/mm轴向力 FF = 95749.92一个波的轴向位移e=F/K=0.47mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力1.95189.00 MPa压加强圈周向薄膜应力sc189.00MPa应力波纹管周向薄膜应力11.10189.00MPa波纹管经向薄膜应力1.79189.00MPa波纹管经向弯曲应力12.35MPa轴 向波纹管经向薄膜应力1.23MPa位移波纹管经向弯曲应力44.00MPa组计算14.14448.50 MPa合计算45.23MPa应力计算所有组合最大值 55.13598.00 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB/T1512014，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 5.08MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位西南石油大学Infinite团队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.3MPa设计温度 ts 140平均金属温度 ts140装配温度 to20材料名称Q235-B设计温度下许用应力109MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.946e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.181e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 600mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds15mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse11.52mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.936e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di22.827e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.214e+04mm2管箱圆筒设计压力pt0.3MPa设计温度tt140材料名称Q235-B设计温度下弹性模量 Eh1.946e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh15mm管箱圆筒有效厚度dhe11.52mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.946e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt120设计温度下管子材料许用应力 stt141.4MPa设计温度下管子材料屈服应力sst212MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.946e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.958e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.167e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt1.5mm注：换热管管子根数 n416换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积82.47mm2换热管长度 L13000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L2768mm管束模数 Kt = Et na/LDi4045MPa管子回转半径 6.21mm管子受压失稳当量长度 lcr550mm系数Cr =134.6比值 lcr /i88.57管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 94.84MPa管板材料名称20MnMoNb设计温度 tp140设计温度下许用应力230MPa设计温度下弹性模量 Ep1.936e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 6.35mm管板输入厚度dn116mm管板计算厚度 d109.6mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad2e+04mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 1.965管板和管子连接型式焊接、另一端内孔焊管板和管子胀接(焊接)高度l1.5mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q70.7MPa管箱法兰材料名称35管箱法兰厚度 120mm法兰外径 800mm基本法兰力矩 3.607e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 5.07e+06Nmm法兰宽度 100mm比值0.01921比值0.2管箱圆筒壳常数0.021861/mm系数0.005773管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 390.1MPa壳体法兰材料名称20MnMoNb壳体法兰厚度112mm法兰外径 800mm法兰宽度 100mm比值 0.01921比值0.1867壳程圆筒壳常数 0.021861/mm系数0.005267壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数325.3MPa旋转刚度参数325.3MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.333壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 6.903旋转刚度无量纲参数 0.06316膨胀节波峰处内直径 900mm系数1.25膨胀节总体轴向刚度 Kex8.521e+04N/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.1863系数 1.502系数 (按,查图 7-13) 1.254换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.559换热管束与壳体刚度之比 30.04管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 49.78系数 0.001516系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.09816法兰力矩折减系数 0.3915管板边缘力矩变化系数 0.8162法兰力矩变化系数 0.6804管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 21.648e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 2.452e+05mm2数管板布管区当量直径 558.7mm系数 0.5828系系数 0.2082数系数 -27.5计系数 53.05算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9312管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.1352仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.0002502 当量压力组合 0.30.3MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -8.251-18.45MPa基本法兰力矩系数 -0.04421-0.01977 管板边缘力矩系数-0.04297-0.01853管板边缘剪力系数 -0.06455-0.02784管板总弯矩系数 -3.236-1.234管板布管区周边径向弯矩系数系数 -3.327-1.336管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.616管板径向弯矩系数-3.592-1.616系数-5.488-2.469管板径向应力系数= -0.04101-0.01918管板布管区周边处剪切应力系数 =0.0074740.007767壳体法兰力矩系数-0.01834-0.008773计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 14.761.5 =34515.443 =690 MPa管板布管区周边剪切应力-0.45780.5 =115-1.0641.5 =345MPa壳体法兰应力13.721.5 =34514.683 =690 MPa换热管轴向应力 5.485=84.84=94.847.3613 =254.5=113.8MPa壳程圆筒轴向应力 -1.836=92.65-4.266=278MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =5.052q=70.76.783q焊接q胀接212.1MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0002502 当量压力组合 -0.3625-0.3625MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -15.91-26.11MPa操作情况下法兰力矩系数-0.003222-0.001964管板边缘力矩系数 -0.003222-0.001964管板边缘剪力系数 -0.00484-0.002949管板总弯矩系数 -0.054860.03962管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.1626-0.06861管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.6979-0.626管板径向弯矩系数-0.6979-0.626系数-1.066-0.9562管板径向应力系数= -0.008477-0.007617管板布管区周边处剪切应力系数 =0.0079510.007966壳体法兰力矩系数 -0.002778-0.002285计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 5.8861.5 =3458.6783 =690 MPa管板布管区周边剪切应力 -0.93950.5 =115-1.5441.5 =345MPa壳体法兰应力 4.0091.5 =3455.4113 =690 MPa换热管轴向应力1.678=84.84=94.843.6413 =254.5=113.8MPa壳程圆筒轴 向 应 力 0.0638992.65-2.362278MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =1.545q=70.73.3533q焊接q胀接212.1MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0002502 当量压力组合 -0.06245-0.06245MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -24.17-34.36MPa基本法兰力矩系数 -0.01509-0.01061操作情况下法兰力矩系数 -0.0008844-0.0002547管板边缘力矩系数=Max-0.01386-0.009377管板边缘剪力系数 -0.02081-0.01409管板总弯矩系数 -0.8679-0.5222管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9715-0.6276管