轨道工程 课程设计

课程名称：轨道工程设计题目： 曲线轨道 曲线整正 无缝线路院 系： 土木工程系 专 业： 铁道工程 年 级： 2009级铁工专 姓 名： 高 万 林 指导教师： 杨 俊 斌 西南交通大学峨眉校区 2011年 12月 29日目录第一部分曲线轨道设计21、 原始资料22、 设计内容41、外轨超高计算 42、缓和曲线的长度计算 43、缩短轨的计算 5第二部分曲线整正设计7原始资料7设计内容91、 说明曲线整正的原因及方法92、 推到绳正法进行曲线整正时圆曲线及缓和曲线正矢的计算公式93、 推导出拨量的计算公式 124、 用绳正法对该曲线进行整正 13第三部分无缝线路设计 14原始资料 141、 线路已知条件 192、 轨道结构竖向受力计算及锁定轨温的确定 193、 轨道结构强度检算 224、 无缝线路结构计算 23说明 26参考书目 26附其他参考数据 27ANYSY分析 28第一部分曲线轨道课程设计 一、原始资料1、新建线路，K100+234里程处一曲线，标准轨长度为25m，钢轨类型为60轨；2、直线进入曲线的长度：3、轨缝值取为：=10mm4、曲线半径R取值：组别1234半径(m)5006007008005、车轮在曲线外股升高速度：组别1234升高速度(mm/s)304050606、设计最高行车速度：组别1234速度(km/h)1001201401607、运营条件：列车类型数目（列）重量（吨）速度（km/h）快车（组别）11590012022085010032580010043085090普客40120080慢车（组别）1302500602252800503203000404153500357、圆曲线长度（m）的取值： 12345678900100101102103104105106107108109111011111211311411511611711811921201211221231241251261271281293130131132133134135136137138139二、设计内容1、外轨超高计算； 1.1外轨超高设置的原因及方法； 1.2外轨超高的计算；2、缓和曲线长度计算； 2.1缓和曲线设置的原因及方法； 2.2缓和曲线的长度计算；3、缩短轨计算3.1、请说明缩短轨布置的原因和方法；3.2、拟采用缩短类型的确定；3.3、列表计算缩短轨；3.4、绘制曲线缩短轨布置示意图；三、说明1、08詹天佑班组别为4；08铁道组组别分别为1、2、3（具体取值方法参考无缝线路课程设计中组别名单）。2、圆曲线长度的取值：参考无缝线路课程设计中铺设地点取值方法。3、表格中标准轨的表示方式为“”（特殊符号中的单位符号）而非“O”(英文大写O)；缩短轨的表示方式为“”（特殊符号中的数学符号）而非“X” (英文大写X)4、布置示意图中的标准轨表示方式与缩短轨的表示方式同第2条说明。5、“”表示内轨接头超前量，“”表示内轨接头落后量四、参考书目1、轨道工程 同济大学出版社 练松良2、铁道工程 中国铁道出版社 郝 瀛3、铁路轨道 中国铁道出版社 陈岳源一、原始资料新建线路，K100+234公里处一曲线，标准轨长度为25m，钢轨类型为60轨。曲线半径R=600m车轮在外股什高速度=40mm/s。设计最高行车速度为120km/h，圆曲线长度，直线进入曲线的长度。轨缝值取为。二、设计内容1、外轨超高计算外轨超高的设置原因及方法：原因：机车车辆在曲线轨道上运行时，产生离心惯性力，为了平衡这个离心惯性力，需在曲线轨道上设置外轨超高，即把曲线外轨适当抬高，借助车辆重力的水平分力平衡离心惯性力，从而达到内外两股钢轨受力均匀，垂直磨耗均等，使旅客不因离心加速度而感到不适，提高线路横向稳定性，保证行车安全。方法：抬高外轨，内轨按原线路标高；外轨抬高一半超高，内轨降低一半超高，线路中心不变求此曲线上的列车平均速度所以外轨超高2、缓和曲线的长度计算缓和曲线设置的原因及方法：原因：行驶于曲线轨道的机车车辆，会出现一些与直线轨道运行显著不同的受力特征。如曲线的离心力，外轨超高不连续引起的冲击力等。为使上述一些力不致突变，以保持列车运行的平稳性，需要在直线和曲线轨道之间插入曲率渐变的连接曲线的缓和曲线。方法：当车辆自直线进入曲线或从曲线进入直线时，在车辆上产生的离心惯性力不应突然出现和消失，而应在缓和曲线范围内逐渐地增加或减小曲线设置的外轨超高在缓和曲线范围内逐渐递增，使因超高而产生的车辆重力的向心力分量与离心力相适应。对于半径较小的曲线，曲线上的轨距加宽也应在缓和曲线范围内完成。缓和曲线长度的计算：在确定缓和曲线长度时，往往舒适度满足了，安全条件也就满足了，所以我们按舒适条件确定缓和曲线长度（1） 按安全条件确定缓和曲线的曲线长度（2）按舒适条件确定缓和曲线的曲线长度因为=50mm/s,所以，其中，为通过曲线的最高行车速度所以 将缓和曲线的曲线长度取为10m的整数倍，综合以上两个条件取较大的作为依据将取100m。3、缩短轨的计算缩短轨布置的原因和方法：原因：在我国铁路上，左右两股钢轨采用对接式，因此曲线和直线一样，两股钢轨的接头应尽量左右对齐，但允许前后相错。曲线地段外股轨线比内股轨线长，如果用同样长度的钢轨，内股钢轨轨头必将超前于外股钢轨接头，为了使曲线上的钢轨也形成对接接头，需在内股轨线上铺设适量的缩短轨。方法：直线地段相错量不应大于40mm；在正线和到发线上，其容许的相错量不应大于40mm加所采用的缩短轨缩短量的一半；其他线、地方铁路、专用铁路、铁路专用线上，直线地段应不大于60mm，曲线地段应不大于60mm加所采用的缩短轨缩短量的一半。拟采用80mm的缩短轨总缩短量缩短轨的根数取6根外轨的标准轨的根数（轨缝为10mm）满足缩短轨布置要求表1 曲线缩短轨配置计算表已知数据曲线里程缩短轨长度m24.92曲线半径R/m700曲线总缩短量439.29圆曲线长度105使用缩短轨根数6缓和曲线长度100ZH离第一个接头距离m5缩短轨缩短量mm80轨缝mm10表2 各接头错开量计算表接头号数由缓和曲线或圆曲线起点至各接头的距离mm计算总缩短量mm钢轨类别实际缩短量mm接头错开量mm附注120.04+0.04进入缓和曲线5m22+25.01=27.017.8+7.8327.01+25.01=52.0228.9+28.9452.02+25.01=77.0363.463.4+0577.03+25.01=102.04102.04-100=5.04111160-49进入圆曲线2.04m62.04+25.01=27.05174240-66727.05+25.01=52.06243240+3852.06+25.01=77.07299320+5977.07+25.01=102.08362400-3810102.08+25.01=127.09127.09-104=13.09100-13.09=87.91437-0.0107354480-126进入缓和曲线13.09m1187.91-25.01=62.9437-0.0107394480-861262.9-25.01=37.89437-0.0107421560-1391337.89-25.01=12.88437-0.0107435560-125注：“”表示标准轨，“”表示缩短轨，“+”表示内轨接头超前量，“”表示内轨接头落后量。第二部分曲线轨道课程设计一、原始资料1、新建线路，K100+234里程处一曲线，标准轨长度为25m，钢轨类型为60轨；2、直线进入曲线的长度：3、轨缝值取为：=10mm4、曲线半径R取值：组别1234半径(m)5006007008005、车轮在曲线外股升高速度：组别1234升高速度(mm/s)304050606、设计最高行车速度：组别1234速度(km/h)1001201401607、运营条件：列车类型数目（列）重量（吨）速度（km/h）快车（组别）11590012022085010032580010043085090普客40120080慢车（组别）1302500602252800503203000404153500357、圆曲线长度（m）的取值： 12345678900100101102103104105106107108109111011111211311411511611711811921201211221231241251261271281293130131132133134135136137138139二、设计内容1、外轨超高计算； 1.1外轨超高设置的原因及方法； 1.2外轨超高的计算；2、缓和曲线长度计算； 2.1缓和曲线设置的原因及方法； 2.2缓和曲线的长度计算；3、缩短轨计算3.1、请说明缩短轨布置的原因和方法；3.2、拟采用缩短类型的确定；3.3、列表计算缩短轨；3.4、绘制曲线缩短轨布置示意图；三、说明1、08詹天佑班组别为4；08铁道组组别分别为1、2、3（具体取值方法参考无缝线路课程设计中组别名单）。2、圆曲线长度的取值：参考无缝线路课程设计中铺设地点取值方法。3、表格中标准轨的表示方式为“”（特殊符号中的单位符号）而非“O”(英文大写O)；缩短轨的表示方式为“”（特殊符号中的数学符号）而非“X” (英文大写X)4、布置示意图中的标准轨表示方式与缩短轨的表示方式同第2条说明。5、“”表示内轨接头超前量，“”表示内轨接头落后量四、参考书目1、轨道工程 同济大学出版社 练松良2、铁道工程 中国铁道出版社 郝 瀛3、铁路轨道 中国铁道出版社 陈岳源一、原始资料新建线路，K100+234公里处一曲线，标准轨长度为25m，钢轨类型为60轨。曲线半径R=700m车轮在外股什高速度=50mm/s。设计最高行车速度为140km/h，圆曲线长度，直线进入曲线的长度。轨缝值取为设计内容一、说明曲线整正的原因及方法1、曲线整正的原因曲线铁路轨道在列车的动力作用下，特别是横向水平力的作用下，可产生变形，其中最常见的变形形式是曲线轨道方向的变化，结果轨道不能保持原设计的圆顺度。为了保证行车的平稳与安全，有必要进行定期的检查，并及时那曲线轨道整正到原来的设计位置，保持曲线轨道良好的圆顺度。2、曲线整正的方法曲线整正的方法有很多，常用的方法有偏角法和绳正法，本设计采用绳正法进行曲线整正。绳正法，就是利用曲线上的正矢与曲线的关系，改正正矢，使之恢复原有的设计曲率，并通过相应的拨量，把它拨正到原来的设计位置。绳正法是在曲线轨道上以外股轨线为基准线，每10m设一个测点，用一根不易变形的20m长的弦线，两端紧贴外股钢轨内侧轨顶面下16mm处，在其中点准确量出弦线与该测点间的距离，称为实测正矢，并规定其值不得超过规定表中数据，否则应及时整正。二、推到绳正法进行曲线整正时圆曲线及缓和曲线正矢的计算公式1、圆曲线计划正矢计算图1圆曲线的半径与正矢 图2圆曲线与直线的直接连接曲线半径与正矢的关系由图1所示的几何关系求得，一般测量的弦长L为20m,则有圆曲线上各点正矢（始点和终点除外）相等。圆曲线始、终点计划正矢计算，如图2将圆曲线从起点O向后延长至a:弦长a1=弦长o2因曲线半径R比弦长大得多，可近似取为垂直于切线在中所以：，直线与圆曲线连接处的正矢，等于圆曲线正矢的一半。如果圆曲线的终点，恰好落在整测点上，圆直点的正矢也等于圆曲线正矢的一半，否则应作为一种特殊情况另行计算。2、缓和曲线计划正矢的计算图3 缓和曲线计算正矢计算图如图3所示为缓和曲线始点附近的一段，缓和曲线正矢分别为：以表示测量正矢用的弦长为各点的切线支距对常用缓和曲线，切线支距用下式求：缓和曲线方程：式中，为测点至缓和曲线始点ZH的曲线长度。由于测点间距为，可近似地认为,由此可得各点的切线支距为：由于缓和曲线终点处切线的总折角很小，认为分别位于，的延长线上可得：因为缓和曲线上各点的半径是变化的，所以除第一点外的其他各点正矢由图可得ZH点正矢等于ZH点后第一点正矢的;ZH点的左侧为直线（正矢为0），右侧为缓和曲线（正矢大于零，且按比例递增），所以，ZH点的正矢较直线上的正矢大于缓和曲线正矢递增率的。HY点若恰好落在整测点上，那么，因为HY点的右侧为圆曲线（正矢恒等于），左侧为缓和曲线（正矢小于，且按比例递减）所以，HY点的正矢应较圆曲线正矢减少缓和曲线正矢递减率的，即。若HY点没有落在整测点上，则应另行计算。所以：缓和曲线上各点的正矢，应写为:按直线比例递增由于圆曲线长度不能始终为10m的整倍数，因此，其中一端的缓和曲线的始、终点就不可能恰好落在测点上，这样始、终点左右相邻点的正矢要单独计算三、推导出拨量的计算公式：如图4中：实线表示曲线拨动前的错乱位置，虚线表示拨动后的正确位置。称为点的渐伸线，以表示。它与水平切线垂直，同样称为点的渐伸线，以表示，也与水平切线相垂直。两渐伸线长度之差，即为点的拨量，它等于。为正时，则表示曲线向外侧拨，反之，则表示向内侧拨。曲线上各测点的渐伸线长度的计算方法如下：图4 曲线拨动前后的位置 图5渐伸线长度计算图如图5中，0,1,2,3,4，n点分别表示曲线上各测点。相应的正矢为，相应的渐伸线长度为。 也就是说，点的渐伸线长度，等于到其前一点为止的正矢累计的合计数的两倍。同样地，可求得计划正矢为的曲线上点的渐伸线长度为，由此，得点的拨量为：，式中，为各测点的实测正矢与计划正矢之差，称“正矢差”。四、用绳正法对该曲线进行整正：圆曲线的计划正矢为：缓和曲线测点分段数： 第三部分无缝线路设计一、原始资料1、铺设地点（选址方法参照说明） 个位数十位数 12345678900北京库尔勒锦州洛阳济南兖州太原通化开封青岛1长沙上海南昌衡阳重庆南宁厦门广州台南湛江2昆明兰州蚌埠拉萨合肥杭州柳州哈尔滨武汉成都3天津石家庄呼和浩特沈阳大连长春福州郑州西安贵阳2、钢轨类型（kg/m） 班级123钢轨类型6060603、轨枕类型 班级123轨枕类型IIIIII4、轨枕间距（根/km） 班级123间距1760184018405、扣件类型： 班级123扣件类型IIIIII6、道床类型及肩宽50轨60轨75轨肩宽（cm）304040厚度（cm）5050507、钢轨接头螺栓扭矩值50轨60轨75轨接头扭矩(N.M)7008008008、道床纵向阻力值一股钢轨下单位道床纵向阻力值（N/mm）单根轨枕的道床纵向阻力（N）轨枕间距（根/km）18401760混凝土轨枕9.18.7100009、设计区段最小半径（m） 班级123R50060070010、轨下基础刚度（KN/cm）特重型重型次重型钢轨350300220轨枕、道床及基床80070042011、设计最高行车速度（KM/h） 班级123速度10012014012、机车及车辆类型 班级123机车型号DF8SS3ND5车辆C6213、轮距列表机车类型静轮重KN轮1至前轮中心距离（m）轮2至前轮中心距离（m）轮3至前轮中心距离（m）轮4至前轮中心距离（m）轮5至前轮中心距离（m）轮6至前轮中心距离（m）轮7至前轮中心距离（m）轮8至前轮中心距离（m）构造速度DF292.202.12.13.422.12.10095DF310302.12.14.42.12.100100DF4112.801.81.88.41.81.800120DFH411001.82.17. 872.11.800140DF811001.81.88.41.81.800100DF11112.802.02.08.272.02.000160SS1112.802.32.35.82.32.30090SS2112.802.3352.3355.932.3352.3353.00100SS3112.802.32.07.22.02.300120SS4112.803.05.23.05.23.05.23.0100SS8107.802.96.12.90000160ND510002.61.88.21.82.5001606Y211002.32.38.0162.32.32.8100SS902.152.153.6352.152.1500170TGV1160/1450/1603.0/16011.0/1603.0/1604.49/1452.5/14515.5/1452.5/145250TGV2250车辆C621001.51.86.91.75二、设计内容第一部分 轨道结构竖向受力计算及锁定轨温的确定1.1静力计算1.2轨道动力响应的准静态计算1.3动弯矩和动反力计算1.4钢轨弯曲应力计算1.5无缝线路稳定允许温度力和允许温升计算；1.6设计锁定轨温的确定第二部分 轨道结构强度检算2.1钢轨基本应力检算2.2轨枕弯矩检算2.3道床及路基顶面应力检算；第三部分 无缝线路结构计算；3.1轨条长度及缓冲区的设计3.2伸缩区长度3.3绘制温度力分布图并标注主要位置的数值；3.4预留轨缝设计；三、说明1、铺设地点的选取：学号最后一位的数字为X2；学号倒数第二位的数字为X1 ；学号倒数第三位的数字为X。3班铺设地点选择为：C1=92-X1X2;4班铺设地点选择为：C2=124-XX1X2 ；2、钢轨类型的选取：横向为班级序号。3、轨条长度及缓冲区的设计是指单元长轨条的长度和缓冲区的长度的设计。4、轨道结构竖向受力计算，采用连续支承梁模型计算。5、轨下截面轨枕正弯矩检算公式为 轨枕中间截面负弯矩检算公式为5、无缝线路稳定允许温度力和允许温升计算，fop=foe=3mm,稳定时f=2mm，安全系数k=1.25（只计算曲线的稳定条件）。6、伸缩区及轨缝计算，采用直线地段的轨道条件；伸缩区的长度最后取为25m的整倍数。7、绘制无缝线路一个单元的布置图，具体如图1所示。图1 无缝线路轨节布置示意图四、参考书目1、轨道工程 同济大学出版社 练松良2、铁道工程 中国铁道出版社 郝 瀛3、铁路轨道 中国铁道出版社 陈岳源4、铁路轨道 中国铁道出版社 童大员五、附其他参考数据1、混凝土枕线路的钢轨点支座刚度D值轨枕类型轨下胶垫刚度(kNmm)轨道类型(kNmm)型110重型，特重型30型80重型，特重型27.2型80重型，特重型30.12、混凝土枕线路的K值（点支承）钢轨类刑(kga1)轨枕报数(根km)D=30-30.1kN/mm钢轨垂直磨耗(mm)D=27.2kN/mm钢轨垂直磨耗(mm)0360367518400.021280.022080.023440.019290.020010.0212517600024560025200.026640.022260.022850.0241516800.027960.029000.030710.025350.026290.0278416670.028640.029710.031440.025970.026940.028516018400.029790.031220.033290.027000.0283100301817600.033860.035600.037840.030700.032280.0343116800.039040.040920.043620.035400.037100.0395516670.039970.041890.044650.036240.037980.040473、混凝土枕线路的K值（连续支承）钢轨类型(kg/m)轨枕报数(根/km)D=3030.1kN/mmD=27.2kN/mmu(kN/cm2)k(cm-1)u(kN/cm2)k(cm-1)钢轨垂直磨耗钢轨垂直磨耗0360367518405.520.011000.011100.011265.0050.010730.010830.0109917605.280.010880.010980.011134.7810.010610.010710.0108616805.040.010750.010850.0110l4.5700.010490.010590.0107416675.000.010730.010830.010924.5330.010470.010570.010746018405.520.011950.012100.012295.0050.011670.01l800.0119917605.280.011810.011960.012164.7810.011530.011670.01l8616805.040.011670.011820.012074.5700011400.011540.0117216675.000.011660.011800.011994.5330.011380011520.011704、各型钢轨断面参数W和惯性矩Ix及轨底宽b钢轨垂直磨耗(mm)钢轨断面参数单位钢轨类型75kg/m60kg/m50kg/m43kg/mbmm1501501321140W头mm3432000339400250000208000W底mm3509000396000289000218000Ixmm4448900003217000020370000148900003W头mm3420000318000242000200000W底mm3496000385000283000211000Ixmn4432800003069000019460000140900006W头mm3405000291000230000189000W底mm3482000375000275000205000Ixmm4408900002879000018270000131700009W头mm3390000264000216000176000W底mm3480000363000264000197000Ixmm4389800002690000017020000122000005、钢轨钢的材料性能序号钢号抗拉强度 (MPa)屈服强度 (MPa)1U717854052U747853U71Cu7854U71Mn8834575U71MnSi8836U71MnSiCu883一、线路已知条件：铺设地点选择：查表得铺设地为兖州。钢轨类型：60kg/m(即60轨)轨枕类型：III型 轨枕间距：1840根/km扣件类型：III型 道床类型及肩宽：对于60轨：肩宽为40cm，厚度为50cm钢轨接头扭矩值：对于60轨：接头扭矩为800道床纵向阻力值：对于轨枕间距为1840根/km的混凝土轨枕，一股钢轨下单位道床纵向阻力值为9.1N/mm,单根轨枕的道床纵向阻力为10000N。设计区段最小半径：700m轨下基础刚度：选为重型：钢轨为300KN/cm，轨枕、道床及基床为700KN/cm二、轨道结构竖向受力计算及锁定轨温的确定2.1静力计算1）K值的计算计算反力时的总支承刚度轨枕间距为则对应的求弯矩和反力的值分别为： 计算值式中，J为60kg/m，新轨对水平轴的惯性矩为mm3）计算值机车型号选择内燃机ND5（共6个轮），车辆型号选择C62（共4个轮）。分别计算十个轮来计算，取其中最大值计算钢轨的最大弯矩，由表1可知，计算轮4的为其中的最大值。4）计算值计算方法与的计算方法一样，则由表2可知，计算轮6的为其中最大值。2.2轨道动力响应的准静态计算 对于新建铁路,通过900m曲线轨道时的机车允许速度可按 。 来计算。 速度系数为：；偏载系数为：2.3动弯矩和动反力计算查表知横向水平力系数为： =58608184.49 2.4钢轨弯曲应力计算 由表查出新轨的则得轨底和轨头应力为：轨底： 轨头 2.5无缝线路稳定允许温度力和允许温升计算a.计算线路稳定允许温度力： 统一公式： ； 式中：对于轨枕间距为1840，肩宽为40cm的砼枕的等效道床横向阻力Q=87N/cm=8.7N/mm；此外， ，, 圆曲线的合成曲率，60轨砼枕的，则； 60轨的； 则有：因此该无缝线路稳定允许温度力：b.计算允许温升： 式中：; ； 弹性模量。则有： 2.6设计锁定轨温的确定 允许的温降：； 式中: 本设计选用极限强度为883MPa的钢轨，则； ; ; 。 则。钢轨的铺设地点是兖州，查表得：最高轨温最低轨温中间轨温最大轨温差62.5-19.721.482.2则可得本设计的锁定轨温：三、轨道结构强度检算3.1钢轨基本应力检算 U71Mn新轨的屈服极限，新轨的安全系数K=1.3，允许应力为： 1.4中的轨底和轨头的基本应力均小于，符合钢轨的强度检算条件。3.2轨枕弯矩检算 对于II型轨枕 符合轨枕弯矩的验算条件。3.3道床及路基顶面应力检算 a.道床顶面应力的检算 对于III型轨枕，中部600mm，不支承在道床上时，=1175mm，b=275mm，所以按照上述两种支承情况可算得道床顶面压应力为： ，满足条件。 b.路基面道床压应力的检算：计算厚度在之间，则：满足要求。四 、无缝线路结构计算4.1轨条长度及缓冲区的设计轨条长度应考虑线路平、纵面条件，道岔、道口、桥梁、隧道所在位置，原则上按闭塞区间长度设计轨条长度，一般长度为10002000m，本设计采用1500m轨条。轨条最短为200m，特殊情况下不短于150mm。在长轨之间、道岔与长轨之间、绝缘接头处，需设置缓冲区，缓冲区设置3根同类型的25m长标准轨。4.2伸缩区长度 经查当接头扭矩为800时，接头阻力为340kN，道床阻力。选取10.9级螺栓。则可以查表7-3知钢轨接头阻力为：；道床纵向阻力梯度为：。U71新轨屈服强度极限为， 故伸缩区长度取其中的大值，再取为25的整数为150m 4.3 绘制温度力分布图并标注主要位置的数值4.4预留轨缝设计 冬天长轨条一端的收缩量为： ； 普通轨一端的收缩量为：又： ； ；设夏天长钢轨的伸长量为，普通轨的伸长量为 则长钢轨和普通轨之间钢轨接头的轨缝缩小量为：；普通轨之间钢轨接头的轨缝缩小量为。为了保证冬天轨缝不大于构造轨缝，夏天轨缝不顶死，必须满足下面的要求： 长钢轨与普通钢轨 两普通钢轨之间 而： 即： 取9mm ，说明1、铺设地点的选取：学号最后一位的数字为X2；学号倒数第二位的数字为X1 ；学号倒数第三位的数字为X。3班铺设地点选择为：C1=92-X1X2;4班铺设地点选择为：C2=124-XX1X2 ；2、钢轨类型的选取：横向为班级序号。3、轨条长度及缓冲区的设计是指单元长轨条的长度和缓冲区的长度的设计。4、轨道结构竖向受力计算，采用连续支承梁模型计算。5、轨下截面轨枕正弯矩检算公式为 轨枕中间截面负弯矩检算公式为5、无缝线路稳定允许温度力和允许温升计算，fop=foe=3mm,稳定时f=2mm，安全系数k=1.25（只计算曲线的稳定条件）。6、伸缩区及轨缝计算，采用直线地段的轨道条件；伸缩区的长度最后取为25m的整倍数。7、绘制无缝线路一个单元的布置图，具体如图1所示。图1 无缝线路轨节布置示意图参考书目1、轨道工程 同济大学出版社 练松良2、铁道工程 中国铁道出版社 郝 瀛3、铁路轨道 中国铁道出版社 陈岳源4、铁路轨道 中国铁道出版社 童大员附其他参考数据1、混凝土枕线路的钢轨点支座刚度D值轨枕类型轨下胶垫刚度(kNmm)轨道类型(kNmm)型110重型，特重型30型80重型，特重型27.2型80重型，特重型30.12、混凝土枕线路的K值（点支承）钢轨类刑(kga1)轨枕报数(根km)D=30-30.1kN/mm钢轨垂直磨耗(mm)D=27.2kN/mm钢轨垂直磨耗(mm)0360367518400.021280.022080.023440.019290.020010.0212517600024560025200.026640.022260.022850.0241516800.027960.029000.030710.025350.026290.0278416670.028640.029710.031440.025970.026940.028516018400.029790.031220.033290.027000.0283100301817600.033860.035600.037840.030700.032280.0343116800.039040.040920.043620.035400.037100.0395516670.039970.041890.044650.036240.037980.040473、混凝土枕线路的K值（连续支承）钢轨类型(kg/m)轨枕报数(根/km)D=3030.1kN/mmD=27.2kN/mmu(kN/cm2)k(cm-1)u(kN/cm2)k(cm-1)钢轨垂直磨耗钢轨垂直磨耗0360367518405.520.011000.011100.011265.0050.010730.010830.0109917605.280.010880.010980.011134.7810.010610.010710.0108616805.040.010750.010850.0110l4.5700.010490.010590.0107416675.000.010730.010830.010924.5330.010470.010570.010746018405.520.011950.012100.012295.0050.011670.01l800.0119917605.280.011810.011960.012164.7810.011530.011670.01l8616805.040.011670.011820.012074.5700011400.011540.0117216675.000.011660.011800.011994.5330.011380011520.011704、各型钢轨断面参数W和惯性矩Ix及轨底宽b钢轨垂直磨耗(mm)钢轨断面参数单位钢轨类型75kg/m60kg/m50kg/m43kg/mbmm1501501321140W头mm3432000339400250000208000W底mm3509000396000289000218000Ixmm4448900003217000020370000148900003W头mm3420000318000242000200000W底mm3496000385000283000211000Ixmn4432800003069000019460000140900006W头mm3405000291000230000189000W底mm3482000375000275000205000Ixmm4408900002879000018270000131700009W头mm3390000264000216000176000W底mm3480000363000264000197000Ixmm4389800002690000017020000122000005、钢轨钢的材料性能序号钢号抗拉强度 (MPa)屈服强度 (MPa)1U717854052U747853U71Cu7854U71Mn8834575U71MnSi8836U71MnSiCu883 用ANYSY进行分析：采用以下命令流可以直接获得计算结果：FINI/CLEAR,START/FILNAME,RAIL-SECT!/prep7et,1,PLANE82 !k,1,0.108,0.1392,0,k,2,0.110,0.1412,0,k,3,0.109,0.1600,0,k,4,0.099,0.1738,0,k,5,