703 预加水盘式成球机设计【外文翻译+开题报告+任务书+毕业论文+cad图纸】【机械全套资料】
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703 预加水盘式成球机设计【外文翻译+开题报告+任务书+毕业论文+cad图纸】【机械全套资料】,加水,盘式成球机,设计,外文,翻译,开题,报告,讲演,呈文,任务书,毕业论文,cad,图纸,机械,全套,资料
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盐城工学院毕业设计说明书 2006 1 目 录 1 前 言 1 2 总体方案论证 2 球的技术要求及对成球盘的技术调 整分析 2 体的技术分析论证 2 动机构的技术分析论证 2 刀系统的分析论证 2 刀盘 、刮刀杆和刀头分析论 3 3 盘式预加水成球机综合参数计算 4 产能力计算 4 率计算 4 球机盘高计算 4 球机转速 计算 5 盘倾角计算 5 球运动基本方程 5 4 机械传动装置的总体设计 8 择电机 8 择减速机 8 算传动装置的各参数 9 5 机械传动件设计 11 带传动设计 11 轮传动设计 13 轴设计及校核 16 承校核 20 键（轴）设计校核（普通平键） 21 体固定螺栓校核 21 6 传 动机构的密封润滑 23 封 23 滑 23 7 预加水盘式成球机的总体设计 24 8 预加水盘式成球机使用维护和修理 25 加水盘式成球机的使用维护 25 加水盘式成球机的修理与修理周期 25 盐城工学院毕业设计说明书 2006 2 9 结 论 27 参考文献 28 致 谢 29 附 录 30 加水盘式成球机设计 摘 要： 为了满足 现代机立窑水泥生产过程中预加水成球的技术要求，发展第六代预加水盘式成球机，从而保证料球的 粒径均匀性、 高 强度、高孔隙率和 高产量，提高水泥的煅烧质量和产量 ，本课题设计 了 加水盘式成球机 。根据 最新的技术要求对 加水盘式成球机的 结构 、 传动 系统 和刮刀系统 进行了 改进 设计。本次设计采用理论设计和经验设计相结合的方法，在通过类比设计保证机架与支架的支承强度的基础上优化了传动系统和刮刀系统 。 参考实践生产中的一些改进经验， 首先 进行了总体 方案 的 论证 ； 然后根据分析的结果 来 计算 各传动轴的 轴向力、扭矩以及功率 ，并 校核 了轴和螺栓的 强度 ， 从而选择 电机和减速机型号 及 设计 其他相关 零 部件。根据已 确定 的部件参数分析拟定传动装 置的运动简图，分配各级传动比， 确定了 传动零件的结构 ；接着 对 加水盘式成球机的润滑和密封方式加以 确定； 最后 对预加水盘式成球机的维护修理加以说明，从而完成 预加水盘式成球机 的 总体结构设计。此次设计本着高产量、高质量成球，稳定运转的原则，实现 了现代 预加水盘式成球的节能、经济、环保、可扩展 的目的。 关键词 : 成球 ； 预加水 ； 刮刀 ； 料球 盐城工学院毕业设计说明书 2006 3 In to of in of of is of of be to by on of of of of by on so be to of of is up of is on of is to be of of in is is in of of of In be of 前言 预加水小料球快速煅烧技术，小料球快速烧成技术是立窑煅烧的一项重要技术进步，目前应用十分成功的企业并不多，主要原因是前几年预加水成球系统的控制技术和设备还不太过关，小料球的操作控制要点还没完全掌握，目前预加水成球技盐城工学院毕业设计说明书 2006 4 术已经发展到第六代产品，设备及控制系统基本过关。 这些都是能否取得高产量、高质量料球的保证，从而提高水泥的煅烧质量和产量。 本课题来源于江苏海建集团 ，该公司为了适应 现代 立窑水泥生产的需要， 设计产量为 25t/式 成球机。他们提出了以下几个 技术要求 ： a 产量为 25t/h； b 盘体 工 作面 直径为 c. 结构紧凑，工作连续稳定； d. 节能、高效、环保。 在杨晓红老师的指导下，首先进行方案论证。 通过讨论研究，最终确定采用可调盘高 式 盘体、无动力刮刀系统、电机 皮带 直齿轮副 成球盘的传动方式。然后根据分析的结果，开始计算轴向力、扭矩以及功率。分析拟定传动装置的运动简图，分配各级传动比，进而进行传动零件的结构进行设计和强度校核。然后对盘式预加水成球机进行总体结构设计。 式 成球机改变了以往所成料球粒径大，料球耐压强度和孔隙率质量低 的缺陷。并且采用无动力刮刀系统，大大地节省了电耗和维护费用。 本课题新颖实用，在技术上有较大改进，具有较强的竞争力。该预加水 盘式 成球机将具有很大的市场前景。 2 总体方案论证 球的技术要求及对成球盘的技术调整分析 高质量的料球 与 成球 机 的盘转速、盘倾角、盘边高等的选择和调整有直接的盐城工学院毕业设计说明书 2006 5 关系。转速高时，成球时间缩短，孔隙率提高，料球炸裂温度提高，爆球率低；转速太高将很难成球。一般取 12 13r/当增大，可降低爆球率，一般取值在45 55 范围内。倾角的调整要与盘径、 转速、边高综合考虑。一般盘边高 H=（ D。在不影响成球质量前提下，为降低爆球率，可适当减少边高。 体的技术分析论证 对于老式的盘边高偏高的盘边改进为盘边高为 400 500而提高了成球质量和煅烧质量。成球盘使用时间越长，盘底平面和侧平面变形较大，这将增加成球机的工作负荷，极易烧坏电机、损坏减速机和传动齿轮。采用型钢可以提高盘体强度，解决此 类 问题。成球盘扩径主要是提高成球盘的造球能力和料球质量。 动机构的技术分析论证 传动装置一般为整个成球 机 正常稳定运行的 关键。以往采用伞齿轮副传动，传动方式路线为电机 皮带 速机 伞齿轮副 成球盘。这种传动方式下的球盘负荷较重时会导致的间隙配合的孔键相对运动产生黏附磨损和变形，甚至断齿。现在更多采用直齿轮副传动，也有通过行星减速机直接带动的。 常用的减速机有三种型式，圆柱齿轮减速机、行星减速机和摆线针轮减速机。其中采用圆柱齿轮减速机较合适，而采用行星减速机和摆线针轮减速机常会出现因球盘起动扭矩大，传动系统刚度不足，故障多，有漏油问题。相对而言圆柱齿轮减速机传动稳定，噪音小，齿面接触稳定，在润滑保养良好的条件下，运转稳定 。对于圆柱齿轮减速机，其高速轴伸出端在下侧，唇形橡胶密封圈极易磨损，润滑油大量外泄导致缺油、轴承寿命缩短的问题。改进为将高速轴伸出端与低速轴同在减速箱的上侧，原伸出孔由端盖静密封。改进后密封圈略有磨损，不致大量漏油，从而避免缺油事故。 另外，对成球盘减速机输入轴采用花键联接的，因为这样的孔轴联接是间隙配合，所以传动上存在着诸多缺陷。采用平键双键联接避免了在与轴安装时的间隙配合，从而导致的在盘内物料无法卸空的环境下花键由于承受不了较大的惯性力而失效的问题。在强度达到要求的前提下，平键采用过盈配合能保证扭矩的正 常传递。 刀系统的分析论证 固定形式底刮刀装置常采用角钢和耐磨钢板制成断面为三角的整体刮刀。其优点为结构简单，便于安装检修，无动力。缺点有成球盘旋转阻力大，振动大，刮刀易磨损。活动形式的底刮刀装置有以下几种： a. 无动力点触式旋转刮刀装置，其结构简单，刮灰阻力小，成球质量相对较高，零电耗； b. 电动往复式底刮刀装置，成球盘旋转阻力极小，但结构复杂，需经常维护； c. 电机拖动摆线针轮减速机形式的底刮刀装置，它具有较好的“刮全性能”阻力小，成球质量高，节能效果显著，但结构复杂，故障率高。 盐城工学院毕业设计说明书 2006 6 现在为 了能向节能这要求上发展，更流行采用无动力式刮刀，其相对于有动力刮刀大大降低了电耗。 固定式边刮刀由于所刮的物料量不同使刀角磨损成弧形，最后造成盘角积料过多，加快了刀的磨损。这里采用活刮刀，在机械机构中实现边刮刀随滑柱沿盘边上下移动，当成球盘转动时，盘边即被刮净，从而保证了生产的连续性。 面对无动力刮刀在运转过程中所出现的刮刀杆的刮底作用不均匀，刮刀损坏，成球质量差的问题，在刮刀盘的机架上安装一飞轮从而起到调节刮刀盘转速的作用，使其能稳定运转。这样解决了成球质量差的问题，减低了电耗和制造使用成本。 刀 盘、刮刀杆和刀头分析论证 刮刀盘从形状上分为五边形刮刀盘和六边形刮刀盘。 采用圆柱形刮刀杆的五爪无动力刮刀时，即采用五边形刮刀盘，存在刀杆不易夹紧，彻底清盘一次的周期长，清料阻力大，成球盘动力消耗高等缺陷。将其改进为方形刮刀杆和在刀头焊接耐磨的硬质合金刀头。从而利于刮刀杆的夹紧，缩短了清盘周期，也有利于清除粘附在成球盘面上的物料，减小了成球盘的运转阻力和提高了刮刀的使用寿命。另外采用十爪无动力刮刀，即在五边形刮刀盘各边中间多装配一根刮刀杆，其优越性更加突出。刮刀底焊 为刀头。刮刀 与盘边盘底距离保持 3 8计一五等分支架，可用角钢（ 5#和 6#）焊接，然后焊卡板把刮 条 固定在支架上。 3 盘式 预加水 成球机综合参数计算 产能力计算 根据参考文献 21， 可知 预加水 盘式 成球法的生产 经验公式 如下： 盐城工学院毕业设计说明书 2006 7 G=（ （ 3 D 成球盘直径， m； G 生产能力， 已知 G= Q= 25t/h, 求得 D 率计算 根据参考文献 21，可知预加水 盘式 成球所需功率相对滴水成球的小，其经验公式如下： N=（ （ 3 D 成球盘直径， m； N 成球盘所需功率， 由 D=N=（ 据参考文献 25，可知预加水 盘式 成球 功率计算公式： （ 3 成球盘传动所需功率， K 刮刀阻力系数，当采用固定刮刀时， K= 料球体积密度； 机械传动效率， = 取 H=R=n=12r/ = 12 1 机功率： N=o （ 3 备用系数，一般 之取高值。取 N=机功率取 N=球机盘高计算 根据参考文献 25，可知预加水 盘式 成球机盘高计算公式： H=（ D （ 3 H 盘边高， m； D 盘直径， m。 由 D=（ m 球机转速 计算 根据参考文献 25，可知预加水 盘式 成球机盘体 临界转速 计算公式： 盐城工学院毕业设计说明书 2006 8 s i n c o （ 3 D 圆盘直径， m; 圆盘 临界转速， r/ 取 =49o、 f=o=0.7 4 2 . 4 s i n 4 9 0 . 7 c o s 4 93 . 6 r/知预加水 盘式 成球盘为全盘成球，圆盘工作转速计算公式如下： 23D（ 3 工作转速， r/ 盘倾角计算 根据参考文献 25，取预加水 盘式 成球机盘体倾角为 45o 55o。 球运动基本方程 查 根据参考文献 25，可知预加水 盘式 成球机料球运动基本方程： 图 3球受力图 2 19 0 0 ( s i n c o s ) （ 3 R 圆盘半径， m； n 圆盘转速， r/ 圆盘与水平面的倾角，度； 盐城工学院毕业设计说明书 2006 9 f 料球与盘面的摩擦系数； 料球脱离角，度。 21 . 8 1 2 19 0 0 ( s i n 4 9 0 . 7 c o s 4 9 ) = 得 =据参考文献 22，根据预加水 盘式 成球机是全盘成球，在计算存料体积上有公式（ 5 V= 22 R= （ 3 H 盘边高， m; V 盘内存料量的体积， 取 H=料量 公式： q= （ 3 盘内物料的密度，水泥生料 =m3 q=内物料中心坐 标计算： 根据参考文献 22，坐标公式： 图 3体重心坐标图 = 4282V （ 3 = 2482V（ 3 由 23 V= （ 3 X= = 3 . 63 . 1 4 2 0 . 4 2 41 6 0 . 8 3 3 1 6 0 . 8 3 3R Y= = 3 . 1 4 0 . 6 0 . 0 3 56 4 0 . 8 3 3 6 4 0 . 8 3 3H 盘式预加水成球机提升功率 ： 盐城工学院毕业设计说明书 2006 10 圆柱齿轮传动减速机有 。 查 参考文献 34得 中心距： a=650、 50、 00；中心高： 最大外形尺寸： L=1278、B=470、 H=700；高速轴： 30；低速轴： 30、 42、 30、 83、 95；主动轴： 0、 10、 90、 108、 8、 20；被动轴： 10、25、 65、 65、 27、 6、 52。 算传动装置的各参数 算传动装置的总传动比并分配各级传动比 动装置的总传动比为 i=城工学院毕业设计说明书 2006 12 配各级传动比 i 带 =3、 i 减速机 =20、 i 齿轮 = 计算传动装置的运动参数和动力参数 轴转速 轴 ： n =4 = 1440 / m i n 4 8 0 / m i n3 轴 ： n =（ 4 480 / m i n 2 4 / m i 轴 ： n =（ 4 24 / m i n 1 1 . 7 / m i 0 6 r r n 轴功率 轴 ： P = = （ 4 = 轴 ： P =P =P 轴承 1 齿轮 轴承 2 齿轮 （ 4 = 轴 ： P =P =P 轴承 3 齿轮 =P 盘 （ 4 =轴转矩 轴 ： T =9550（ 4 1 7 . 5 89 5 5 0 3 4 9 . 7 7480 N m N m 轴 ： T =9550（ 4 1 6 . 5 49 5 5 0 6 5 8 1 . 5 424 N m N m 轴 ： T =9550（ 4 1 6 . 0 59 5 5 0 1 3 1 0 0 . 6 41 1 . 7 N m N m =T 盘 盐城工学院毕业设计说明书 2006 13 将运 动和动力参数计算结果进行整理并列于下表 （ 4: 表 4轴参数表 参 数 轴 名 电动机轴 轴 轴 轴 转速 n/r 440 480 24 率 P/矩 T/N m 动比 i 3 20 率 机械传动件设计 （以下所有公式来自于 参考文献 31） 盐城工学院毕业设计说明书 2006 14 带传动设计 设计一 V 带传动。已知该传动为带 式传动系统中的高速级传动 ,所需传动功率P=由 Y 系列三相异步电动机驱动 , 转速 440r/从动轮转速80r/ 择 查 表 A=式（ （ 5 = 440r/型 定带轮直径 取小带轮直径 考图 取小带轮直径 24算带速 由式（ V= 11 / 6 0 1 0 0 0（ 5 2 2 4 1 4 4 0 / 6 0 1 0 0 0 / 在 5 25m/适。 定从动带轮直径 i （ 5 =3 22472表 70算实际传动比 i i =21 （ 5 670 算从动轮实际转速 21/n n i（ 5 1 4 4 0 / 2 . 9 9 / m i n 4 8 1 . 6 / m i （ 100%=5% 允许。 定中心矩 a 和带长 选中心矩 式（ 1 2 0 1 d d d dd d a d d （ 5 224+670） 2（ 224+670） 1788 取 100带的计算基准长度 城工学院毕业设计说明书 2006 15 由式（ 2 21212024a （ 5 22 1 1 0 0 2 2 4 6 7 0 / 2 ( 6 7 0 2 2 4 ) / 4 1 1 0 0 3 2 8 8 . 2m m m m 查表 3150a 由式（ 00 2（ 5 3 1 5 0 3 2 8 8 . 21 1 0 0 1 0 3 0 . 92 m m m m 定中心矩调整范围 由式（ m a x 0 da a L（ 5 1 0 3 0 . 9 0 . 0 3 3 1 5 0 1 1 2 5 . 4m m m m m i n 0 5 da a L（ 5 1 0 3 0 . 9 0 . 0 1 5 3 1 5 0 9 3 6 . 4m m m m 算小带轮包角1由式（ 121 1 8 0 6 0 （ 5 6 7 0 2 2 41 8 0 6 0 1 5 4 1 2 01 0 3 0 . 9o o o o 合适。 定 z 定额定功率 1 224dd 1 1 2 0 0 / m 1 1 4 6 0 / m 表 型 线性插值法求 440r/0 值： 07 . 4 7 6 . 7 16 . 7 1 1 4 0 0 1 2 0 0 7 . 4 11 4 6 0 1 2 0 0p K W K W 带根数 z 由 式（ 00 P K K （ 5 确定 0P：查表 0 W确定包角系数 K：查表 K=城工学院毕业设计说明书 2006 16 确定长度系数表 算 z： 3 . 3 47 . 4 1 1 . 2 7 0 . 9 2 0 . 9 7z 根取 z=4 根合适 算单根 V 带初拉力0 q=m 由式（ 20 2 . 55 0 0 1q vv e K （ 5 22 5 . 9 2 . 55 0 0 1 0 . 3 1 6 . 9 4 1 51 6 . 9 4 0 . 9 2 算对轴的压力 102 s QF （ 5 1482 4 4 1 5 s i n 3 1 9 12o 定带轮的结构尺寸，绘制带轮 工作 图 、 1 224dd 采用 辐 板式，工作图见 附 录 8。 2 670dd 采用辐条式（ 6），工作图见 附 录 7。 轮传动设计 设计一对直齿圆柱齿轮传动。已知输入功率 P=齿轮转速1 24 / m 齿数比 =动机驱动，工作寿命 10年，每年工作 300天，三班制，工作轻微冲击，齿轮转向不变。 择齿轮材料热处理方法、精度等级，齿数1z、2虑到该功率较 大，故大、小齿轮都选用 40面硬度分别为 25080硬齿面半开式传动，载荷轻微冲击，齿轮速度不高，初选 7 级精度，小齿轮齿数1 30,z 大齿轮齿数21 2 . 0 6 3 0 6 1 . 8 ，取2 65z ，按硬齿面齿轮悬臂布置安装查表 齿宽系数 。 齿面接触疲劳强度设计 盐城工学院毕业设计说明书 2006 17 由式（ 213112 . 3 2 （ 5 定公式中参数 a. 载荷系数 试选.5 b. 小齿轮传递的转矩1T： 1T=10 N c. 材料系数 查表 d. 大、小齿轮的接触疲劳强度极限齿面硬度查图 l i m 1 l i m 28 5 0 7 8 0 a M P a、e. 应力循环系数 21/（ 5 871 . 0 4 1 0 / 2 . 0 6 5 . 0 3 1 0 1160 hN n 5 86 0 2 4 1 1 0 3 0 0 2 4 1 . 0 4 1 0 f. 接触疲劳寿命系数12图 120 . 9 8 1 . 2 2H N H 、g. 确定许用接触应力12 、 取安全系数 111 l i m 1 /H H N H （ 5 0 . 9 8 8 5 0 8 3 3M P a M P a 22 l i m 2 /H H N H （ 5 1 . 0 2 7 8 0 7 9 5 . 6M P a M P a 计计算 a. 试算小齿轮分度圆直径1 22631 1 . 5 6 . 5 8 1 0 2 . 0 6 1 1 8 9 . 82 . 3 2 2 7 5 . 1 80 . 5 2 . 0 6 7 9 5 . 6td m m m m b. 计算圆周速度 v 1160 1000 （ 5 2 7 5 . 1 8 2 4 / 0 . 3 5 /6 0 1 0 0 0 m s m s c. 计算载荷系数 K 查表 ； 根据 v=s， 7级精度查图 ； 查图 盐城工学院毕业设计说明书 2006 18 则 K= K（ 5 1 . 2 5 1 . 1 1 . 2 4 1 . 7 0 5 d. 校正分度圆直径1 311 /d K K（ 5 32 7 5 . 1 8 1 . 7 0 5 / 1 . 5 2 8 7 . 1 8m m m m 算齿轮传动的几何尺寸 a. 计算模数 m 11/m d z（ 5 2 8 7 . 1 8 / 3 0 9 . 5 7 按标准取模数 m=16 b. 两轮分度圆直径121d 5 1 6 3 0 4 8 0m m m m 22d 5 1 6 6 5 1 0 4 0m m m m c. 中心矩 a 12/2a m z z（ 5 1 6 3 0 6 5 / 2 7 6 0m m m m d. 齿宽 21（ 5 0 . 3 5 4 8 0 1 6 8m m m m 取2 170b 公式：125（ 10） （ 5 取1 175b mme. 齿高 h （ 5 2 . 2 5 1 6 3 6m m m m 核齿根弯曲疲劳强度 由式（ 12312F F S （ 5 定公式中各参数值 a. 大、小齿轮的弯曲疲劳强度极限 、查图 370F M P a 、 350F M P a b. 弯曲疲劳寿命系数12图 120 . 9 1 0 . 9 5F N F 、c. 许用弯曲应力 12、取定弯曲疲劳安全系数 ，应力修正系数 得 盐城工学院毕业设计说明书 2006 19 1 1 l i m 1 /F F N S T F S（ 5 0 . 9 1 2 3 7 0 / 1 . 4 4 8 1M P a M P a 2 2 l i m 2 /F F N S T F S（ 5 0 . 9 5 2 3 5 0 / 1 . 4 4 7 5M P a M P a d. 齿形系数12应力修正系数12表 12 . 5 5 2 . 2 8 1 . 6 1 1 . 7 3F a S a F a 2 S a 2、 Y 、 、 计算大小齿轮的 111 222并加以比较取其中大值代入公式计算 111 2 . 5 5 1 . 6 1 0 . 0 0 8 5481F a S 222 2 . 2 8 1 . 7 2 0 . 0 0 8 3475F a S 小齿轮的数值大，应按小齿轮校核齿根弯曲疲劳强度 核计算 6232 1 . 7 0 5 6 . 5 8 1 0 2 . 5 5 1 . 6 1 9 7 . 6 40 . 5 3 0 1 6 P a 弯曲疲劳强 度 够。 轮结构设计及绘制齿轮零件图见 附 录 5与附录 6 轴设计及校核 轴设计 已 知 输 入 大 齿 轮 旋 转 方 向 从 左 向 右 看 为 顺 时 针 ， 单 向 旋 转 。1 1 . 7 / m i n 1 6 . 0 5 1 3 1 0 0 . 6 4n r P K W T N m 、 、。 图 5轴结构图 段轴身的长度45 67为使密封盖与轴身 有良好的 密封效果，减小摩擦，取4 5 6 7 100L L m m。 定轴上零件的装配方案 为方便表示，记轴的左端面为，并从左向右每个截面变化处依次标记为、 ，对应每轴段的直径和长度则分别记为12 23、 、和12 23、 、定轴的最小直径 轴段主要受转矩作用，直径最小。 a. 估算轴的最小直径2006 20 45钢调质处理，查表 值 取 C=112 30 m d C P n （ 5 31 1 2 1 6 . 0 5 0 . 9 9 / 1 1 . 7 1 2 4m m m m 双键槽轴径应增大 10% 14%，即增大至 38mm b. 确定轴的最小直径i n 1 2 2 0 m i nd d d d ，取12 138d 定各轴段的尺寸 段轴头的长度12L：为了保证大齿轮的轴向定位的可靠性，12 轮 ，取 12 200L 段轴身的直径23d：处轴肩高 h=(0.1)d=(14)因轴肩有承受轴向力，故取 h=1123 12 2d d h。 （ 5 ( 1 3 8 2 1 1 ) 1 6 0m m m m 段轴身的长度23L：取23 130L 段23 78选择轴承型号：取3 4 7 8 2 3160d d m m d ，查 参考文献 35，选用型号为角接触球轴承 7232内径 d=160径 D=290度 B=48定载荷 6298 段轴身的直径45 67为方便安装及减小摩擦应略大于34d，取4 5 6 7 170d d m m。 段轴身的直径56d：为减小加工 时车削的背吃刀 量，5656d=175 段轴身的长度56L：取56L=1179 上零件的周向固定 齿轮与轴的周向固定 ： 采用双键连接，轴承与轴的周向固定采用过渡配合。 齿轮处的双键选择：查 参考文献 32普通平键（ 1096 1979），选型为 6 20 160，即键 36 160 1096 0979。 齿轮轮毂与轴的配合 ： 为了保证对中良好，采用较紧的过渡配合 ，配合为 H7/ 滚动轴承与轴的配合：采用较紧的过盈配合，轴径尺寸公差为 定倒角和圆角的尺寸 轴
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