kfr-26gw分体挂壁式无氟家用空调设计

湘潭大学毕业设计说明书题目KFR26GW分体壁挂式无氟家用冷暖空调设计计算学院机械工程学院专业热能与动力工程一、设计任务设计一台KFR32GW分体挂壁式无氟家用冷暖空调器，名义制冷量Q02600W，名义制热量Q13600W，工质为R410A。二、设计目的通过房间空调器的设计，综合应用所学的基础理论和专业知识，分析和解决问题，掌握家用空调产品设计和开发的基本方法和技能，了解家用空调器的发展趋势，为今后更好的从事相关工作和学习打下良好基础。三、设计步骤1）设计工况和设计参数的确定2）制冷循环的热力计算3）压缩机的选择4）热泵循环热力计算5）冷凝器设计计算6）蒸发器设计计算7）毛细管的选择计算8）四通换向阀的选择9）风机及配用电机的选择10）制冷剂充灌量的计算11）无氟家用冷暖空调热力经济性指标核算12）管路及辅助设备的选择四、设计成果1、压缩机本设计选用西安庆安制冷设备股份有限公司的空调用A系列YZCA090RY2全封闭滚动转子式压缩机。参数如下名义制冷量3580W电源DC3600RPM能效比322、冷凝器本设计采用强迫对流式空冷冷凝器。其结构示意如图2所示。参数如下传热管紫铜管，1005MM翅片厚度015MM，波纹行整张铝制套片节距2MM迎风面管心距S125MM管簇排列采用正三角形叉排冷凝器厂500MM冷凝器宽866MM冷凝器高2625MM空气流通方向上的管排数4迎风面上管排数10冷凝器传热系数3464W/M2K图2空冷式冷凝器主题结构示意图3、蒸发器本设计采用强制对流的直接蒸发式蒸发器。结构与冷凝器相近。参数如下传热管紫铜管，1005MM翅片厚度，连续整体式铝套片节距18MM迎风面管心距S125MM管簇排列采用正三角形叉排蒸发器长550MM蒸发器宽433MM蒸发器高2375MM空气流通方向上的管排数N2迎风面上管排数N9蒸发器分路数3蒸发器传热系数4356W/M2K4、节流装置本设计选用毛细管作为节流装置。参数如下DI18MM，L17MM（图解法选型）5、四通换向阀本设计选用型号为DFH5的四通换向阀。参数如下名义容量4500W进气接管外径尺寸8MM排气接管外径尺寸10MM6、风机及配用电机（1）室外风机，本设计选择轴流式风机。FZL型系列轴流式通风机，型号为350FZL02型。参数如下风机台数1台风量18000M3/H（30M3/MIN）全压100PA风叶直径350MM配用电机转速1400R/MIN电动机输入功率100W电压220V相数1相频率50HZ（2）室内风机，本设计选择贯流式风机。型号为GL40260型。参数如下风机台数2台叶轮名义直径40MM叶轮长度260MM配用电机电机输入功率15W室内风机与室外风机的大致结构分别如图3和图4图3轴流风机示意图图4贯流风机示意图五、设计计算（一）设计工况选定1、房间空调器工作的环境温度的确定根据GB/T77252004中的424，对于热泵型空调器通常工作的环境温度为743（T1气候类型），取参数如下2、室内外空气状态参数的确定制冷运行室内干求温度27室内湿球温度19室外干球温度35室外湿球温度24制热运行室内干球温度20室内湿球温度15（最大）室外干球温度7室外湿球温度83、房间暖空调运行参数的确定根据文献2P289表711和P290表714，选取参数如下蒸发温度T072冷凝温度T0544有效过热度5有效过冷度5吸气温度20（二）制冷循环的热力计算1、循环参数及压焓图名义工况下，制冷循环参数及室内。外空气参数如下蒸发温度72，冷凝温度544，膨胀阀前液体温度461，出口温度15，吸气温度20；室内干球温度27，湿球温度195，室外干球温度35，湿球温度24。根据条件回执循环的PH图，如图所示。图21循环过程在PH图上的表示各点参数值，根据软件制冷剂物性参数，输入已知参数值，计算，得循环个特点的状态参数如下表1状态点P/MPAT/H/KJ/KGV/M3/KG1099587211543312043900292335058874753544304446128452、热力计算（1）基本性能指标的计算单位质量制冷量Q0KJ/KG1Q0H1H5H1H4433284KJ/KG149KJ/KG单位理论功0KJ/KG20H2H1475439KJ/KG36KJ/KG制冷系数0304140蠅014936容积系数V4V1C1/K10式中，C相对余隙容积，取为12PK冷凝压力（排气压力）（PA）P0蒸发压力（吸气压力）（PA）K工质等熵指数，取133V09821压力损失系数P5P1温度系数T6TATKB（T1T0）式中，TK冷凝温度T0蒸发温度T1压缩机前吸气温度对R410AA257103，B106103，所以，T08279泄露系数L7近似取LV09821输气系数8VPTL07985压力比933802当总制冷量Q0已给定，设计或选配压缩机制冷剂的循环量QM1QM00174KG/S0026149压缩机的实际输气量QV,S2QV,SQMV1001740029505103M3/S压缩机的理论输气量QV,TH3QV,TH632104M3/S,位求出的QV,TH的数值可作为设计或选配压缩机的依据。（3）计算压缩机的功率压缩机的理论功率PT1PTQM00017436063KW压缩机的指示效率I2I式中，V1吸入点比体积，单位M3/KG压力比PSM、PDM吸、排气阀平均压力降，单位PAH1、H2压缩开始及终了时的比焓，单位为J/KGK工质的等熵指数取K133,PSM0,PDM01PK则I08127压缩机的机械效率M3取M095压缩机的指示功率PI4PI0775KW畏06308127压缩机的轴功率PE5PE1003KW电动机效率MO6取MO088电效率EL7ELIMMO0679输入电功率PEL8PEL0928KW畏0630679（4）实际制冷系数S的计算S0IM41408127095319（三）压缩机的选择1、压缩机类型的选择由于滚动转子式压缩机效率高，可靠性高，零部件少。功耗小，省电，综合起来，更适合空调器的需要。因此，本设计选用滚动转子式压缩机。2、压缩机型号选择因为本设计的设计工况与压缩机的测试工况一致，所以所选压缩机不用在经过测试。根据额定制冷量，查文献，选用西安庆安制冷设备股份有限公司的空调用A系列YZCA090RY2全封闭滚动转子式压缩机，针对工质R410A，额定制冷量为2850W，电源为DC3600RPM，均能满足设计要求。（四）热泵循环热力计算空调机由制冷向制热的转变主要是靠四通换向阀改变制冷剂在系统中的流路，故其计算参照制冷循环热力计算。计算方法参照文献8P21。1、单位吸热量QEKJ/KGQEH1H5433284149KJ/KG2、单位理论功0KJ/KG0H2H147543936KJ/KG3、单位实际功EKJ/KGE4661KJ/KG4、电机输入单位理论功ELEL5297KJ/KG46610885、压缩机实际排气状态焓值H2KJ/KGH2H1EL4395297094867KJ/KG6、单位制热量QHKJ/KGQHH2H448672842027KJ/KG7、循环制热系数HH382202752978、压缩机质量流量QMAKJ/KGQMA002KG/S畏9、热泵制热量QHWQHQMAQH00220274054KW4054W10、压缩机的轴功率PEWPEQMAE002466109322KW9322W11、电动机输入功率PELWPELQMAEL00252971059KW1059W五冷凝器设计计算1、冷凝器类型选择本次设计选用强迫对流空冷式冷凝器（如图2）。其原因如下首先，空冷式冷凝器不需要用水，冷却系统更为简单，省去了水处理及除水垢方面的费用。因此，随着近年来，水资源日趋紧张，所以已经大量使用空冷式冷凝器。其次，强制对流用于小型空调制冷装置，空气以23M/S的迎面风速横向掠过管束带走制冷剂的冷凝热，由于空气侧的放热系数极低，为强化传热，在传热管上加有肋片。2、冷凝器计算由有关温度参数及冷凝热负荷确定各有关温度参数1其取值见表二表2冷凝器温度参数表项目参数值（）项目参数值（）冷凝温度TK544进出口空气温差TA2TA110进口空气干球温度TA135出口空气干球温度TA245对数平均温差MTA2TA1/TKTA1/TKTA24535/54435/54445138根据R410A的压焓图，将冷凝的焓差与蒸发的焓差相比得到冷凝负荷系数，C0123，则冷凝负荷QKC0Q01232850W36195W翅片管簇结构参数选择及计算2选择1005的紫铜管为传热管，选用的翅片是厚度015的波纹型整张铝制套片。取翅片节距S2，迎风管心距S125，管簇排列采用正三角形叉排。每米管长各有关传热面积分别为1、每米管长翅片侧面面积AAF2S1S2/4DD2/SF200252001032/0002M2/M04579M2/M32注翅片一般有一次翻边，且利用翻边保证均匀的翅片节距，则翅片根部外沿直径DBD02D102015103又波纹片侧面积与平片侧面积误差很小，按平面计算。2、每米管长翅片间管面面积ABABDBSFF/SF001030002000015/0002M2/M00299M2/M3、每米管长翅片侧总面积A0F因翅片厚度F较小，翅顶面积忽略不计，则A0FAFAB0457900299M2/M04878M2/M4、每米管长管内面积AIAIDI0009M2/M00283M2/M由文献5P201附录8干空气的热物理性质（P101325105）查得空气在平均温度TM4，该条件下，CPA1005J/KGK、A00276W/MK、A1696106M2/S,在进风温度TA135条件下，A11465KG/M3冷凝器所需空气体积流量QVQK/ACPATA1TA236195/1146510051003141M3/S选取迎面风速Y25M/S,则迎风面积AYQV/Y03141/25012M2取冷凝器迎风面宽度即有效单管长L，则冷凝器的迎风面高度HAY/L,对叉排管簇，迎风面上的管排数分别为NH/S11/2由于冷凝器有效单管长L、迎风面高度H、迎风面排管数N这三个量互相联系，且它们的值影响到后面流通方向管排数N的校核，所以留到后面与流通方向管排数N一起计算，这里只列出公式。进行传热计算3确定所需传热面积AOF、翅片总管长L及空气流通方向上管排数N，若采用整张波纹翅片及密翅片的叉排管簇，则空气侧传热系数由文献3公式（611）乘以11再乘以12进行计算。预计冷凝器在空气流通方向上的管排数N4，则翅片宽度B4S1COS3040025M00866M32微元最窄截面的当量直径DE2S1DBSFF/S1DBSFF2251032015/2510320153300033M最窄截面风速MAXS1SFY/S1DBSFF25225/25103201546M/S因为B/DE00866/000332624REFMAXDE/A4600033/1741068724查文献3表625和表626，用插入法求得015，N0623,C1151,M0210,则空气侧表面传热系数AEFCREFNM11121151015872406232640027600033021011126409W/M2K因为TK544，通过软件制冷剂物性参数计算可得R410A的饱和液物性0073W/（M），87078KG/M3,16271103J/KG,075104PAS则物性集合系数BB（32G/）025式中，冷凝液的导热系数冷凝液的密度制冷剂的比潜热冷凝液的动力黏度所以，B（0073387078298116271103075104）02515829则制冷剂在管内凝结的表面传热系数KI0683BDI025TKTWI0250683158290009025544TWI0253510（544TWI025翅片相当的高度由文献3公式616计算得，HD0/2S1/D011035CS1/D0式中，C1063是由于按等边三角形叉排排列H110351063M001M00120025200252取铝片热导率203W/MK,由文献3公式615计算翅片参数M，即M6488M1由文献3公式614计算翅片效率即F088表面效率由文献3公式613计算得即0（AFFAB）/AFAB0457908800299/04579002990887忽略各有关污垢热阻及接触电阻的影响，则TWITW0TW,将计算所得有关各值代入文献3公式620KIAITKTWOF0AOFTWTM式中，TW壁面平均温度TW0外壁面温度TWI内壁面温度TM空气进出口平均温度TM（TA1TA2）/23545/239所以，351000283（544TW）0756488088704878TW39544TW07502826TW39选取适当的TW，使上式左右两边相等，用试凑法，解上式得TW499代入文献3公式617中，则R410A在管内的凝结表面传热系数为KI3510544499025W/M2K2409W/M2K取管壁与翅片间接触电阻RB0004M2K/W,空气侧尘埃垢层热阻R000001M2K/W,紫铜管热导率393W/（MK）文献3公式621计算冷凝器的总传热系数K01/1/KIAOF/AI/AOF/AMR0RB1/OF0式中，紫铜管壁厚AM紫铜管每米管长平均面积AMDID00009001M00298蟺2蟺2所以K0W/M2K3464W/M2K冷凝器的所需传热面积AOFQK/K0M36195/3464138757M2所需有效翅片管总长LAOF/AOF757/04878155M空气流通方向上的管排数N对有效单管长L、迎风面高度H、迎风面管排数N、空气流通方向管排数N进行组合计算，计算结果，列于表3表3组合计算结果项目来源或计算公式方案1方案2方案3方案3方案5方案6有效单管长LM选取070065060055050045迎风面高度H（M）H017018020021024026迎风面上管排数NN1126788910空气流通方向管排数NN373432350434分析组合计算所得出的结果和实际生产经验可知，为了保证室外机组的轴流式风机给冷凝器送风均匀，宜选取方案6，且方案6的外形更加美观。因此，迎风面上的管排数为10，所以最终所设计的冷凝器迎风面高H10251252625MM02625M六蒸发器设计计算本设计采用直接蒸发式空气冷却器，并采用强制对流方式。其主要优点如下1、结构紧凑，安装尺寸小；2、不用载冷剂，而直接靠液态制冷剂的蒸发来冷却空气，冷损失少，且房间降温速度快，启动运行时间短。3、管理方便，易于实现运行过程自动化。1、蒸发器进口空气状态参数蒸发器进口处空气干求温度T1G27，湿球温度T1S195，查得，空气的HD图，得蒸发器进口处湿空气的相对湿度48，比焓值H156KJ/KG（干空气），含湿量D1113G/KG（干空气）。2、风量及风机的选择蒸发器所需风量一般按每KW冷量取005M3/S的风量，故蒸发器风量为QV28500501425M3/S513M3/H3、蒸发器进、出口空气焓差及出口处空气焓差值蒸发器进、出口空气焓差HH1H2Q0/QV285/120221079KJ/KG蒸发器出口处空气焓值H2H1H561076KJ/KG4521KJ/KG设蒸发器出口处空气的相对湿度290，则蒸发器出口处空气的干球温度T2G1705，含湿量D21105/KG。将HD图上空气的进、出口状态点1、2相连，并延长与饱和线相交，得T3，H3KJ/KG。4、选定蒸发器的机构参数采用强制对流的直接蒸发式蒸发器，连续整体式铝套片。紫铜管为1005MM，翅片选用F015MM的铝套片，翅片间距SF18MM。管束按正三角形叉排排列，垂直于流动方向管间距S125MM,铝片热导率203W/（MK）。5、计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为DBD02F102015MM103MM以图61示出的计算单元为基准记性计算，沿气流流动方向的管间距为S2S1COS3025MM2156MM32每米管长翅片的外表面积AF2S1S2DB2蟺422526151032M2/M蟺405088M2/M每米管长翅片间的管子表面积ABDBSFF1100010318015M2/M00321M2/M每米管长的总外表面积AOFAFAB0508800321M2/M05409M2/M每米管长的外表面积AB0DB1001031M2/M00324M2/M由以上计算可得AOF/AB005409/0032416694每米管长的内表面积AIDI100091M2/M00283M2/M肋化系数AOF/AI05409/002831911肋通系数它是指每米肋管外表面与迎风面积之比，即AAOF/S105409/00252164净面比它是指最窄流通断面积与迎风面积之比，即S1DBSFF/（S1SF）05396、计算空气侧干表面传热系数（1）空气的物性空气的平均温度为TFTA1TA2/2271705/222由文献6附录5大气压力（P101325105PA）下干空气的热物理性质查得空气在22下的物性为F1197KG/M3CPF1005J/KGKPRF07026VF1525106M/S2最窄截面处空气流速取迎风风速F25M/S,则最窄面处流速为MAXF/25/0539M/S46M/S3干表面传热系数干表面传热系数可用文献3公式647计算40001402618（MAXD0/VF）04AOF/AB00150001402618（4600103）/（1525106）1669401500082804FMAXCPF/（PRF）2/30008281197461005/070260667W/M2K5805W/M2K7、确定空气在蒸发器内的状态变化过程根据给定的空气进出口温度湿空气的HD图（图62）可得，H156KJ/KG,H24521KJ/KG,D1113G/KG,D21105G/KG。在图62上连接空气的进出口状态点1和点2，并延长与饱和空气线（10）相交于点，该点的参数是H433KJ/KG,T154，D107G/KG。在蒸发器中空气的平均比焓为HMHH1H2/H1H/H2H433564521/4899KJ/KG564334521433在HD图上按过程线与HM4899KJ/KG线的交点读得TM205，DM111G/KG。析湿系数可由下式确定1246（DMD）/TMT12461191111072051548、循环空气量的计算QM,DAQ0/H1H2KG/H95088KG/H进口状态下干空气的比体积可由下式确定V1RAT1100016D1/PBM3/KG0865M3/KG故循环空气的体积流量为QV,AQM,DAV1950880865M3/H82251M3/H9、空气侧当量表面传热系数的计算当量表面传热系数J0FAFAB/AFAB对于三角形叉排排列的平直套片管束，翅片效率可由文献3公式625计算，叉排是翅片可视为六角形，而且此时翅片的长边距离和短边距离之比1。且MB/DB25/10324,故127M12725790325103103肋片折合高度为H1103522579110352579MM10828MM1032MM16234M1故在凝露工况下的翅片效率为F08714AMB当量表面传热系数为J1095805W/M2K6072W/M2K10、管内R410A蒸发时表面传热系数的计算查文献5附表8，得R410A在T072时的物性为饱和液体比定压热容CPL15604KJ/KGK饱和液体焓HL21229KJ/KG饱和蒸汽焓HG42451J/KG饱和液体密度L1140KG/M3饱和蒸汽密度G38KG/M3汽化热21004KJ/KG饱和压力PS1001103KPA液体黏度L15551106PAS液体热导率L0099W/MK液体普朗特数PRL219R410A在管内蒸发的表面传热系数可由文献1P115公式45计算ILC1C0C225FR1C5C3B0C4FFLL002308C008051B0FR1298蟻2式中，I管内沸腾的两相表面传热系数，单位为W/（M2K）L液相单独流过管内的表面传热系数，单位为W/（M2K）C0对流特征数B0沸腾特征数FRL液相弗劳德数G质量流率，单位为KG/M2KX干度DI管内径，单位为MML液相动力黏度，单位为PASL液相热导率，单位为W/（MK）PRL液相普朗特数G气相密度，单位为KG/M3L液相密度，单位为KG/M3Q热流密度，单位为W/M2R汽化潜热，单位为J/KGFFL取决于制冷剂性质的无量纲系数，按文献1表42，各种制冷剂FFL的取值，所以取FFL22上式中C1、C2、C3、C4和C5为常数，它们的值取决于C0的大小当C0065C111360C209C36672C407C503当C0065C106683C202C310580C407C503以下开始代数计算首先计算R410A进入蒸发器是的干度X1，可由文献7P84353计算HSHGX11X1H1R410A在蒸发器入口处的HS284KJ/KG,T072，则X1（HSHL）/HGHL28421229/424512122900338又知出口干度X210，则R410A的总质量流量为QM7378KG/H作为迭代计算得初值，取QI12000W/M2。R410A在管内的质量流速G125KG/M2S,则总流通截面积为A1639104M2每根管子的有效流通截面AI00092/4M2635105M2蒸发器的分路数Z258去Z3，则每一分路中R410A的质量流量为QM,DQM/Z7378/3KG/H2459KG/H每一分路中R410A在管内的实际质量流速GIKG/M2S1115KG/M2S于是，B0KG/M2S5124104C00805080508051066906693811400104065所以C111360C209C36672C407C503FRL0108349REL21359L0023REL08PRL0400232135908219041595700990009I159571136001040925010834903667251241040722W/M2K303934W/M2K11、传热温差的初步计算M142512、传热系数的计算K0式中，RF考虑外表面积积灰等所形成的附加热阻，对于空调用蒸发器，可取RF0000300001M2K/W,所以取RF00002M2K/W,故K0W/M2K4356W/M2K13、核算设定的QI值Q0K0M43561425W/M262073W/M2QIQ019116207311862W/M2偏差100100115120001186212000计算表明，设定的QI初值12000W/M2与核算的11788W/M2较接近，偏差小于25，故设定有效。14、蒸发器的结构尺寸的确定蒸发器所需的表面传热面积AIM202375M20285012000AOM246M20285062073蒸发器所需传热管总长LT85M4605409迎风面积AFM201M2,蠅取蒸发器长（即每根肋管的有效长度）L550MM，蒸发器高H230MM。已选定垂直于气流方向的管间距为S125MM,故垂直于气流方向的每排管子数为N92取为9123025则最终所设计的蒸发器的高为H9251252375MM实际迎风面积AF05502375013M2深度方向（沿气流流动方向）为2排，共布置18根传热管，传热管的实际总长度为LT0551899M蒸发器宽（即沿气流方向的平板长）B2S222165433M七节流装置的选择计算毛细管是最简单的节流装置，它无运动部件，不易发生故障，运行可靠。适合于蒸发温度变化范围很小、负荷比较稳定的制冷设备，如家用冰箱、房间空调器、除湿机等小型全封闭式制冷装置。因此，本设计选用毛细管作为节流装置。1、毛细管的选择计算为制冷设备选配节流用毛细管时，一定要使毛细管的长度、内径与制冷装置的工况条件相匹配。目前选配毛细管的方法，一般用计算法或图解法初步估算毛细管的内径和长度，然后用实验方法确定毛细管最佳尺寸。在本设计中由于条件有限，不能够进行实验，所以只能选用图解法进行初步估算初步估算毛细管的内径和长度1实际应用中，选择毛细管时，首先计算毛细管的相对流系数，表示每根毛细管的实际流量QM与标准毛细管流量QMA之比值，即QM/QMA。式中，毛细管的相对流系数QM每根毛细管的实际流量QMA标准毛细管流量QM的数值由热力计算中求得的制冷剂循环量除以蒸发器的分路数而获得，由前面的计算可知，制冷剂循环量QM174103KG/S6264KG/H蒸发器分路数Z3则，每根毛细管的实际流量QMKG/H2088KG/H62643QMA的数值由标准毛细管图可查得。在本设计中，PL0625MPA625105PA，TO5，查文献3P244图642，得QMA17KG/H所以，12208817在12做一水平线，在图中找到A、B、C、D、E、F、G、H、I，9个点，这9个点分别表示在供液能力相同的情况下的9组毛细管尺寸，列表4如下表4毛细管尺寸表点号DIMMLMMMMA1505333B1608500C1712706D1817944E19221158F2031500G22482182H24743083I26103846经过比较，实际经验取值，选取D组的毛细管尺寸，DI18MM，L17MM。实际调试后，在综合原材料规格及运行效果调整并确定毛细管尺寸。（八）四通换向阀的选择本设计为热泵型分体挂壁式空调，必须装有四通换向阀以实现夏季制冷和冬季制热的转换。1、四通换向阀的容量和选用我们选用时要选用推荐最大容量略大于本设计制冷量、制热量的产品。根据以上选用原则，查文献8P162表78四通换向阀型号规格，选择型号为DFH5的四通换向阀，名义容量4500W，进气接管外径尺寸8MM，排气管外径尺寸10MM。（九）风机及配用电机的选择1、概述在房间空调器中，为了强化管外空气侧的换热，增加气侧换热系数，对冷凝器和蒸发器均采用强迫对流，见表5。表5风机列表风机类型特点轴流式风机效率较高，风量大，噪声大，风压较低，适用于配用空冷式冷凝器贯流式风机它的转子较长，出风均匀，风压低，噪声小，使用于分体式空调机组中的室内机组本设计的任务就是给室内、室外机组选择合适的风机及配用电机。室外风机（选择轴流式）1由于冷凝器的迎风面宽度为L500MM，高度H2625MM，所以平行安装一台风机比较适宜。查文献1P315表737FZL型系列轴流式通风机性能表选用350FZL02型轴流式通风机，主要技术参数，见表6。表6轴流风机参数表电动机风机型号电压V相数频率HZ功率W转速R/MIN风量M3/MIN风压PA声功率级DB质量KG350FZL022201501001400301005827室内风机（选择贯流式）2由于蒸发器长L550MM,宽B433MM，所以串联连接两台贯流式风机为宜，中间以电动机相连查文献1P316，选取GL40260型贯流式通风机两台，叶轮名义直径40MM，叶轮长度260MM。电机输入功率15W（十）制冷剂充灌量的计算采用毛细管后制冷系统的制冷剂充灌量一定要准确，因为毛细管的阻力值与充灌量有密切关系。对于小型空调器而言，由于没有贮液器，故系统内制制冷剂的充注量对制冷剂的经济、安全运行起着重要作用。充注量过少，蒸发器只有部分管壁得到湿润，蒸发器面积不能得到充分利用，蒸发量下降，吸气压力降低，蒸发器出口制冷剂过热度增加，这不仅使循环的制冷量下降，而且还会使压缩机的排气温度升高，传热温差减小，严重时甚至会产生压缩机的液击现象，而且会使冷凝器内冷凝后的制冷剂液体不能及时排出，使冷凝器的有效传热面积减少，导致冷凝压力升高，压缩机耗功增加。由此可知，在一定工况下，系统内存在最佳充注量问题。根据文献1P331介绍，系统的制冷剂充注量可用下式估算G05334VH02247VK式中，G系统制冷量充注量，单位为KG；VK蒸发器容积，单位为L；VH冷凝器容积，单位为L；由前面的计算可知，蒸发器的总传热管长为85M，冷凝器的总传热管长为155M，考虑到弯管等因素，现取蒸发器、冷凝器的总传热管长为12M和