回流卧式储罐长春理工大学过程设备设计课程设计

过程设备设计课程设计设计说明书设计题目回流卧式储罐目录过程设备设计课程设计任务书3一、设计题目回流卧式储罐3二、技术特性指标3三、设计内容3四、设计说明书要求3第1章绪论311设计目的及意义312液化石油气储罐分类313卧式储罐设计特点314液化石油气特点315设计思想316设计特点317设计要求和参数选择3第2章回流卧式储罐结构设计321材料及结构选择3211材料选择3212结构选择与认证32121封头的选择32122人孔的选择32123法兰的选择32124液面计的选择32125鞍座的选择3213圆筒封头厚度的设计32131筒体和封头的设计32132筒体和封头的选形3214筒体与封头的结构设计322容器主元件的设计3221人孔的选择3222接管、法兰、垫片和螺栓（柱）3223接管3224法兰3225垫片3226螺栓（螺柱）的选择323鞍座选型和结构设计3231鞍座选型3232鞍座的安装位置324鞍座的开孔补强设计3241补强设计方法判别3242有效补强范围32421有效宽度B32422外侧有效高度32423内侧有效高度3243有效补强面积3244补强圈面积3245补强圈设计325焊接结构设计3251焊接接头形式3252坡口形式3253压力容器焊接接头分类3第3章强度计算331水压试验应力校核332圆筒轴向弯矩计算3321圆筒中间截面上的轴向弯矩333圆筒轴向应力计算及校核3331圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力3332由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核3333圆筒轴向应力校核334切向剪应力的计算及校核3341圆筒切向剪应力的计算3342圆筒被封头加强（）时，其最大剪应力32ARAH343切向剪应力的校核335圆筒周向应力的计算和校核3351在横截面的最低点处3352在鞍座边角处3353鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力3第4章总结3参考文献3过程设备设计课程设计任务书一、设计题目回流卧式储罐二、技术特性指标设计压力072MPA工作压力045MPA设计温度52操作温度40安全阀开启压力06MPA液压实验（卧式）099MPA气密性实验079MPA介质名称及特性（毒性，易燃）C3C4设备净重923KG其中不锈钢中048KG充水后总重量3423KG腐蚀裕量2MM焊缝系数1全容积55M3装料系数09三、设计内容1、回流罐的强度计算及校核2、选择合适的零部件材料3、焊接结构选择及设计4、安全阀和主要零部件的选型5、绘制装配图和主要零部件图四、设计说明书要求1、字数不少于5000字。2、内容包括设计参数的确定、结构分析、材料选择、强度计算及校核、焊接结构设计、标准零部件的选型、制造工艺及制造过程中的检验、设计体会、参考书目等。3、设计说明书封面自行设计（计算机打印），要求有设计题目、班级、学生姓名、指导教师姓名、设计时间。（全班统一）4、设计说明书用A4纸横订成册，封面和任务书在前。第1章绪论11设计目的及意义液化石油气作为一种化工基本原料和新型燃料，已愈来愈受到人们的重视。由于该气体具有易燃易爆的特点,因此在设计这种贮罐时,要注意与一般气体贮罐的不同点,尤其要注意安全,还要注意在制造、安装等方面的特点。贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。贮罐上设有液相管、液相回液管、气相管、排污管以及安全阀、压力表、温度计、液面计等。所以对液化石油气的储罐要求也很严格。12液化石油气储罐分类目前我国普遍采用常温压力贮罐,常温贮罐一般有两种形式球形贮罐和圆筒形贮罐。球形贮罐和圆筒形贮罐相比前者具有投资少,金属耗量少,占地面积少等优点,但加工制造及安装复杂,焊接工作量大,故安装费用较高。一般贮存总量大于500M时选用球形贮罐比较经济而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单,安装费用少等优点,但金属耗量大占地面积大,所以在总贮量小于500M,单罐容积小于100M时选用卧式贮罐比较经济。圆筒形贮罐按安装方式可分为卧式和立式两种。在一般中、小型液化石油气站内大多选用卧式圆筒形贮罐,只有某些特殊情况下站内地方受限制等才选用立式。本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。13卧式储罐设计特点卧式液化石油气贮罐是一个储存压力容器,也应按GB150钢制压力容器进行制造、试验和验收，并接受劳动部颁发压力容器安全技术监察规程简称容规的监督。液化石油气贮罐,不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。贮罐上设有液相管、液相回液管、气相管、排污管以及安全阀、压力表、温度计、液面计等。14液化石油气特点液化石油气呈液态时的特点。1容积膨胀系数比汽油、煤油以及水等都大,约为水的16倍,因此,往槽车、贮罐以及钢瓶充灌时要严格控制灌装量,以确保安全2容重约为水的一半。因为液化石油气是由多种碳氢化合物组成的,所以液化石油气的液态比重即为各组成成份的平均比重,如在常温20时,液态丙烷的比重为050,液态丁烷的比重为056058,因此,液化石油气的液态比重大体可认为在051左右,即为水的一半。15设计思想综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。16设计特点容器的设计一般由筒体、封头、法兰、支座、接口管及人孔等组成。常、低压化工设备通用零部件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了液罐的的筒体、封头的设计计算，低压通用零部件的选用。各项设计参数都正确参考了行业使用标准、国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。17设计要求和参数选择针对化工厂中常见的液化石油气储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图和主要零件图，并编写设计说明书。设计的原始数据见表21。表21原始数据表序号项目数值单位1名称回流卧式储罐2用途液化石油气储藏3设计压力072MPA4设计温度525全容积55M36装料系数097工作介质及特性液化石油气C3,C4毒性，易燃第2章回流卧式储罐结构设计21材料及结构选择211材料选择液化石油气腐蚀性小,贮罐可选用一般钢材,但由于压力较大,可以考虑20R、16MNR这两种钢种。如果纯粹从技术角度看,建议选用16MNR类的低碳钢板,16MNR钢板的价格虽比20R贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，16MNR钢板为比较经济，且16MNR机械加工性能、强度和塑性指标都比较好，所以在此选择16MNR钢板作为制造筒体和封头材料。212结构选择与认证2121封头的选择从受力与制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式。但缺点是深度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小得多，易于冲压成型,是目前中低压容器中应用较多的封头之一。平板封头因直径各厚度都较大，加工与焊接方面都要遇到不少困难。从钢材耗用量来看球形封头用材最少，比椭圆开封头节约，平板封头用材最多。因此，从强度、结构和制造方面综合考虑，采用椭圆形封头最为合理。2122人孔的选择压力容器人孔是为了检查设备的内部空间以及安装和拆卸设备的内部构件。人孔主要由筒节、法兰、盖板和手柄组成。一般人孔有两个手柄。选用时应综合考虑公称压力、公称直径人、手孔的公称压力与法兰的公称压力概念类似。公称直径则指其简节的公称直径、工作温度以及人、手孔的结构和材料等诸方面的因素。人孔的类型很多，选择使用上有较大的灵活性，其尺寸大小及位置以设备内件安装和工人进出方便为原则。通常可以根据操作需要,在这考虑到人孔盖直径较大较重,可选择水平吊盖带颈平焊法兰人孔。2123法兰的选择法兰连接主要优点是密封可靠、强度足够及应用广泛。缺点是不能快速拆卸、制造成本较高。压力容器法兰分平焊法兰与对焊法兰。平焊法兰又分为甲型与乙型两种。甲型平焊法兰有PN025MPA06MPA10MPA16MPA，在较小范围内（DN300MM2000MM）适用温度范围为20300。乙型平焊法兰用于PN025MPA16MPA压力等级中较大的直径范围，适用的全部直径范围为DN300MM3000MM，适用温度范围为20350。对焊法兰具有厚度更大的颈，进一步增大了刚性。用于更高压力的范围（PN06MPA64MPA）适用温度范围为2045。法兰设计优化原则法兰设计应使各项应力分别接近材料许用应力值，即结构材料在各个方向的强度都得到较充分的发挥。法兰设计时，须注意以下二点管法兰、钢制管法兰、垫片、紧固件设计参照2009年颁布的中华人民共和国化工行业标准（HG20592HG206352009）钢制管法兰、垫片、紧固件的规定。2124液面计的选择液面计是用以指示容器内物料液面的装置，其类型很多，大体上可分为四类，有玻璃板液面计、玻璃管液面计、浮子液面计和浮标液面计。在中低压容器中常用前两种。玻璃板液面计有透光式和反射式两种结构，其适用温度一般在0250。但透光式适用工作压力较反射式高。玻璃管液面计适用工作压力小于16MPA，介质温度在0250的范围。液面计与容器的连接型式有法兰连接、颈部连接及嵌入连接，分别用于不同型式的液面计。液面计的选用（1）玻璃板液面计和玻璃管液面计均适用于物料内没有结晶等堵塞固体的场合。板式液面计承压能力强，但是比较笨重、成本较高。（2）玻璃板液面计一般选易观察的透光式，只有当物料很干净时才选反射式。（3）当容器高度大于3M时，玻璃板液面计和玻璃管液面计的液面观察效果受到限制，应改用其它适用的液面计。液化石油气为较干净的物料，易透光，不会出现严重的堵塞现象，所以在此选用玻璃管液面计。2125鞍座的选择鞍式支座是应用最广泛的一种卧式支座。从应力分析看，承受同样载和且具有同样截面几何形状和尺寸的梁采用多个支承比采用两个支承优越，因为多支承在粱内产生的应力较小。所以，从理论上说卧式容器的支座数目越多越好。但在是实际上卧式容器应尽可能设计成双支座，这是因为当支点多于两个时，各支承平面影响容器简体的弯曲度和局部不圆度、支座的水平度、各支座基础下沉的不均匀性、容器不同部位抗局部交形的相对刚性等等，均会影响支座反力的分布。因此采用多支座不仅体现不出理论上的优越论反而会造成容器受力不均匀程度的增加，给容器的运行安全带来不利的影响。所以一台卧式容器支座一般情况不宜多于二个，在此选择鞍式双支座，一个S型，一个F型。213圆筒封头厚度的设计由于该容器储存介质易燃，所以该容器的焊缝都要采用全焊透结构，需要对该储罐进行100探伤，焊缝系数为。012131筒体和封头的设计对于承受内压，且设计压力PC072MPA55且比较接近，所以结构设计合理。2封计3M3假设圆筒的厚度在616MM范围内，查常用压力容器设计手册表1712，可得疲劳极限强度510MPA，屈服极限强度345MPA，25C下的许用应力为T170MPA，利用中径公式得MPDCTI3270122选用标准椭圆形封头，长短轴比值为2，此时K1根据过程设备设计中椭圆形封头计算公式446MPDCTIC37051702502查标准HG2058019983表71知，钢板厚度负偏差为025MM，而有GB15019981中3551知，当钢材的厚度负偏差不大于025MM，且不超过名义厚度的6时，负偏差可以忽略不计，故取C1O，腐蚀裕量C22MM。则封头的名义厚度为。MMN342032圆整后取为。N6214筒体与封头的结构设计由封头长短轴之比为2，即，得IHD102754IIM查标准JB/T474620024中表B1EHA和B2EHA表椭圆形封头内表面积、容积，质量，见表22和图21。封VLDI240取装料系数为09，则即圆整后取为L0600M表22公称直径DN/MM曲面高度H/MM内表面积A/M2容积V封/M3直边高度MM质量KG11003001398001980406458图2122容器主元件的设计221人孔的选择根据常用压力容器设计手册水平吊盖带颈平焊法兰人孔，查表34，选用凹凸面的法兰，其明细尺寸见表31表31人孔尺寸表单位MM密封面型式凹凸面MFMD6701B230D36公称压力PNMPA101620228螺柱数量20公称直径DN5001H300A380螺母数量40WDS53082H193D506螺柱尺寸M24125B42B28L250总质量KG320222接管、法兰、垫片和螺栓（柱）该液化石油气储罐应设置物料入口、物料出口、温度计口、压力表口、安全阀口、液面计口、排污口和人孔。初步确定各口方位如图31图31223接管进料管采用无缝钢管764MM,管的一端伸入罐切成45,管长1500MM。出料管采用可拆的压出管764MM,伸入到罐内离罐底约100MM。排污管在罐的左端最底部设个排污管，规格是764MM。液位计接口管在左封头设2个液位计接口，规格是324MM温度计接口管采用254MM无缝钢管安全阀接口安全阀接口管尺寸由安全阀泄放量决定。本贮罐选用764MM的无缝钢管。力表接口管压力表接口管由最大工作压力决定,因此选用采用5735MM无缝钢管。气相口接管由于工作介质为液化石油气，考虑气压的原因，故设置气相口。本储罐选用454无缝钢管气相平衡口采用454无缝钢管。224法兰查HG/T2059220096中表8231PN带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。查HG/T2059220096中附录D中表D3,得各法兰的质量。查HG/T2059220096中表322，法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。将查得的各参数整理如表32表32各管口法兰尺寸表法兰颈名称公称直径DN钢管外径法兰焊端外径1A法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量N个螺栓TH法兰厚度CNS1HR法兰高度法兰质量进料口8089B200160188M1620105321065040出料口8089B200160188M1620105321065040排污口8089B200160188M1620105321065040人孔500液位计口3238B140100184M16185626664220温度计口2025B10575144M12184023644010压力表口2025B10575144M12184023644010安全阀口8089B200160188M162020321065040排空口5057B165125184M16181829854525225垫片查HG/T2060920097，得各管口的垫片尺寸如表33表33垫片尺寸表管口名称公称直径内径D1外径D2进料口801095142出料口801095142排污口801095142人孔500561624液位计口3261582温度计口2045561压力表口2045561安全阀口801095142排空口50775107注1包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T3880，代号为L3。2填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。3垫片厚度均为3MM。226螺栓（螺柱）的选择查HG/T2061320098中表50711和附录中表A01,得螺柱的长度和平垫圈尺寸如表34表34螺栓及垫片紧固件用平垫圈MM名称公称直径螺纹螺柱长D2D1H进料口80M169217303出料口80M169217303排污口80M169217303人孔500液位计口32M168517303温度计口20M1275132425压力表口20M1275132425安全阀口80M169217303排空口50M16901730323鞍座选型和结构设计231鞍座选型该卧式容器采用双鞍式支座，初步选用轻型鞍座，材料选用Q235B。估算鞍座的负荷储罐总质量4321MM筒体质量130150678510794DLKG单个封头的质量，2KG862充液质量，水压试验充满水，故取介质密度为3液化石油气水，3/10KG水V水32封02封筒528190451442MVLDVVI则KGM5851水3附件质量人孔质量为，其他接管总和为200KG，即460KG60综上所述，则每个鞍座承受的质量为，即为。KG348KN483查JB4712120079表1，优先选择轻型支座。查JB4712120079表2，得出鞍座尺寸如表35表35鞍座尺寸表公称直径DN1100腹板264B320允许载荷QKN1453L18546鞍座高度H2002B140E551L8203200垫板弧长1290B170筋板6鞍座质量KG51底板110螺栓间距2L600增加100MM增加的高度KG7232鞍座的安装位置根据过程设备设计要求，应尽量使支座中心到封头切线的距离A小于等于05R0,当无法满足A小于等于05R0时，A值不宜大于。R0为圆筒的L2外径。由标准椭圆封头H25MM2H）（HDI故有A02（L2H）02（5400225）1090MM又有取M278A鞍座的安装位置如图32所示图3224鞍座的开孔补强设计根据GB150中83，知该储罐中只有人孔需要补强。241补强设计方法判别圆筒上开孔的限制当其内径DI1500MM时，开孔最大直径D05DI，且D520MM；当其内径DI1500MM时，开孔最大直径DDI，且D1000MM。则人孔需要补强。故可采用等面积法进行补强计算接管材料选用16MNR，其许用应力170TMPA根据过程设备设计中式49112RETFDA式中壳体开孔处的计算厚度M32接管的有效厚度CNTET46强度削弱系数1RF所以23172502MDARET242有效补强范围2421有效宽度B按过程设备设计中式494，得MDB1085421MNT524622,AX212422外侧有效高度根据过程设备设计中式495，得MDHNT904501H251“接管实际外伸高度H,MI“112423内侧有效高度根据过程设备设计中式496，得MDHNT904502“接管实际内伸高度,MI“22243有效补强面积根据过程设备设计中式497至式499，分别计算如下321AE筒体多余面积21684132450182MFDBARETE接管多余面积2014902221RETRTETFCHFHA焊缝金属截面积，焊脚去6MM，则32236M244补强圈面积23216487306481MAAE因为，所以开孔需另行补强另行补强面积为24892E拟采用补强圈补强。245补强圈设计根据接管公称直径DN150选补强圈，参照补强圈标准JBT4736取补强圈外径D300MM内径D163MM因B528MM大于D300MM,补强圈在有效范围内。补强圈厚度为M17263089D4补DA25焊接结构设计设计焊接件时不仅要考虑到焊件的使用性能。还要考虑焊件结构的工艺性能。使焊件生产简便，质量优良，成本低廉。焊件结构工艺性应包括结构材料的选择、接头形式、焊缝布置等方面。251焊接接头形式1对接接头结构两个相互连接零件在接头处的中面处于同一平面或同一弧面内进行焊接的接头特点受热均匀，受力对称，便于无损检测，焊接质量容易得到保证。应用最常用的焊接结构形式。（2）角接接头和T型接头结构两个相互连接零件在接头处的中面相互垂直或相交成某一角度进行焊接的接头。两构件成T字形焊接在一起的接头，叫T型接头。角接接头和T字接头都形成角焊缝特点结构不连续，承载后受力状态不如对接接头，应力集中比较严重，且焊接质量也不易得到保证。应用某些特殊部位接管、法兰、夹套、管板和凸缘的焊接等。（3）搭接接头结构两个相互连接零件在接头处有部分重合在一起，中面相互平行，进行焊接的接特点属于角焊缝，与角接接头一样，在接头处结构明显不连续，承载后接头部位受力情况较差。应用主要用于加强圈与壳体、支座垫板与器壁以及凸缘与容器的焊接。252坡口形式根据坡口的形状，坡口分成I形不开坡口、V形、Y形、双Y形、U形、双U形、单边V形、双单边Y形、J形等各种坡口形式。V形和Y形坡口的加工和施焊方便不必翻转焊件，但焊后容易产生角变形。双Y形坡口是在V形坡口的基础上发展的。当焊件厚度增大时，采用双Y形代替V形坡口，在同样厚度下，可减少焊缝金属量约1/2，并且可对称施焊，焊后的残余变形较小。缺点是焊接过程中要翻转焊件，在筒形焊件的内部施焊，使劳动条件变差。U形坡口的填充金属量在焊件厚度相同的条件下比V形坡口小得多，但这种坡口的加工较复杂。253压力容器焊接接头分类为对口错边量、热处理、无损检测、焊缝尺寸等方面有针对性地提出不同的要求，GB150根据位置，根据该接头所连接两元件的结构类型以及应力水平，把接头分成A、B、C、D四类。A类圆筒部分的纵向接头（多层包扎容器层板层纵向接头除外）、球形封头与圆筒连接的环向接头、各类凸形封头中的所有拼焊接头以及嵌入式接管与壳体对接连接的接头，均为A类焊接接头。B类壳体部分的环向接头、锥形封头小端与接管连接的接头、长颈法兰与接管连接的接头，均属B类焊接接头，但已规定为A、C、D类的焊接接头除外。C类平盖、管板与圆筒非对接连接的接头，法兰与壳体、接管连接的接头，内封头与圆筒的搭接接头以及多层包扎容器层板层纵向接头，均属C类焊接接头。D类接管、人孔、凸缘、补强圈等与壳体连接的接头，均属D类焊接接头，但已规定为A、B类的焊接接头除外。A类焊缝是容器中受力最大的接头，因此一般要求采用双面焊或保证全焊透的单面焊缝；B类焊缝的工作应力一般为A类的一半。除了可采用双面焊的对接焊缝以外，也可采用带衬垫的单面焊；C类接头的受力较小，通常采用角焊缝联接。对于高压容器，盛有剧毒介质的容器和低温容器应采用全焊透的接头。D类焊缝是接管与容器的交叉焊缝。受力条件较差，且存在较高的应力集中。在后壁容器中这种焊缝的拘束度相当大，残余应力亦较大，易产生裂纹等缺陷。因此在这种容器中D类焊缝应采取全焊透的焊接接头。对于低压容器可采用局部焊透的单面或双面角焊注意焊接接头分类的原则仅根据焊接接头在容器所处的位置而不是按焊接接头的结构形式分类，所以，在设计焊接接头形式时，应由容器的重要性、设计条件以及施焊条件等确定焊接结构。这样，同一类别的焊接接头在不同的容器条件下，就可能有不同的焊接接头形式。第3章强度计算31水压试验应力校核试验压力PT099MPA圆筒的薄膜应力为MPADPEIT62135421092MAS5310490即，所以水压试验合格T32圆筒轴向弯矩计算圆筒的平均半径为MDRNIA5326102鞍座反力为321圆筒中间截面上的轴向弯矩根据过程设备设计中式55，变形得MNLAHRFLMIA72210943548027603415845803431322鞍座平面上的轴向弯矩根据过程设备设计中式56，得MNLHARFAMIA7222210955480361722785340341图51（A）筒体受剪力图图51（B）筒体受弯矩图33圆筒轴向应力计算及校核331圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力根据过程设备设计中式58至式511计算最高点处MPARMPEAEC734053014942531072276211（51）最低点处MPARMPEAEC8054301494253107227621（52）332由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下式计算A当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即）2ARA时，轴向应力位于横截面最高点处3取鞍座包角，查过程设备设计表51得，则12001,21KMPARKMPEAEAC54534394251076613B在横截面最低点处的轴向应力EAEAC39701226624333圆筒轴向应力校核（53）4108653904EIRA查过程设备设计图48得，,则5102EMPAEB679258,MAX431MAXC满足条件AXAC34切向剪应力的计算及校核341圆筒切向剪应力的计算根据过程设备设计中式513计算，查过程设备设计中表52，得（54）MPARFKEA7213045383342圆筒被封头加强（）时，其最大剪应力2ARAH根据过程设备设计中式514，计算得（55）MPARFKHEAH2560453814343切向剪应力的校核由过程设备设计可知，圆筒的切向剪应力不应超过设计温度下材料许用应力的08倍，即。封头的切向剪应力，应满足08THTH251而MPAMPA136703217故圆筒满足强度要求。根据JB/T47312005中式7122（56）08126106261IHDK则（57）MPAPHECH9427081MPAMPAHT5810261705526故封头满足强度要求。35圆筒周向应力的计算和校核根