大庆市开发区的夏宫休闲娱乐休闲中心计算书

摘要本建筑为拟建于大庆市开发区的夏宫休闲娱乐休闲中心，总建筑面积为5184M2。主体高度126M，由游泳池及洗浴办公区构成。场地类型为类场地，地震分组为第二组，抗震烈度为7度。设计内容主要包括建筑设计和结构设计。建筑设计部分包括总体布局、平面与竖向交通、建筑朝向与选型以及防火和疏散要求。主要进行了建筑设计构思，平面布局、立面设计、剖面设计以及防火和疏散设计。平面布局合理、立面简洁大方，满足功能要求。结构设计部分包括结构布置、荷载计算、内力组合、钢框架设计、网架设计以及基础设计。完成了该建筑的结构设计说明书及部分施工图。本建筑上部结构采用钢结构体系，下部采用独立基础。关键词钢结构；建筑设计；内力组合；钢框架；独立基础ABSTRACTTHISBUILDINGISATIERSTEELFRAMESTRUCTURALRECREATIONGROUND,WHICHISTOBEBUILTINTHESUMMERPALACEOFDAQINGCITYITSTOTALAREAIS5184SQUAREMETERSITSOVERALLHEIGHTIS124METERSANDCONSTRUCTEDWITHTHESWIMMINGPOOLANDOFFICEAREATHEAREAISTHESECONDTYPEAREA,ANDTHESECONDGROUPINEARTHQUAKERESISTANCEINTENSITYTHISARTICLEINCLUDESTWOPARTSTHATAREARCHITECTUREDESIGNANDSTRUCTURALDESIGNARCHITECTUREDESIGNINCLUDESTHETOTALLAYOUT,PLANEANDTHEPERPENDICULARTRANSPORTATION,THEORIENTATIONOFTHEBUILDINGANDCHOOSESTHESIZE,ANDTHEDESIGNOFFIREPROOFANDDISPERSIONTHEPLANESARRANGEMENTISREASONABLE,ANDITSSEMBLANCEISSUCCINCTANDGENEROUS，WHICHSATISFIESTHEFUNCTIONSREQUIREMENTTHESTRUCTUREDESIGNINCLUDESWHATISFOLLOWINGASTHESTRUCTUREARRANGEMENT,THECALCULATIONOFLOADS,THECOMBINATIONOFTHEINTERNALFORCES,THECALCULATIONOFTHEFRAMETHECALCULATIONOFTHECRANESBEAMANDTHECALCULATIONOFCOLUMNANDFOUNDATIONTHEMETHODOFBOTTOMSHEARINGFORCEISUSEDTOCALCULATETHELATERALSEISMICACTIONINACCORDINGTOTHEGEOLOGICCONDITION,SPREADFOUNDATIONISADOPTEDTHROUGHTHECALCULATINGANDDESIGNING,THEINSTRUCTIONOFSTRUCTUREDESIGNOFTHEBUILDINGANDSOMECONSTRUCTIONPLANSAREFINISHEDTHESTRUCTURESYSTEMOFALLSTEELFRAMESISADOPTEDINTHEBUILDINGSTOPSTRUCTUREANDTHESPREADFOUNDATIONISADOPTSINITSFOUNDATIONSTRUCTUREKEYWORDSSTEELSTRUCTURESARCHITECTUREDESIGNTHECOMBINATIONOFTHEINTERNALFORCESSTRUCTURESTEELFRAMESPREADFOUNDATION目录第1章建筑设计111夏宫休闲娱乐中心组成112平面设计113剖面设计214立面设计及内部空间处理3第2章结构设计421荷载计算422钢框架设计723组合楼板设计5124网架设计5525檩条设计6326基础设计65结论69参考文献70致谢71第1章建筑设计11夏宫休闲娱乐中心的组成111夏宫休闲娱乐中心简介夏宫休闲娱乐中心的组成体系由游泳区及洗浴办公区组成。游泳区是休闲娱乐中心的基本休闲单位，洗浴办公区是其附属单位，洗浴办公区组成部分包括浴池，休息区（包括休息大厅，游艺室，健身区等内容），休闲中心职工办公区，职工休息区。112构件的组成1121承重结构本承重结构主要采用局部钢框架结构，这主要是因为泳池及办公区使用空间不同、高度较低，这种结构受力合理，建筑设计灵活，施工方便，工业化程度较高。它包括下列几部分承重构件（1）横向框架由基础、框架梁、柱组成。（2）纵向框架由基础、框架梁、柱组成。（3）游泳池区有柱，网架组成。1122围护结构本建筑物的外围护结构包括外墙、屋顶、地面、门窗等。12平面设计本建筑物的平面设计主要研究以下几方面的问题（1）总平面对平面设计的影响；（2）平面设计与不同功能分区的关系；（3）平面设计与人流的关系；（4）柱网选择；（5）生活间设计；121总平面对平面设计的影响平面设计根据全建筑物的人流流程、交通运输、卫生、防火、气象、地形、地质以及建筑群体艺术等条件，确定这些建筑物与构筑物之间的位置关系；合理的组织人流、货流，避免交叉和迂回；布置各种工程管线；进行竖向设计及绿化、美化布置等。122平面设计与不同功能分区的关系民用建筑的平面及空间组合设计，主要是根据建筑物使用功能的要求进行的；而休闲娱乐中心平面及空间组合设计，则是在泳池及其附属结构布置的基础上进行的。本设计，主要包括下面五个内容（1）根据任务书要求的规模、性质等确定的总建筑面积；（2）选择和布置泳池及其附属结构；（3）划分泳池及其附属结构面积；（4）初步拟定柱网跨度和长度；（5）使用功能对建筑设计的要求，如采光、通风、保温、防潮等。123平面设计与人流的关系为了方便娱乐人员，客户，职工出入，并且不出现人流交叉而布置。总之，平面设计时，必须考虑周围建筑物的影响及要求。124柱网布置本设计柱距采用6M6M。125休息空间布置为保证游泳及洗浴人员休息而设置休息大厅、餐厅、健身区等。13剖面设计剖面设计的具体任务是确定建筑高度；选择承重结构及围护结构方案；游泳池上空的采光、通风及屋面排水等问题。在本设计中，建筑高度为126M，承重结构为钢框架，维护结构为砌体结构，游泳池上空为大空间网架。131高度的确定确定建筑的高度必须根据使用要求以及建筑统一化的要求，同时，还应考虑到空间的合理利用及功能的需求。建筑高度直接影响建筑的造价，在确定建筑高度时，应不影响生产使用的前提下，充分发掘空间的潜力，节约建筑空间，降低造价。在本设计中，层高为42M，游泳池层高为128M，132天然采光白天，室内利用天然光线进行照明的叫做天然采光。由于天然光线质量好，又能节约能源，只有天然采光不能满足要求时才辅以人工照明。在本设计中，办公区采用人工采光，游泳馆上空采用天然采光。14立面设计及内部空间处理建筑物的体型与使用功能、平面形状、剖面形式和结构类型都有着密切的关系，而立面处理又是在建筑体型的基础上进行的。建筑平面、立面、剖面三者是一个有机体，设计虽然是首先从平面着手，但自始至终应将三者结合考虑和处理。立面应根据使用功能要求、技术条件、经济等因素，运用建筑构图原理进行设计，使建筑物具有更加简洁、大方、新颖的外观形象。141立面设计由于泳池的大空间及洗浴办公区的小空间，因此在立面设计中墙面划分很关键，墙面的大小、色彩与门窗的大小、位置、比例、组合形式等，直接关系到立面效果。在工程实践中，墙面划分常采用三种方法1垂直划分；2水平划分；3混合划分。本设计中，正立面采用玻璃幕墙，上空采用大空间网架造型优美，活泼。142内部空间处理影响内部空间处理的因素有以下几个方面（1）使用功能内部空间应满足功能要求，同时也应考虑空间的艺术处理。（2）空间利用设置在内部的职工生活空间使用方便，可用死角作为仓库，同时利用的空间来布置生活设施，这样可充分利用空间，降低造价。利用距离泳池最近房间作为急救室，方便区域作为广播室，大厅入口处设置前台，侧面设置存鞋处等。（3）设备管道有条不絮地组织排列设备管道，不但方便使用，而且便于管理和维修，其布置和色彩处理得当，会增加室内艺术效果尤其是泳池处玻璃幕墙后面的柱及柱间支撑。（4）建筑色彩在内部的应用建筑色彩受世界流行色的影响，虽然目前世界上趋向清淡或中和色，但鲜艳夺目的色彩仍广泛使用。建筑中墙面、地面、天棚的色彩应根据性质、用途、气候条件等因素确定。第2章结构设计21荷载计算211设计资料大庆市开发区夏宫休闲娱乐中心，该厂房建筑物为局部三层，三层部分采用钢框架结构，单层部分采用大空间网架结构；长60M，宽度48M；共有4榀钢框架，柱距60M,屋面彩板坡度2，网架部分屋面坡度为2；地震设防烈度为7级，设计地震分组为第二组，设计地震基本加速度值005G。另附平面布置图，见图21；框架形式及框架尺寸见图22。钢框架屋顶为彩色钢板夹聚苯乙烯保温板，空间网架上空为有机玻璃。图21刚架平面布置图212荷载计算2121荷载取值计算1、楼面、屋面永久荷载标准值（对水平投影面）压型钢板及保温层012KN/M2檩条010KN/M2屋架及支撑自重0384KN/M2水磨石地面065KN/M27446厚现浇混凝土板25KN/M220厚板底抹灰00217034KN/M2YX70200600压型钢板0221KN/M2外墙空心小砌块118KN/M3内墙陶粒空心砌块5KN/M3塑钢门04KN/M2塑钢窗04KN/M2外墙面荷载118041700205556KN/M2内墙面荷载5041700205284KN/M2轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）050KN/M2。图22钢框架形式及尺寸2、初选截面选定梁柱截面尺寸及截面几何特性钢材均为Q235柱H300X305X15X15A1354CM2IX21600CM4W1X1440CM3IX126CMIY7100CM4IY724CMQ106KG/M。一二层梁H300X300X10X15A1204CM2IX20500CM4W1X1370CM3IX131CMIY6760CM4WY450CM3IY749CMQ945KG/M。顶层梁H125X125X65X9A3031CM2IX837CM4W1X4401CM3IX529CMIY311CMQ238KG/M。3、地震作用具体计算见横向地震荷载计算。图23梁柱截面尺寸示意图2122作用在屋面及楼面的荷载标准值屋面可变荷载标准值屋面活荷载按不上人屋面考虑，取为050KN/M2雪荷载基本雪压S0035KN/M2。按雪荷载均匀分布，UR10，雪荷10035035KN/M2。0KRSU风荷载标准值基本风压W0055KN/M2,地面粗糙度类别为B类，风荷载高度变化系数按建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用，柱顶H126M，UZ107楼面办公区活荷载取值20KN/M2宿舍区活荷载取值20KN/M2餐厅区活荷载取值25KN/M2休息大厅活荷载取值30KN/M2健身区活荷载取值35KN/M2走廊、楼梯活荷载取值35KN/M222钢框架设计221设计资料钢框架柱距为60MX60M，层高为H42M，无挡风板，间距60M，屋面材料为压型钢板，屋面坡度为2，钢材选用为Q235型，焊条采用E43型，天窗架几何尺寸、结构形式及杆件编号如图26所示。图24钢框架左一半222荷载标准值汇集2221永久荷载22211屋面恒载屋面板（压型钢板）012KN/M2檩条010KN/M2屋架及支撑自重0384KN/M2小计0604KN/M2边跨框架梁自重0945KN/M小计0945KN/M中跨（BC跨）框架梁自重0945KN/M小计0945KN/M边柱连系梁自重0509456567KN连系梁传来屋架自重05060463624KN顶层边节点集中荷载标准值929KN顶层中节点集中荷载标准值1858KN22211标准层框架恒荷载水磨石面层065KN/M27446MM厚现浇钢筋混凝土楼板25KN/M220厚板底抹灰00217034KN/M2YX70200600压型钢板0221KN/M2屋面吊顶02KN/M2楼面恒荷载388KN/M2边跨框架梁0945KN/M中跨框架梁0945KN/M楼面板传给中跨（35）框架梁荷载3882698KN/M中跨（35）框架梁线荷载标准值69809457925KN/M楼面板传给边跨（13）框架梁荷载3011258389KN/M中跨（35）框架梁线荷载标准值112525094514695KN/M边跨框架联系梁0945KN/M钢窗自重182104151KN窗下墙体自重5560918901KN窗边墙体自重556064214KN框架柱自重10642445KN连系梁传来楼面自重11253349314422KN标准层边柱中荷载标准值7886KN中柱连系梁自重0945KN联系梁传来的集中荷载349322094KN小计2661KN扣除门窗洞加上门窗重542652424042424995KN标准层中结点集中荷载标准值995266112611KN22211底层框架相关荷载计算水磨石面层065KN/M27446MM厚现浇钢筋混凝土楼板25KN/M220厚板底抹灰00217034KN/M2YX70200600压型钢板0221KN/M2屋面吊顶02KN/M2楼面恒荷载388KN/M2边跨框架梁0945KN/M中跨框架梁0945KN/M楼面板传给中跨（35）框架梁荷载3882698KN/M中跨（35）框架梁线荷载标准值69809457925KN/M楼面板传给边跨（13）框架梁荷载3011258389KN/M中跨（35）框架梁线荷载标准值112525094514695KN/M边跨框架联系梁0945KN/M钢窗自重182104151KN窗下墙体自重5560918901KN窗边墙体自重556064214KN框架柱自重10642445KN连系梁传来楼面自重11253349314422KN底层边柱中荷载标准值7886KN中柱连系梁自重0945KN联系梁传来的集中荷载349322094KN小计2661KN扣除门窗洞加上门窗重542652424042424995KN底层中结点集中荷载标准值995266112611KN2222活荷载计算22221屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载6053KN/M屋面传递给边跨连系梁活荷载63059KN屋面传递给中跨连系梁活荷载660518KN22222标准层活荷载计算中跨主梁均布活载333524062186KN/M楼面传递给次梁的活荷载252322327KN楼面传递给边跨系梁活荷载253215KN屋面传递给中跨连系梁活荷载251621627KN22223底层活荷载计算中跨主梁均布活载333524062186KN/M楼面传递给次梁的活荷载252322327KN楼面传递给边跨系梁活荷载253215KN屋面传递给中跨连系梁活荷载251621627KN223屋盖、楼盖重力荷载代表值GI的计算2231屋盖重力荷载代表值GN的计算。1）屋架自重G10604244803054811566KN2）横纵梁恒载G202386370238986997KN3半层高外墙恒载G3556214848112089KN4半层高内墙荷载G43694362612282177293KN5半层柱高荷载G5106215311796KN112089KNG3G362361KN2232二层楼盖重力荷载代表值GI的计算1）楼面荷载G1（3492505）4824546048KN2）横纵梁荷载G2094563709459827783KN3上下层半高外墙荷载G31120892224178KN4上下层半高内墙荷载G4772932154586KN5上下层半高柱自重荷载G511798223596KNG2G976191KN2233底层楼盖重力荷载代表值GI的计算1）楼面荷载G1（3492505）X48X24546048KN2）横纵梁荷载G2094563709459827783KN3上下层半高外墙荷载G31120892224178KN4上下层半高内墙荷载G4772932154586KN5上下层半高柱自重荷载G511798223596KNG1G976191KN合计GIG234743KN表21重力荷载代表值计算表层数321GN、KN392461976191976191224水平地震作用下框架的侧移计算2241梁线刚度钢框架结构中，考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢梁的共同作用，在计算梁线刚度时，对中框架梁取KB20EIB/L对边框架取KB15EIB/L。底层框架为例EXIB/L20610520500/6000137109KNM表22梁线刚度表KBX104/KNM梁号惯性矩I0X104/CM4EXIB/LKNM中框架梁20KB边框架梁15KB顶层框架梁837275X10755X10742X107一、二层框架梁205000865X109137X109103X1092242柱线刚度一、二、三层柱线刚度KCEXIC/H20610521600/42001033109KNM2243横向框架柱侧翼刚度D值D即是使两端固定的柱上、下端产生相对水平位移时需要在柱顶施加的水平力。以底层框架3柱为例（137103）/1033232KNMKCB/C（05）/2（05232）/2322065K12/H2068D12/H210254KN/MD0338342102548118123657KN/M2244横向框架自振周期按顶点位移法计算框架基本自振周期T117TNU以顶层为例层间相对位移3714/39236100549（M）JJGNI01676MT117T17090626SNU1670表23横向框架1柱抗侧移刚度D值计算楼层层高M线刚度KCEIC/HKNMKCB/（底层）CB2/（一般层）C（05）K/2底层C/2（一般层）D12C/H23421033X10905180206007262421033X10909970333022581421033X1090997049903383表24横向框架3柱抗侧移刚度D值计算楼层层高M线刚度KCEIC/HKNMKCB/（底层）CB2/（一般层）C（05）K/2底层C/2（一般层）D12C/H23421033X109121038031272421033X109232054085191421033X10923206510254表25横向框架5柱抗侧移刚度D值计算楼层层高M线刚度KCEIC/HKNMKCB/（底层）CB2/（一般层）C（05）K/2底层C/2（一般层）D12C/H23421033X109138041038472421033X109259056098621421033X10925906711800表26横向框架6柱抗侧移刚度D值计算楼层层高M线刚度KCEIC/HKNMKCB/（底层）CB2/（一般层）C（05）K/2底层C/2（一般层）D12C/H23421033X109138041038472421033X109259056098621421033X10925906711800表27横向框架8柱抗侧移刚度D值计算楼层层高M线刚度KCEIC/HKNMKCB/（底层）CB2/（一般层）C（05）K/2底层C/2（一般层）D12C/H23421033X109138041038472421033X109259056098621421033X10925906711800表28横向框架定点位移计算楼层GI/KNGI/KNDI/X104KN层间相对位移I3GJI/M33623613623617410054901676297619113685522813004860112719761912344743365700641006412245横向框架水平地震作用计算此建筑物高度不超过40M，且平面和竖向较规则和以剪切变形为主的建筑，故地震作用计算采用底部剪力法。阻尼比为GEQ085GE08523447431993032KN035/06260910X0080047MAX2TG结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEKGEQ0047199303293672KN定点附加水平地震作用系数TG035S，T10626S14035049S查表得N008T10070080626007012顶点附加水平地震作用FNNXFEK012936721124KN各层水平地震作用标准值计算以顶层为例49437936721012/234474323658KNJNEKIIHG1加入FN后F311242365834898KN22451各层地震作用及楼层剪力表29横向框架各层地震作用及楼层地震剪力层数HI/MHI/MGI/KNGIHI/KNMJIHGFI/KNVI/KN3421263923614943702873489834898242849761918200004764458879486142429761914100002382229410178F3加入FN图25地震作用示意图22452各楼层地震剪力最小取值验算各楼层地震剪力最小取值验算，满足VI5时1BMHKEI楼层侧移可按下式进行修正IIUU50142781517CMBBMBMIHIHKEIIUGTHKCM以二层梁为例2702701079103107X105KNMTBC206105205/107105270109BMHEI故需要修正。表232节点域剪切变形对结构侧移的影响位置KMKNMIBMX102M4ICMX102M4BMHKEI修正系数U2/M30440084216013210720521613210900050493611072052161321091002503936注顶层梁013U3001656结构端部侧移满足不超过质心侧移的13倍2210构件验算22101框架梁验算221011梁的抗弯强度验算位置层间位移柔性节点修正剪切变形修正修正后侧移UMUNUI层高层间相对转角三层000489000024450000513001177000479001656423943二层00028200001410000504000347000664000664421581一层00027800001390000250500031700031700031742755梁的抗弯强度应满足FWMNX以底层框架13为例无震时29729106/10514410619643N/MMHMIN2000/15133MM满足要求22102框架柱验算221021计算长度边柱以底层柱为例L042M上端梁线刚度和KB103104103X104KNM柱线刚度KC103310331042066X104KNM则系数103/2066049CB1K柱下端与基础刚接，则K2由K1,K2查表，柱计算长度系数1305，则此柱计算长度为LL0XL013054255M表239边柱计算长度计算表位置截面梁线刚度KB104KNM柱线刚度KC104KNMK1K2层高/M长度系数LH/M上端04210330414216569三层下端103049二层上端10310330494216067下端103049上端103103304942130555一层中柱以底层柱为例上端梁线刚度和KB2137104274104KNM柱线刚度KC103310331042066104KNM则系数274/2066133CB1K柱下端与基础刚接，则K2由K1,K2查表，柱计算长度系数1077，则此柱计算长度为LL0XL01077X42452M表240中柱计算长度计算表位置截面梁线刚度KB104KNM柱线刚度KC104KNMK1K2层高/M长度系数LH/M上端11103310642121568三层下端274265上端27420661344212753二层下端274134上端27420661344211548一层221022强柱弱梁计算强柱弱梁应满足YBPCYPCFWANF柱塑性抵抗矩WPC2X2X305151431351572532X106MM3梁塑性抵抗矩WPB2X2X3001514327010/8258X106MM332106235104756103/1354046085KNMCYPCANFW10525810623563662KNMB不满足公式而104756103/1354020504404FAC二倍地震作用时的底层中柱轴力为N110475613X259105093KNL048MIX8735MMAI354018XXL/IX4800/87355495查表（B类截面）得稳定系数X0834N1/A104756X103928N/MMKNLMNP3814750621且KNFTHAYW382507580580螺栓极限抗剪承载力尚需满足承担构件屈服时内力MMIPWF94316V368KN螺栓受力NYVV/N368/6613KNNXM39X103X200/2432003201KNNXM39X103X40/243200802KNN22MYVMXNKNBU1086708601梁的拼接合格22122柱拼接柱拼接连接采用M24高强螺栓，摩擦面采用喷砂处理045，螺栓强度等级109，P225KN。柱翼缘板为坡口全熔透焊，翼缘为等强链接。以一层和二层3柱拼接节点为例，有震时内力M7403KNM，V52948KN连接一侧布置5排10个M24螺栓。拼板尺寸为200MMX880MMX18MM。221221弹性设计翼缘惯性矩IF2300151432184108MM4腹板惯性矩IWIW0D0TWHI2152703/120246108MM4翼缘承担弯矩MFKNM05637102461088I图215柱拼接节点MW74036515888KNMXI2YI24X24022X28021602140800MM2腹板螺栓受力NYVV/N52948/66619KNNXM740310340/1408002103KNNYM7403103120/1408006309KNN22MYVNKNNNKPFBV2518450290981301960梁翼缘焊缝抗弯2286/8905/1530/145MNFMNWMREWTFF弹性设计满足221222极限承载力验算梁拼接的极限受弯承载力MUMKNFHTBTYWP65370247015305142由于存在轴力，所以由MPC替代MP。轴向屈服承载力NYANFY1354023531819KNN/NY52948/31819017013MPC1151N/NYMP115X1017X3706535379MKNMKNMFTHAPUFU542195483715035梁拼接的极限抗剪承载力VU取螺栓拼接的极限抗剪承载力、腹板净截面极限抗剪承载力和拼板净截面极限抗剪承载力中的最小值。腹板高强螺栓拼接的极限抗剪承载力NVUB058NFAEBFUB05823525104042526KNNCUBDTFCUB20153751125KNVUB1011251125KN腹板净截面极限抗剪承载力KNNWU970315267031拼接板净截面极限抗剪承载力VNWU681则VUMINVUB,VU1,VU257679KNKNLMNP2196084735213且KNFTHAYW527058580螺栓极限抗剪承载力尚需满足承担构件屈服时内力MMIPWF724193461V552KN螺栓受力NYVV/N552/10552KNNXM417210340/1408001185KNNXM4172103120/1408003555KNN22MYVMXNKNBU270591581柱的拼接合格22123主次梁拼接节点设计主次梁连接为铰接链接。腹板连接采用M20高强螺栓，摩擦面采用喷砂处理045，螺栓强度等级109，P155KN。以底层主次梁连接为例1层楼面荷载设计值909KN/M2次梁自重0945KN/M次梁端剪力V（9092120945）36305KN螺栓个数取4个，设螺栓采用如下布置螺栓间距80MM，螺栓中心至拼接板边缘距离50MM，拼板尺寸210X260X10图216主次梁拼接节点221231螺栓强度验算单个螺栓抗剪强度NVB09204515512555KN螺栓连接承受内力V6305KNMVE6305103300/210501324MKN螺栓受力NYVV/N6305/331KNKNMIMX75820214362AXKNNBVVYX51231螺栓强度合格221231主梁加劲肋计算设加劲肋板厚TS10MM，焊脚尺寸HF20MM,支撑加劲肋为14527010稳定性计算支座反力N2V263051261KN计算截面面积ATSBS210XTW2103002151026000MM2绕板中心线的截面惯性矩I103003/12225107MM4回转半径IMAI261027计算长度取梁腹板高L0270MM,长细比L0/I270/612444截面属于C类截面，查表知09902223/15/16921MNFNAN稳定性合格221232承压强度验算承压面积AB300103000MM2钢材端面承压强度设计值FCE325N/MM22/35/034316MNFMNNCEB合格221233焊缝验算焊缝计算长度，考虑加劲肋板切脚长度60MM。LWHW2X60270260150252MKN挠度验算MLWIELPSK18021264109651022414004合格233组合板验算（使用阶段）组合板的有效高度H0HHT1202991901MM正截面抗弯验算ASF5568205089132KN1096082007411366KNCBF1由于ASF4MMKNDDTTNC47696102132913402FTDT150354552447节点连接计算16MN钢，用E50XX型焊条角焊缝抗拉，抗压，抗剪的强度设计值FFW200N/MM2。24471支座节点屋面节点荷载P554KN支座斜腹杆钢管与球体的连接焊缝。N22568KN支座斜腹杆钢管，焊缝厚度取HF15575MM51469377N/MM28255验算2551强度验算验算檩条在第一种荷载组合作用下的强度23636MAX,1/05219014057298MNWMENYEX23636IN,2/2EYENX2552整体稳定验算验算在第二种荷载组合下檩条的整体稳定查表得50,140,3521B009916/38/2HEA9760165092156091684222LIBYTYW43/Y709309760351729143560222XYBXWAH4BXBX23636/05710278152970MNFWMEYXB2553挠度验算MLEILQVXKY401534105923610COS38454根据以上计算结果知，该檩条的强度、整体稳定和挠度均满足设计要求。26基础设计地势平坦，土壤冻结深度21M，地下水位为地表以下18M，无侵蚀性。表层为杂填土09M；下为粘土，厚度26M，地基承载力特征值为180KPA；以下为粉质粘土层，厚度3M，地基承载力值为170KPA。作用在柱底的荷载标准值M4336KNM,N94056KN,V4162KN261基础埋深第二层土为粘土，弱冻胀土，土得类别对冻深的影响系数ZS10，吐得冻胀性对冻深的影响系数ZW095，环境对冻深的影响系数ZE09DMINZ0ZSZWZE21X10X095X09180M取基础埋深D20M262求地基承载力特征值E,IL085知B03D16。先不考虑对基础宽度的修正取基础底面以上土的平均自重则得05AKDMF3/17MKNM1701617（2005）2108KPA263初选基础尺寸基础及其上土重度A20KN/M3只考虑竖向荷载作用21510281694MDFFAAK考虑偏心荷载面积增大125，则A125A1589M2B/L122取B30M3ML24M3M,故承载力不需要进行宽度修正，持力层特征值为FA2108KPA。264计算基底边缘压力取基础高度H09M，基础埋深20M，则基础和土自重为KNDGAK28720基底以上总的垂直荷载KNGF5612856940基底所受的力矩MK4336KNM基底面抵抗矩WLB2/624X9/636M3基底边缘压力KPAKKWMAP6718259MAXIN327265验算基底压力的允许条件对基础地面PAFGFPAKK8106310PMAX1826712X210825296KPA地基验算满足要求，基础底面尺寸原则合理。266基础抗冲切验算初步确定采用台阶基础，共兩阶，每阶高度400M。采用C20混凝土。取保护层厚40MM，则对柱边截面H0H10080040760MMH型截面柱的矩形基础，；FLPJAL07HAFFMTPL2/BTA冲切应发生在最大反力一侧因AT2H04002X7601920B2400MM,则冲切破坏椎体的地面落在基础地面以内。故AT为柱宽，AT300MM,ABAT2H01700MMALL/2BT/2H0BB/AB/221500150760X2400120085021437500MM2。基础截面高度H800MM，不大于800MM，则取HP10。NHAFMTP5390/1730761700偏心荷载作用下，由永久荷载控制荷载效应的基本组合时2AX/19662/285/351MKPAAGKKJFLAC01926X14375002768625539000NJ0HAFMTP故基础高度足够，不会产生冲切破坏267基础配筋计算2961基础长边方向配筋基础长边方向宽高比（3000305）/2X80016825基础短边方向高宽比（2400300）/2X80013125偏心荷载和偏心距EMK/FK4336/94056MB/605M满足上述三个条件可用下式进行计算沿柱短边方向221MAXMAXLPAGPLAMA13000305/21348MM计算截面处长度400MM垂直偏心方向的基底边长L24M,平行偏心方向的基底边长L3M荷载效应基本组合时基础底面边缘最大反力设计值PMAX135PKMAX135X182672466KPA荷载效应基本组合时基础底面边缘最小反力设计值PMIN135PKIN135X158592141KPA荷载效应基本组合时短边处基础地面地基反力设计值KP