论文-肥乡县普祥贸易有限公司办公楼岩土工程勘察及复合地基初步设计

更多相关文档资源请访问HTTP/WWWDOCINCOM/LZJ781219完整CAD设计文件以及仿真建模文件，资料请联系68661508索要摘要CFG桩复合地基法以其用材经济、施工快捷、加固效果良好等优点，在工程上得到了广泛的应用，取得了显著的经济效益和社会效益，但是其理论严重落后于工程实践。本文在现有CFG桩研究理论的基础上结合肥乡县普祥贸易有限公司办公楼CFG桩复合地基工程实践，通过对勘察报告的分析和对天然地基承载力的计算，得出需对地基进行处理。在该建筑物的勘察报告基础上，分析该地区的地层情况，岩土力学状况，提出几种复合地基处理方案，综合分析每种复合地基处理方案，在满足安全、经济、环保、时效等方面后，选择了CFG桩复合地基处理方法。通过对CFG桩复合地基的承载特性、作用机理及承载力系统的分析和研究，复合地基承载力特征值的计算和沉降计算，得出合理的布桩方案和长螺旋钻进施工工艺关键词工程勘察；地基处理；复合地基处理；复合地基沉降；长螺旋钻进。ABSTRACTCFGPILEFRANCEFORITSTIMBERECONOMY,QUICKCONSTRUCTION,REINFORCEMENTEFFECTISGOOD,ETC,INENGINEERINGHASBEENWIDELYUSED,ANDACHIEVEDREMARKABLEECONOMICANDSOCIALBENEFITS,BUTTHETHEORYBEHINDTHEENGINEERINGPRACTICESERIOUSLYBASEDONTHEEXISTINGTHEORYOFCFGPILEBASEDONTHECOMBINATIONOFPUXIANGTRADINGCO,LTDFEIXIANGOFFICECFGPILECOMPOSITEFOUNDATIONENGINEERINGPRACTICE,THROUGHTHEANALYSISOFTHESURVEYREPORTANDTHENATURALFOUNDATIONBEARINGCAPACITYCALCULATEDTHENEEDFORTHEFOUNDATIONTREATMENTINTHEBUILDINGSURVEYREPORT,BASEDONTHEANALYSISOFTHESTRATIGRAPHYOFTHEAREA,ROCKANDSOILMECHANICSCONDITION,PROPOSESEVERALCOMPOSITEFOUNDATIONTREATMENTPROGRAM,ACOMPREHENSIVEANALYSISOFEACHOFTHECOMPOSITEFOUNDATIONTREATMENTPLAN,TOMEETTHESECURITY,ECONOMIC,ENVIRONMENTAL,AGING,ETC,SELECTTHECFGPILECOMPOSITEFOUNDATIONTREATMENTMETHODSTHROUGHTHECFGPILECOMPOSITEFOUNDATIONBEARINGCHARACTERISTICS,MECHANISMANDSYSTEMANALYSISANDRESEARCHCAPACITY,COMPOSITEFOUNDATIONBEARINGCAPACITYVALUESARECALCULATEDANDSUBSIDENCECALCULATEDTHEREASONABLECLOTHLONGSPIRALPILEDRILLINGPROGRAMANDCONSTRUCTIONTECHNOLOGYKEYWORDSENGINEERINGSURVEYGROUNDTREATMENTCOMPOSITEFOUNDATIONCOMPOSITEFOUNDATIONSETTLEMENTAUGERDRILLING目录前言1第1章工程概况211工程勘察概况212勘察工作量及设备配置3第2章工程地质条件与水文地质条件评价521工程地质条件522地质地层523水文地质条件及不良地质条件6第3章地基土参数分析与评价731地基土的物理力学指标统计732地震效应733岩土指标统计834地基土承载力及压缩模量的确定9第4章地基处理方案1241地基处理方案概述1242最佳方案的分析论证14第5章水泥粉煤灰碎石桩（CFG）复合地基方案设计1651水泥粉煤灰碎石桩（CFG）桩复合地基桩端持力层的确定1652水泥粉煤灰碎石桩（CFG）桩体具体设计16第6章复合地基承载力的验算及变形量计算1961复合地基承载力计算1962复合地基变形量计算20第7章水泥粉煤灰碎石桩（CFG）的施工工艺2771水泥粉煤灰碎石桩（CFG）的施工工艺选择2772水泥粉煤灰碎石桩（CFG）桩身质量检验2873施工准备28第8章结论与建议31参考文献32致谢33附件NO1肥乡县普祥贸易有限公司平面图1张NO2肥乡县普祥贸易有限公司桩位布置图1张NO3肥乡县普祥贸易有限公司柱状图4张NO4肥乡县普祥贸易有限公司钻孔剖面图4张NO5肥乡县普祥贸易有限公司静探实验成果表6张NO6肥乡县普祥贸易有限公司波速测试图2张NO7肥乡县普祥贸易有限公司正式图例1张NO8肥乡县普祥贸易有限公司静探成果统计表1张NO9肥乡县普祥贸易有限公司分层标惯成果表2张NO10肥乡县普祥贸易有限公司土工试验成果表2张NO11肥乡县普祥贸易有限公司土工试验综合成果表1张NO12肥乡县普祥贸易有限公司压缩曲线1张前言毕业设计是检验我们大学本科阶段学习理论成果的一个非常重要的环节，也是最后的一次大练兵，这次的毕业设计与以往的不同之处在于它要求我们每个人独立完成各自的论文课题，让我们自己去发现问题，提出问题，解决问题。它对培养我们的知识运用能力、实践能力和创造性思维起着非常重要的作用；毕业设计又可以使我们对所学的专业知识进行深化理解和系统掌握。毕业设计的意义就在于为我们提供一次独立分析、解决问题的机会，锻炼学生的分析能力、思考能力、知识运用及独立工作能力等。专业知识和社会实践能力相结合是本次实习的最重要的环节。野外实习、室内资料的整理和勘察报告的编写和设计需要我们对每门专业课达到很高的熟练程度，也需要我们对资料的整理的一个熟练的过程。本次毕业设计我采用的是位于邯郸市肥乡县西环与309国道交叉口西南角冀阳技工学校院内的肥乡县普祥贸易有限公司办公楼的岩土勘察报告通过对野外钻探资料和室内土工试验成果的分析、整理，对地基土层的物理力学指标作出了评价；对建筑物场地稳定性与建筑的适宜性做出了详细的评价，提出了主要的承载力特征值；通过计算、验算，提出了基础方案的分析和评价；通过以上工作的完成，我了解了地基勘察、基础设计的方法和步骤，学习了地基加固的基本知识及地基加固方案的分析对比以及桩的施工工艺等。巩固了自己所学的知识，提高了对岩土工程勘察和基础设计的认识，对以后的工作学习奠定了基础。本次毕业设计报告包括工程勘察概况、工程地质条件与水文地质条件评价、地基土参数分析与评价、地基处理方案、CFG桩复合地基方案设计、复合地基承载力的验算及变形量计算、水泥粉煤灰碎石的施工工艺流程等内容，详细的对比了复合地基各种处理方案的优缺点，合理地选择处理方案，对复合地基处理方案提供了依据。由于本人理论知识和社会实践能力有限，有不妥之处，望各位老师批评指正。1工程概况11工程勘察概况111工程概况拟建肥乡县普祥贸易有限公司办公楼位于肥乡县西环与309国道交叉口西南角，冀阳技工学校院内。本次毕业设计对该工程进行了岩土工程详细勘察及复合地基初步设计。建筑物初步预计的性质见表11拟建主要建筑物概况一览表表11建筑物工程重要性等级为二级，场地等级为三级（简单场地），地基等级为三级（简单地基）。岩土工程勘察等级为乙级。112勘察目的及依据规范（1）判定该场地的稳定性和适宜性，有无不良地质作用，是否存在液化地层，并对液化可能性做出评价。（2）查明场地的地层情况、均匀性，软弱下卧层的分布情况，各层土的物理力学性质指标。（3）查明地下水类型、埋藏情况、渗透性及其腐蚀性，地下水位季节变化规律，提出降水方案。（4）提供地基承载力、变形指标、强度指标及有关岩土参数。（5）对基础设计方案及基坑支护方案提出建议，并提供相关参数。（6）建议经济合理的桩基类型，选择合理的桩端持力层，并详细查明持力层和软弱下卧层的分布，分层提出桩周摩擦力及桩端端阻力，预估单桩承载力，分析和评价建筑物层数项目名称地上地下结构形式基础埋深（自下）然地坪预估基底压力标准组合（KN/M2）建筑高度（M）地基基础设计等级安全等级办公楼11层1层框剪结构400M2204000乙级二级桩基施工工艺及注意事项，估算桩基沉降。（7）确定覆盖层厚度及场地土类别。（8）满足岩土工程勘察规范及高层建筑岩土勘察规程规定的其它要求。113勘察依据的主要规范岩土工程勘察规范GB500212001（2009版）建筑地基基础设计规范GB500072011建筑抗震设计规范GB500112010高层建筑岩土工程勘察规程JGJ722004岩土工程勘察安全规范GB505852010建筑基坑支护技术规程JGJ1202012土工试验方法标准GB/T501231999建筑工程地质勘探与取样技术规程JGJ/T872012建筑地基处理技术规范JGJ792002（J2202002）标准贯入试验SL2370451999静力触探试验SL2370461999河北省建筑地基承载力技术规程（试行）（DB13（J）/T482005）长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程DB13（J）/T1232011建筑基坑工程技术规程（试行）（DB13（J）1332012）房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010版）12勘察工作量及设备配置121勘察工作量本次勘察共完成勘探点6个，其中静力触探孔2个,钻探、静探对比孔1个,取土孔2个,标贯孔1个，按勘探点深度划分控制性钻孔2个，深度3500M，一般性钻孔4个，孔深3000M。完成工作量如下总进尺22000M（含静探对比孔3000M）。其中静力触探孔进尺6000M,取土孔进尺7000M,标贯孔进尺6000M,取不扰动状样30件,取扰动样12件,标贯试验40次。在1、6孔内进行了剪切波测试（采用单孔法），测试深度均为2000M。122设备配置设备配置主要有DPP100型汽车钻2台，标准贯入设备2套,JTY3A型静力触探数据采集仪1台，RS1616KP桩基动测仪1台波速测试。使用薄壁取土器静压取土及回转取土器回转取土的方法，取得不扰动土样进行室内常规试验及部分土样进行了三轴不排水不固结剪切试验和固结快剪试验。于2013年4月7日9日完成全部野外作业。2工程地质条件与水文地质条件评价21工程地质条件拟建办公楼位于太行山东麓，华北冲洪积平原西部边缘，场区内地形平坦。勘探点孔位坐标及高程引自于已建实训楼东北角，假定该点坐标为X000,Y000，其散水面相对高程为000M（详见建筑物与勘探点平面位置图）。211气象条件邯郸市属暖湿带大陆性半干旱季风气候区，四季分明,昼夜温差较大。春季冷暖气团活动频繁，气温回升快，降水量少，干旱多风沙，蒸发量大；夏季受太平洋副热带高压和印度洋低压影响，气温高，降水量多；秋季受北方冷气团南下控制，昼暖夜凉，天高气爽；冬季在西伯利亚高压气压影响下，盛行西北风，干燥寒冷。全年总的气候特征是气候温和，雨量集中，光照充足，无霜期较长，光热资源丰富。邯郸市19542004年多年平均气温为1360C，年内变化较大，7月份温度最高，多年平均2690C，12月份最低，多年平均为160C，极端最高气温为4250C（1955年7月24日），极端最低气温为2120C（1990年1月31日）。邯郸市多年平均降水量为525MM，极端年最大降水量为1575MM（1963年）,最小降水量为2196MM（1988年），受季风影响，降水量季节变化较大，年内降水量多集中在78月份，约占全年降水量的70左右。邯郸市夏季盛行南风，冬季盛行北风和西北风，春秋一般偏北风和偏南风交替出现，邯郸市最多风向为南风，多年平均风速为26M/S，最大风速为190M/S。邯郸市多年平均冻土深度18CM，最大冻土深度48CM，多年为均日照时数20542913H，日照率5259。212地质构造邯郸市大地质构造单元属华北陆台渤海凹陷带与太行山隆起的接触部位，太行山隆起的中心为太行山背斜的轴部，地层从轴部向东大致为震旦系、寒武系、奥陶系、石炭系、二叠系、三叠系、第三系、第四系地层。太行山山前断裂带的邯郸断裂是通过本区的主要断裂，走向北北东向，倾向东，陡倾角，全长180KM，为太行山隆起与华北盆地邯郸凹陷的分界主断裂。肥乡县位于邯郸市东部。22地质地层该场地以第四系地层为主，无不良地质作用及活动断裂分布，场地稳定，适宜建筑。勘察范围内所见土层上部为第四纪新近沉积土，下部为一般沉积土，地基土自上而下分为4层，现依据钻探、标准贯入试验及土工试验资料分层叙述如下1杂填土Q42ML以粉质黏土、砖块等,偶见炭屑、煤渣，结构松散。厚度070170M。2粉质黏土Q42ALPL褐黄色,可塑，局部软塑，夹粉土薄层，含黑色斑点、氧化铁斑点，稍有光泽,无摇振反应,干强中等,韧性中等。压缩系数平均值为034MPA1,为中等压缩性。厚度660760M,平均715M层底标高850760M,平均803M层底埋深770860M,平均822M。3粉砂Q42ALPL褐黄色,湿，稍密中密，分选性中等差,矿物成分以长石、石英为主，夹粉土薄层（即31层）。厚度6801180M,平均995M层底标高23001810M,平均2080M层底埋深18302320M,平均2098M。31粉土Q42ALPL褐黄色褐灰色,湿，中密，夹粉砂薄层，含云母碎屑，无光泽反应,摇振反应迅速,干强度低,韧性低。压缩系数平均值为027MPA1,属中等压缩性。该层呈透镜体分布，最大揭露厚度450M。（4）粉质黏土Q41ALPL褐黄色,可塑硬塑,偶见姜石，姜石粒径510MM，含灰绿条纹、氧化铁斑点，稍有光泽,无摇振反应,干强度中等,韧性中等。压缩系数平均值为020MPA1,属中等压缩性。该层未穿透，揭露厚度1250M。23水文地质条件及不良地质条件231水文地质条件勘察期间对场地及周边进行调查，未发现引起土质化学成份变化的污染源，按照本地区多年工程实践经验，土对混凝土结构不具腐蚀性。勘察期间（2013年4月7日9日），在勘察范围钻孔内未见地下水。由于拟建场地地下水埋藏较深，可不考虑地下水对砼的腐蚀性和对地基基础施工的影响。232不良地质作用勘察范围内未发现不良地质作用。勘探钻孔内未发现河道、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。3地基土参数分析与评价31地基土的物理力学指标统计311土样的采取探井在井壁上人工采取原状土试样，直接送试验室进行分析，试样质量等级级；钻孔不扰动试样的采取使用敞口薄壁取土器，重锤少击法取土，试样质量等级级；扰动试样在标贯器或岩芯管内采取，试样质量等级级。312室内土工试验和原位测试室内试验按岩土工程勘察规范GB500112001和土工试验方法标准GB/T501231999中的有关要求进行，试验设备通过标准计量认证，试验方法和试验结果可靠。原位测试方法有标准贯入试验等；试验设备仪器均经检验或率定合格，测试操作按规程要求进行。313岩土参数统计和选用本次勘察在现场进行了标准贯入试验及波速测试等原位测试工作，在室内进行了常规、直剪、湿陷、固结等土工试验。根据原位测试和土工试验结果进行分层数理统计，统计前对指标逐一检查核对，舍弃了部分异常或明显不合理的数据，地基土物理力学性质指标分层统计结果详见附表。统计表中给出了各地基土层物理力学性质指标的最小值、最大值、平均值、标准值等代表值，除液性指数以外，主要物理指标的变异系数一般小于03，统计结果具有较好的代表性，设计时可按工程的重要性和安全度酌情选用；力学指标的变异性相对较高，表明地层的微观结构、组成物质和属性具有不均匀性。压缩性指标可根据土的自重压力、附加压力在压缩曲线中得出。砂土的抗剪强度指标通过标准贯入试验击数N值推导得出，压缩模量ES等变形指标根据标贯试验N值，按地区经验确定。地基土层室内试验和原位测试成果，结合当地建筑经验，综合确定地基土层承载力特征值FAK等地基计算参数。32地震效应321剪切波判断根据地区经验3，场地覆盖层厚度大于500M，通过1、6孔内剪切波测试，计算2000M深度范围内土层等效剪切波速分别为1732M/S、1832M/S，详见附图波速试验综合成果图。根据建筑抗震设计规范GB500112010，场地土的类型为中软场地土，建筑场地类别为类。322地基岩土的液化判别依据建筑抗震设计规范（GB500112001），本区地震烈度为7度区第一组，设计基本地震加速度值为015G。饱和沙土与粉土的液化势判别依据建筑抗震设计规范（GB500112001）第433条初判条件采用天然地基的建筑物，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响（31）54251300BWUBDD式中地下水位深度；上覆非液化土层的厚度；U基础埋置深度；BD液化土层的特征深度，粉土取值为6，砂土取值为7。0经计算评价该场地可不考虑地基土地震液化影响。33岩土指标统计舍弃无代表性数据后，各层土的物理力学性质指标统计结果见附表综合成果表。标准贯入成果见附表分层标准贯入试验成果统计表。静力触探试验结果见附表静力触探统计表（表内统计结果为厚度加权平均值）。331主要参数的统计计算对各统计单元的物理力学指标进行数理统计，以便消除个别因素的影响，综合考虑，取得各单元体最具代表性的物理力学指标。（1）算术平均值求法32NIMFF1（2）标准差求法33NINIFFF1212（3）变异系数求法34MF计算结果见附表物理力学指标统计表332主要参数的划分单元的合理性评价利用指标的回归修正系数F检查单元划分的合理性F135291874N当F075时，应分析过大原因，如分层是否合理，试验有无差错，数据数量是否过少等，并应同时增加试样数量。当F075时，说明单元划分合理。按上式计算的回归修正系数F均大于075，说明单元划分合理。333岩土指标的标准值KF36MSKF372678401NS式中S统计修正系数，式中正负号的取用按不利组合考虑，如C、值取负号，E、A值取正号。各指标的统计结果见附表物理力学指标统计表34地基土承载力及压缩模量的确定依据静力触探、标准贯入试验及土工试验5，通过查表法，并结合地区经验，综合确定各层土的承载力特征值FAK、压缩模量ES12（或变形模量E0）请采用表1中的建议采用值。各地层承载力特征值FAK表31建议采用值层号FAKKPAES12（E0）MPA第2层粉质黏土10056第3层粉砂140（120）第31层粉土12065第4层粉质黏土20080其它物理力学指标可见综合成果表中的数值,沉降计算需用的不同压力段的压缩模量见附后的综合固结试验成果图。341天然地基承载力分析评价依据岩土勘察任务委托书，拟建办公楼基础埋深为400M（自然地表下），基底压力为220KPA，由剖面图可知7，基底主要坐落于第2层土，第2层的地基承载力特征值为100KPA。151118429/417465KN/M238M/517MKN按建筑地基基础设计规范（GB500072002）中524式，计算深宽修正后地基承载力特征值FAFAFAKB（B3）DMD05（39）式中FAK层承载力特征值；B基础宽度的地基承载力修正系数；D基础埋深的地基承载力修正系数；B基础地面宽度；基础底面以下土的重度；M基础底面以上土的加权平均重度；D基础埋置深度。（按地区经验D取11，B取0，D按400M考虑，M取175KN/M2）FAFAKBB3DMD0510017511405167375KN/M2第2层土进行深度修正后的地基承载力特征值为1674KPA。办公楼天然地基承载力初步评价表32项目名称持力层基础宽度修正系数B基底以下土重度KN/M3基础计算宽度BM基础埋深修正系数D基底以上土加权平均重度KN/M3M基础深度DM计算结果办公楼200184151117540FA167375KPA220KPA612复合地基承载力的修正问题12由于高层建筑一般基础埋深较大，而复合地基静载试验一般是在设计基地标高处进行的，这就存在一个“承载力标准值”如何修正的问题。按建筑地基处理技术规范（JGJ7991）中的第204条规定“基础宽度的地基承载力修正系数应取零，基础埋深的地基承载力修正系数应取10”，这显然是不合适的。天然地基经CFG桩处理后，其性质有了较大的改善，因此，复合地基的深、宽修正系数应较原天然地基有所提高，如为安全起见，可不考虑提高，而按原天然地基系数进行修正无疑是合理的。荷载效应标准组合时轴心荷载作用下基底压力PK2200KPA基底自重压力PC700KPA置换率M0069桩间土承载力FSK1674KPA复合地基承载力特征值FSPK3035KPA修正后复合地基承载力特征值FZ3427KPAPKFZ,满足PKMAX12FZ,满足PK22000KPA,PKFSPA,满足要求因此复合地基承载力满足要求62复合地基变形量计算地基最终沉降量8是指地基在建筑物荷载作用下达到压缩稳定时地基表面的沉降量。计算地基最终沉降量的目的，是为了确定建筑物的最大沉降量沉降差倾斜，将其控制在容许范围以内，以保证建筑物的安全和正常使用。计算方法分为分层总和法和规范法，且规范法是根据分层总和法的基本原理并加以简化，在这里用分层总和法进行计算。621分层总和法计算分层按自然土层划分，求各层沉降量6210IISIZEP确定计算深度，在无相邻基础影响时可按下式计算63LN452BZN式中B基底宽度，在150M之间LNBB的自然对数。M251LN40521NZ勘探最小深度Z30地基变形计算深度ZN的确定（64）NIINSS1025式中在计算深度范围内，第I层土的计算变形值；S在由计算深度向上取厚度为Z的土层计算变形值，针对本工程具体情况，NZ取各层厚度值。取值表61ZBMB22B44B88BMZ03060810如确定的计算深度下部仍有较软地层时,应继续计算。地基变形计算深度应符合下式要求。（如图所示）NZPZNI1B天然地面标高基底标高I1N层层平均附加应力系数曲线图61沉降深度计算示意图622地基持力层复合地基变形模量根据下列公式计算FSPK/FSK（65）ESPES（66）式中FSPK复合地基承载力特征值，KPA；FSK天然地基承载力特征值，KPA；ESP复合地基压缩模量平均值，MPA；ES天然地基压缩模量平均值，MPA；系数。复合土层的分层与天然地基相同3035/176417本场地采用筏形基础，故需验算沉降及倾斜。水泥粉煤灰碎石桩（CFG桩）复合地基以下的沉降9，按规范法计算。（611IINISIOSZEP7）式中S按分层总和法计算的地基沉降量；S沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，也可采用表62提供的数值，表中为深度ZN范围内土的压缩模量当量值，按下式计算SE（68）/ZPNSON地基沉降计算深度范围内所划分的土层数；P0基底（垫层底）处附加压力；ESI基础底面下第I层土的压缩模量ZI、ZI1基础底面至第I层、第I1层土底面的距离I、I1基础底面至第I层、第I1层土的平均附加应力系数；沉降计算经验系数表62SSE（MPA）基底附加压力254070150200AKFP07514111310100704040202注为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，应按下式计算SE（69）SIISA式中AI第I层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；ESI基础地面下第I层土的压缩模量值,桩长范围内的复合土层按复合土层的压缩模量取值。623基底自重应力及附加压力的计算根据勘查资料及经验，计算到第4层粉质粘土中，若此时计算深度满足规范要求则停止计算，若不满足，则继续计算。根据本工程数据计算得表63数值沉降计算过程数据表表63土层编号土层深度MIZ等效基础宽度MBBL/BZI/平均附加应力系数I24251528330283021643127015283301800175737251528330483016864705152833047001342基底附加应力计算根据公式P0PD（610）式中D基础埋深基础底面以上土的加权平均重度（地下水位下的重度取浮重度）3/517921485MKNM基础底面自重压力为PC0D1754070KPA基础底面的附加压力P0PPC22000700015000KPA624沉降计算办公楼按表64中建筑物设计参数，及预计桩长进行进行沉降估算（准永久组合荷载暂由标准组合荷载代替），估算各点的沉降值见表67。沉降计算点位参见“沉降计算点示意图”。建筑物变形及倾斜均满足规范要求。3412建筑物设计参数及预计桩长表64沉降和倾斜计算土层参数表格表65序号土层编号岩性厚度M层底标高M重度KN/M3压缩模ESMPA11杂填土110108150022粉质粘土7158031840120511833粉砂995208020001200431粉土2301850165211955粉质粘土309020402029注内摩擦角标准值沉降计算过程数据表表66土层编号土层的压缩模量（MPA）SIE平均附加压力KPA0PIZ1IZIS21205150008159250400000334133120015000164346081593066202311652150002045900164346044322楼号基础埋深（M）持力层CFG桩桩长（M）基底压力KPA附加压力KPA办公楼4002202201504204015000259796520459075081对各点的沉降值进行计算结果表67基底应力（KPA）左下角坐标（M）右上角坐标（M）荷载编号自重附加XYXY基础底面标高Z（M）1700015000000000004250015000对各点沉降值进行计算结果表67（续）计算点坐标X05,Y05X420,Y05X420,Y145X215,Y75S1MM2657256927134340S2MM7436976011728S3MM2166355634988129S4MM9531261611264S5MM252344SMM6771694869715805加权ESMPA133612612971352S042045043041SMM2814309630076471压缩层厚度（MM）2000190020002000沉降点（1）S2814MM200MM沉降点（2）S3096MM200MM沉降点（3）S3007MM200MM沉降点（4）S6471MM200MM综上所述满足规范要求沉降计算包括两部分复合土层的压缩变形、桩端以下未处理土层的变形。一般根据上部荷载、桩长、桩身强度等，按经验复合土层取1030MM；桩端以下土层按建筑地基基础设计规范4GB50072002规范进行计算。计算各孔号倾斜程度结果表68625褥垫层设计CFG桩施工完毕并检测合格后，人工清桩300MM，然后用0510CM的石屑褥垫层铺设至素砼底标高，褥垫层铺设厚度为200MM，范围应宽出基础外缘300MM，夯填度不大于090，施工时按有关规程及标准控制。建筑物孔号（计算点号）沉降值（MM）倾斜1（1）28142（3）30963（6）30070003办公楼4中心点64717水泥粉煤灰碎石桩（CFG）的施工工艺71水泥粉煤灰碎石桩（CFG）的施工工艺选择1）水泥粉煤灰碎石的施工12，应按设计要求和现场条件选用相应施工工艺，并应按照国家现行有关规范执行1长螺旋钻孔灌注成桩，适用于地下水位以上的粘性土、粉土、人工填土地基；2泥浆护壁钻孔灌注成桩，适用于粘性土、粉土、砂土、人工填土、碎石（砾）石土及风化岩层分布的地基；3长螺旋钻孔管内泵压混合料成桩，适用于粘性土、粉土、砂土等地基，以及对噪音及泥浆污染要求严格的场地；4沉管灌注成桩，适用于粘性土、粉土、淤泥质土人工填土及无密实厚砂层的地基。2）长螺旋钻孔管内泵压混合料成桩施工和沉管灌注成桩施工除应执行国家现行有关规范外，尚应符合下列要求1施工时应按设计配比配置混合料，投入搅拌机加水量由混合料塌落度控制，长螺旋钻孔、管内泵压混合料成桩施工的塌落度以为180200MM，沉管灌注成桩施工的塌落度宜为3050MM,成桩后桩顶浮浆厚度不宜超过200MM。2长螺旋钻孔管内泵压混合料成桩施工在钻至设计深度后，应准确掌握提拔钻杆时间，混合料泵送量应同拔管速度相配合，以保证挂内有一定高度的混合料，遇到饱和砂土或饱和粉土层，不得停泵待料；沉管灌注成桩施工拔管速度应按均匀线速度控制，拔管线速度应控制在1215M/MIN左右，如遇淤泥或淤泥质土，拔管速度可适当放慢3施工时，桩顶标高应高出设计桩顶标高，高出长度应根据桩距、布桩形式、现场地质条件和成桩顺序等综合确定，一般不应小于05M。4成桩过程中，抽样做混合料试块，每台机械一天应做一组3块试块（边长为150MM的立方体），标准养护28D,测定其抗压强度。5沉管灌注成桩施工过程中应观测新施工桩对已施工桩的影响，当发现桩断裂并脱开时，必须对工程桩逐桩静压，静压时间一般为3MIN，静压荷载以保证使断桩接起来为准。3）复合地基的基坑可采用人工或机械、人工联合开挖。机械、人工联合开挖时，予留人工开挖厚度应由现场开挖确定，以保障及械开挖造成桩的断裂部位不低于基础底面标高，且桩间土不受扰动。4）褥垫层铺设宜采用静力压实法，当基础底面下桩间土的含水量较小时，也可采用动力夯实法。5）施工中桩长15允许偏差为100MM,桩径允许偏差为20MM,垂直度允许偏差为1对满堂布桩基础，桩位允许偏差为05倍桩径；对条形基础，垂直于轴线方向的桩位允许偏差为025倍桩径，顺轴线方向的桩位允许偏差为03倍桩径，对单排布桩桩位允许偏差不得大于60MM。72水泥粉煤灰碎石桩（CFG）桩身质量检验1）复合地基检测16应在桩体强度满足试验荷载条件时进行，一般宜在施工结束24周后检测。2）复合地基承载力宜用单桩或多桩复合地基载荷试验确定，复合地基载荷试验方法宜符合本规范附录A的规定，试验数量不应少于3个试验点。3）对高层建筑或重要建筑，可抽取总桩数的10进行底应变动力检测，检验桩身结构完整性73施工准备731资料和条件（1）建筑物场地地质勘探报告（2）CFG桩布桩图以及设计说明（3）建筑物场地的水准控制点和建筑物位置控制坐标等资料（4）具备”三通一平”条件732技术措施1确定施工机具和配套设备。2材料供应计划，标明所用材料的规格、技术要求和数量。3试成孔应不少于2个，以复核地质资料以及设计、工艺是否适宜，核定选用的技术参数。4按施工平面图放好桩位。5确定施打顺序施打顺序与土性与桩距有关14。软土中桩距较大，可采用隔桩跳打，饱和的松散粉土中施工，如果桩距较少，不宜采用桩跳打方案；满堂布桩，无论桩距大小，均不宜从四周转圈向内推进施工。6复核测量基线、水准点及桩位、CFG桩的轴线定位点。7振动沉管机沉管表面应有明显的进尺标记（以米为单位）。733施工设备螺旋钻机，混凝土输送泵，搅拌机。734施工工艺（1）桩机进入现场，根据设计桩长，沉管入土深度确定机架高度和沉管长度。（2）桩机就位，调整沉管与地面垂直，确保垂直度偏差不大于1。（3）启动马达沉管到予定标高，停机。（4）沉管过程中做好记录，每沉1米记录电流表电流一次。（5）停机后立即向管内投料，直到混合料与进料口齐平，混合料设计配批经搅拌机加水拌和，拌和时间不得少于1分钟，如粉煤灰用量较多，拌和时间还要适当放长，落度要求35厘米，成桩后浮浆厚度以不超过20厘米为宜。（6）启动马达，留振510秒，开始拨管，拨管速度为1215米/分钟（拔管速度为线速）如遇淤泥或淤泥质土，拔管速率还可放慢。拨管过程中不允许反插，如上料不足，须在拨管过程中空中投料，以保证成桩后桩顶标高达到设计要求，成桩后桩顶标高应考虑计入保护桩。（7）沉营拨出地面，确认成桩符合设计要求后，用粒状材料湿粘土封顶，然后移机进行下一根桩的施工。（8）施工过程中，抽样做试块，试压28大抗压强度。（9）待桩体达到一定强度（一般37天），进行开槽及桩头处理。（10）桩头处理完毕后进行褥垫层铺设，褥垫层所用材料为级配砂石，最大粒径不超过3厘米。褥垫层一般厚度1030厘米，虚铺后采用静力压实，褥垫层高度比基础宽度要大，其宽出部分不直小于褥垫层的厚度。735质量要求，安全措施及成品保护（1）质量要求A、桩长允许差10CMB、桩径允许差2CMC、垂直度允许差LD、桩位允许偏差满堂红布桩的基础茎1/2D顺轴线方向1/3D，单排布桩不得大于1/4DE、CFG桩施工完毕，对桩进行低应变桩身完整性检测和单桩承载力检测，桩身完整性随机抽取桩数的10，静载抽几根即可。桩的承载力，必须达到桩的极限承载力。（2）安全措施A、电器系统设专人负责，配备电器保护装置，随时检查。B、设备定期检修，钻机，混凝土泵，搅拌机等必须由专职人员按操作规程操作。C、施工人员进入现场必须戴安全帽。D、施工前对施工人员进行专项交底。E、现场设专职安全员，负贡现场安全施工。（3）成品保护A、CFG桩施工完毕，待桩基达到一定强度（一般37天）后可进行开槽。B、土方开挖时不可对设计桩顶标高以下的桩体产主损害，尽量避免扰动桩间土。C、剔除桩头时先找出桩顶标高位置，用钢钎等工具沿桩周向桩心逐次剔除多余的桩头，直到设计桩顶标高，并把桩顶找平，不可用重锤或重物横向击打桩体，桩头剔至设计标高处，桩顶表面不可出现斜平面。D、如果在基槽开挖和剔除桩头时造成桩体断至桩顶设计标高以下，必须采取补救措施，可用C20豆石混凝土接桩至设计桩顶标高，接桩过程中保护好桩间土。736技术经济指标CFG桩桩长10可以从几米到20多米，并且可全桩长发挥桩的侧阻力，桩承担的荷载占总荷载的百分比可在4075之间变化，使得复合地基承载力提高幅度大并具有很大的可调性。CFG桩复合地基通过褥垫与基础联接，保证桩问土始终参与工作，与传统的桩基相比，桩的数量可大大减少，且CFG桩不配筋，桩体利用粉煤灰和石屑做为掺合料，大大降低了工程造价。8结论与建议本场地基稳定,无不良地质现象存在,可进行本工程建设拟建物可采用筏板基础,采用框剪结构，基础埋深40M为宜。据设计要求及勘察资料得出以下结论与建议1该场地土的类型为中软场地土，建筑场地类别为类，为建筑抗震一般地段。2该场地地形平坦，地貌类型单一，地层分布较稳定，拟建办公楼为均匀地基，无其他不良地质作用，勘探钻孔内未发现河道、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，场地稳定，适宜建筑。3本场地地下水位埋深较深，可不考虑水的影响。4基坑开挖前可采取11放坡开挖或采取土钉墙进行支护，对基坑支护的设计应进行严格的技术论证并委托有资质单位进行专门设计和施工。5根据区域资料，该场地土对建筑的腐蚀性为微。6根据邯郸市气象台资料，该区标准冻结深度为050M左右。7由于点式勘探，不能查明全部异常，基坑开挖后应组织有关单位进行验槽。8位于第3层存在有粉砂层，长螺旋钻进时应注意护壁，防止塌孔。9复合地基初步设计