长春市税务局办公楼结构、施工设计计算书

目录前言3结构设计部分41工程概况411工程名称412设计资料42结构布置及计算简图621结构布置622梁、柱、板截面尺寸初定73楼盖的设计831荷载计算832楼板内力计算833楼板配筋174框架设计1941梁柱截面初步确定1942重力荷载计算2043横向风荷载作用2444横向水平地震作用3145竖向恒荷载作用下框架结构3746竖向活荷载作用下框架结构内力计算4147框架内力组合4448内力调整4449框架梁截面设计47410框架柱截面设计49411框架梁柱节点核芯区截面抗震验算515楼梯设计5351楼梯一531、梯段板计算532、平台板设计553、平台梁的设计554、短柱设计5752楼梯二571、梯段板计算572、平台板设计593、平台梁的设计594、短柱设计616基础设计6161基础基本设计6162确定桩数及桩布置6263承台设计63施工设计部分657招标文件658商务标659技术标6591施工组织设计6592施工总体部署6593总体施工方法6594工期保证措施6595质量保证措施6596安全教育6597消防保卫措施6598环境保护文明施工结语65致谢65附录1框架梁内力组合66附录2框架柱内力组合表67附录370附录471参考文献71前言本设计是按照长春工程学院2014年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“长春市税务局办公楼结构、施工设计”。高校办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在结构部分，我们计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。在施工部分，计算了本工程的工程量清单，作出综合报价，编制了施工进度表及完整的施工组织。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室和施工教研室的老师悉心指导下完成的，在此向您表示衷心的感谢鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。编者刘腾伟2014年6月结构设计部分1工程概况11工程名称长春市税务局办公楼12设计资料121结构类型框架结构122建筑地点吉林省长春市123建筑规模建筑层数为8层，,建筑总高度为267M。124气象条件基本风压065KN/M2，基本雪压035KN/M2。125建筑概况建筑面积每层最大面积11353。建筑面积90813。2M2M建筑标高000标高23078M室内外高差0450M层高第一层36M,标准层33M最深基底标高180M最高檐口高度282M建筑轴线横轴编号AE纵轴编号119建筑防火耐火等级二级外装外墙面外墙贴面砖门窗塑钢门窗、防盗门建筑保温外墙外保温80MM厚聚乙烯苯板屋面80MM厚聚乙烯苯板主要装修做法外墙贴面砖，内外墙300MM陶粒混凝土空心砌块屋顶20MM抹灰，地面40MM水磨石地面，卫生间为防滑地砖126工程地质条件（1）场地工程地质条件概述建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为（1）杂填土含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约13米；（2）粘土棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约38米；（3）淤泥质土黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约50米；（4）粉质粘土呈可塑状态，厚约41米。（5）粘土呈硬塑状态，未穿透。表11土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指数IP液性指数IL土的内摩角度土的粘聚力CKPA压缩模量ESMPA承载力特征值FAKKPA1杂填土131682粉质粘土381872407214062512901603淤泥质土5017540151912105030954粉质粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290127地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为24米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。128抗震条件场地类别类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度010G，设计地震分组第一组。129地形条件基地地势平坦，邻近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。2结构布置及计算简图21结构布置长春税务局办公楼，总建筑面积90813，建筑总长度5517M，宽度1836M，建2M筑高度267M，共8层1层36M，28层33M，无地下室。本工程是多层框架结构体系，耐火等级为二级，建筑抗震烈度7度，框架抗震等级为二级。21结构布置1结构形式全现浇钢筋混凝土框架结构；2承重方案框架梁柱；3材料选用混凝土强度等级为一到四层框架柱C30，F143N/MM，五到八层C2框架柱C30，F143N/MM；框架梁C30，F143N/MM，楼板C30,F143N/MMC2C2C。钢筋为框架梁受力纵向钢筋采用HRB335，；框架梁柱纵向受22/30MNFY力钢筋采用HRB400，其余钢筋一律采用HPB300，2/360MNFY。2/70MNFY楼板区格划分图22梁、柱、板截面尺寸初定框架梁取跨度较大者进行验算，纵向框架梁的最大跨度为7650MM，取H1/81/12L675MM386MM,取H700MM，B1/21/3H300MM450MM，取B400MM，初选截面为BH400MM700MM；横向框架梁的最大跨度为L5400MM，取H1/81/12L450MM675MM，取H600MM，B1/31/2H200MM300MM，取B300MM250MM，初选梁的截面尺寸为BH300MM600MM；过道梁取BH300MM600MM。次梁跨度为L5400MM，取H1/81/14L675MM386MM，取H600MM，B1/21/3H300MM200MM，取H300MM，初选次梁的截面为BH300MM600MM。框架柱底层柱高H3600MM450MM1500MM5550MM，H1/121/6H463MM925MM，取B700MM；标准层高为H3300MM，H1/121/6H275MM550MM，取H600MM，柱截面宽为B1/151H400MM600MM，初选标准层柱高为BH600MM600MM。板厚HL/405400MM/40135MM，取H150MM。3楼盖的设计31荷载计算根据建筑结构荷载规范查得民用建筑楼面均布荷载的标准值为办公室、上人层面2KN/M2,卫生间、走廊25KN/M2。20MM厚水磨石地面065KN/M210MM厚水泥砂浆打底001M20KN/M302KN/M2150厚钢筋混凝土楼板015M25KN/375KN/M2M15MM厚混合砂浆抹灰0015M17KN/0225KN/M23恒荷载标准值483KN/M2KG恒荷载设计值G12483KN/M2579KN/M2活荷载标准值办公室20KN/1428KN/M2卫生间25KN/1435KN/M2走廊25KN/1435KN/M2活荷载设计值办公室PGQ579KN/M228KN/M2859KN/M2走廊PGQ579KN/M235KN/M2929KN/M2卫生间GG05Q579KN/M20535KM/M2754KN/M2Q0535KM/M2175KN/M2540540L132楼板内力计算LB1（双向板塑性）P859KN/M2，L0154M04M50M，L0254M04M50MNL02/L011，1/N21，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M115MM15MM1M1L02M125MM110MM1M10M2L02M125MM110MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM1210MM110MM110MM1859KM/M25215M5M/1240MM117896KNM解得M1447KNM/MM2M1447KNM/MM1M1895KN/M/MM20M2M2895KNM/MM20LB2（双向板塑性）P859KM/M2，L0154M04M50M，L0254M04M50MNL02/L011，1/N21，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M115MM15MM1M1M1L02M125MM110MM1M2L01M125MM110MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM1210MM110MM110MM1859KM/M25215M5M/1250MM117896KNM解得M1358KNM/MM2M1358KNM/MM1M1716KNM/MM2M2716KNM/MM20LB3（双向板塑性）P859KM/M2，L01486M04M446M，L0254M04M50MNL02/L01112，1/N208，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M1048446MM1357MM1M1M1L02M125MM110MM1L01LB2计算简图L01LB3计算简图M2L01M1774MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12357MM1210MM1714MM1859KM/M2446215M446M/124428MM115008KNM解得M1339KNM/MM2M1271KNM/MM1M1M1678KNM/MM2M2M2542KNM/MLB4（双向板弹性法）荷载G754KN/M2,Q175KN/M2,P929KN/M2,L0154M04M50M，L0254M04M50ML02/L015M/5M1计算简图L0201LB4计算简图M100234754KN/M200368175KN/M252M2602KNM/MV0M200234754KN/M200368175KN/M252M2602KNM/MM1V602KNM/M02602KNM/M723KNM/M跨内V2M2V602KNM/M02602KNM/M723KNM/M计算简图M100667929KN/M252M21549KNM/M支座M200667929KN/M252M21549KNM/MLB5（双向板塑性）P859KN/M2，L0127M04M23M，L0254M04M50MNL02/L01217，1/N2021，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M102123MM1049MM1M1M1L02M125MM110MM1M2L01M12049MM1098MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12049MM1210MM1098MM1859KM/M223215M23M/123193MM14771KNM解得M1149KNM/MM2M1031KNM/MM1M1M1298KNM/MM2M2062KNM/MM20LB6（双向板塑性）P859KN/M2，L0127M04M23M，L0254M04M50MNL02/L01217，1/N2021，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M102123MM1049MM1M1L02M125MM110MM1M10M2L01M12049MM1098MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12049MM110MM1098MM1859KN/M223215M23M/12L0201LB6计算简图2193MM14809KNM解得M1219KNM/MM2M1046KNM/MM1M1438KNM/MM10M2M2092KNM/MM20LB7（双向板塑性）P859KM/M2，L0127M04M23M，L0254M04M50MNL02/L01217，1/N2021，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M102123MM1048MM1M1L02M125MM110MM1M10M2L01M1202123MM1098MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12048MM110MM1098MM1859KM/M223215M23M/122195MM14809KNM解得M1219KNM/MM2M1046KNM/MM1M1M1438KNM/MM2M2092KNM/MM20L02L01LB7计算简图LB8（双向板塑性）P859KN/M2，L01216M04M176M，L0254M04M50MNL02/L01284，1/N2012，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M1012176MM1021MM1M1L02M125MM110MM1M1L02M125MM110MM1M2L01M12012176MM1042MM1M202M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12021MM1210MM1042MM1859KN/M21762M215M176M/123086MM12937KNM解得M1096KNM/MM2M1012KNM/MM1M1M1192KNM/MM2M2008KNM/MM20LB9（双向板塑性）P859KN/M2，L0127M04M23M，L0254M04M50MNL02/L01217，1/N2021，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M102123MM1049MM1M1L02M125MM110MM1M10M2L01M12049MM1098MM1M2L01M12049MM1098MM1LB9计算简图2M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12049MM110MM12098MM1859KN/M223215M23M/122324MM15195KNM解得M1224KNM/MM2M1047KNM/MM1M1448KNM/MM2M2M2094KNM/MM10LB10（双向板塑性）P859KN/M2，L01216M04M176M，L0254M04M50MNL02/L01284，1/N2012，2采用分离式配筋，得跨中及支座塑性线上的总弯矩为M1L02M15MM1M2L01M1012176MM1021MM1M1L02M125MM110MM1M1L02M125MM110MM1M2L01M12021MM1042MM1M2L01M12021MM1042MM12M12M2M1M1M2M2PL0123L02L01/1225MM12021MM1210MM12042MM1859KN/M2176215M176M/123126MM12936KNM解得M1094KNM/MM2M1011KNM/MM1M1M1088KNM/MM2M2M2022KNM/MLB11（单向板）MCMBGQL012/12929KN/M21762M2/1224KNMLB10计算简图M1GQL02/8929KN/M21762M2/836KNM支座SM/FCBH0224106/1014310001252000810012S1AS1FCBH0/FY643MM2跨中SM/FCBH0224106/1014310001252001610016S1AS1FCBH0/FY95MM233楼板配筋截面M/KNMH0/MMAS/MM2选配钢筋实配面积/MM2L01方向4471251258200251LB1L02方向4471151368200251L01方向3581251008200251LB2L02方向3581151098200251L01方向339125958200251LB3L02方向271115838200251L01方向6021251788200251LB4L02方向6021151948200251L01方向149125428200251LB5L02方向03111598200251L01方向219125618200251LB6L02方向046115148200251L01方向219125618200251LB7L02方向046115148200251L01方向096125278200251LB8L02方向01211548200251L01方向224125638200251LB9L02方向047115148200251L01方向094125268200251LB10L02方向01111538200251跨中LB11单向板）L2方向125958200251截面M/KNM/MH0/MM最大AS/MM2选配钢筋实配钢筋LB1LB24471251258200251LB2LB23581251008200251LB2LB33581251008200251LB2LB53581251008200251LB3LB3339125958200251LB6LB23581251008200251LB7LB8219125618200251LB8LB1001212538200251LB9LB10224125638200251LB7LB9047125138200251LB11LB14471251258200251LB11LB23581251008200251LB11LB3339125958200251LB11LB46021251698200251LB11LB5031125658200251LB11LB6046125658200251LB11LB7046125658200251LB11LB8008125658200251LB11LB9047125658200251支座LB11LB100111256582002514框架设计41梁柱截面初步确定该框架柱网平面布置规则，主要为纵向框架承重，为减少计算篇幅，选一榀框架KJ4为例进行设计计算，计算简图如下3030303030303050BCDE54021605401、框架梁纵向BH400MM900MM，横向BH400MM900MM,过道梁BH300MM600MM2、框架柱底层BH700MM700MM，标准层BH600MM600MM3、次梁BH300MM600MM42重力荷载计算1、屋面框架梁40MM厚细石混凝土刚性防水层004M25KN/M3100KN/M24MM厚APP卷材防水层035KN/M220MM厚水泥砂浆站层002M20KN/M3040KN/M2120MM厚水泥膨胀珍珠岩找坡层012M10KN/M3120KN/M2150MM厚钢筋混凝土板015M25KN/M3375KN/M220厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2屋面板均布恒荷载标准值704KN/M2BC跨框架梁自重框架梁自重040M07015M25KN/M375KN/M框架梁抹灰055204M002M17KN/M3065KN/M框架梁自重标准值GWK3815KN/MCD跨框架梁自重框架梁自重040M06015M25KN/M345KN/M框架梁抹灰045204M002M17KN/M3044KN/M框架梁自重标准值GWK4494KN/MBC跨屋面梁上恒荷载标准值GWK1270M579KN/M21563KN/MCD跨屋面梁上恒荷载标准值GWK2108M579KN/M2625KN/M屋面为上人屋面，屋面活荷取20KN/M2BC跨屋面梁活荷载标准值QWK127M20KN/M2540KN/MCD跨屋面梁上活荷载标准值（走廊活荷载取25KN/M2）QWK2108M225KN/M2540KN/M2、屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值900MM高240MM厚双面抹灰砖墙自重为09M524KN/M2427KN/M纵向框架梁自重标准值纵向框架梁自重040M09015M25KN/M375KN/M抹灰075204M002M17KN/M3065KN/M纵向框架梁自重标准值GWK3815KN/MB轴纵向框架梁传来的恒荷载标准值GWK1女儿墙自重427KN/M54M2549KN纵向框架梁自重815KN/M54M4401KN屋面恒荷载传来54M27M27M135M135M704KN/M213094KNGWK120044KNC轴纵向框架梁传来恒荷载标准值GWK2纵向框架梁自重815KN/M54M4401KN屋面恒荷载传来54M27M27M135M135M704KN/M213094KN54M135M135M135M704KN/M23849KNGWK221339KNB轴纵向框架梁传来的荷载标准值QWK1屋面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M23730KNQWK13730KNC轴纵向框架梁传来活荷载标准值QWK2屋面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M23730KN54M135M135M135M20KN/M21093KNQWK24823KNB轴纵向框架梁中心外侧偏离柱轴线，应该考虑50MM的偏心，以及由此产生的节点弯矩。则MWK120044KN005M100KNM，MWK2373KN005M187KNM。1350271350GWK1GWK2GKG261350271350QWK1QWK2QKQ26屋面梁荷载简图A屋面梁恒荷载B屋面梁活荷载MM2K43、楼面框架梁楼面均布荷载30MM厚水麿石面层065KN/M2150MM厚钢筋混凝土015M25KN/M3375KN/M220MM厚板底抹灰002M17KN/M3034KN/M2楼面均布恒荷载标准值474KN/M2墙自重200MM厚陶粒空心砌块02M8KN/M316KN/M220MM厚砂浆双面抹灰2002M17KN/M3068KN/M2228KN/M2BC跨楼面梁上恒荷载标准值GK127M474KN/M21280KN/MCD跨楼面梁上恒荷载标准值GK2216M474KN/M21024KN/MBC跨楼面梁上活荷载标准值QK127M20KN/M2540KN/MCD跨楼面梁上活荷载标准值（走廊取活荷载25KN/M2）QK2216M25KN/M2540KN/M4、楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值墙重（54M295M18M20M2）228KN/M2199KN窗重18M20M210KN/M272KN合计271KN内纵墙自重标准值墙重（54M295M10M20M2）228KN/M2272KN门重10M20M210KN/M240KN合计312KNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值GK1外纵墙重271KN纵向框架梁自重815KN/M54M4466KN楼面恒荷载传来54M27M27M135M135M474KN/M28816KNGK113282KNC轴纵向框架梁传来恒荷载值GK2内纵墙重312KN纵向框架梁自重815KN/M54M4466KN楼面恒荷载传来54M27M27M135M135M474KN/M28840KN54M135M135M135M474KN/M22590KNGK219016KNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值QK1楼面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M23730KNQK13730KNC轴纵向框架梁传来活荷载标准值QK2楼面活荷载传来54M27M27M135M135M20KN/M23730KN54M135M135M135M25KN/M21366KNQK25096KNB轴纵向框架梁偏心产生的节点弯矩楼面梁荷载简图如下所示MK113282KN005M664KNM，MK2373KN005M187KNM。1350271350GK1GK2GK1G261350271350QK1QK2QK1Q26楼面梁荷载简图A楼面梁恒荷载B楼面梁活荷载M2K45、柱自重底层柱的自重07M07M28KN/M3555M7615KN其余各层柱自重06M06M28KN/M333M3326KN混凝土重度取28KN/M3以考虑柱外抹灰重。43横向风荷载作用1、基本风压为065KN/M2，风载体型系数为13，地面粗糙类别为C类。建筑总高度为267MAMIN，配筋率为760/400900021将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座，则支座截面可按书籍受压的双筋截面计算受拉钢筋，因梁端弯矩较小，所以按单筋矩形截面计算。B支座0298310/31409261MMNHBFMCSAS1FCBFH0/FY305MM2045FT/FY045143/36000018AMIN，配筋率为760/400900021框架梁纵向钢筋计算表层数截面M/KNMBBF/MMH0/MMSAS实配钢筋AS/MM2配筋率B683140063000300031305863316（AS603）0215支座C左382440063000170017170051316（AS603）0215BC跨间6573400180063000290029294136316（AS603）0215支座C右382440053000240024202863314（AS462）02568CD跨间26940018005300002000214110314（AS462）0256B1307640063000580059594178316（AS603）0215支座C左839840063000370038377396314（AS462）0256BC跨间8039400180063000350036360961314（AS462）0256支座C右831140053000520053447476314（AS462）02565CD跨间29240018005300002000215318314（AS462）0256B22386400630009901041041186322（AS1140）0407支座C左998640063000440045450434316（AS603）0215BC跨间11963400180063000530054542151316（AS603）02151支座C右863540053000540055465430318（AS763）0273CD跨间29240018005300002000215318314（AS462）02562梁的斜截面受剪承载力计算BC跨KNMBHFKNVC9186304310252501830故截面尺寸满足要求。08/7183720NFSAYVTV按构造要求配箍，取双肢箍。20其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果如下表框架梁斜截面配筋计算表层次截面剪力V/KNKNBHFC/5007HFBVSAYTV实配钢筋SAVB、C左831211869045FT/FY02102选用12160（AS707MM2）2、平台板设计取1M宽板厚作为计算单元（1）恒载收集平台板自重006M1M25KN/M315KN/M板面抹灰重002M1M20KN/M304KN/M板底抹灰重002M1M17KN/M3034KN/M恒荷标准值GK224KN/M恒荷设计值G12224KN/M269KN/M活荷载设计值Q1435KN/M619KN/M恒荷载和活荷载之和GQ619KN/M（2）内力计算计算跨度为L0LNH/2B/2146M006M/202M/2159M跨中最大弯矩为MGQL02/8619KN/M1592M2196KMM（3）截面计算H0HS60MM25MM35MMSM/1FCBH02196106NMM/10119N/MM1000MM352MM2013410145045FT/FY02102选用8200（AS251MM2）3、平台梁的设计计算跨度为L0105LN105246M258MM2045KMM属于第一类T形截面SM/1FCBH02COMMENTL3加一个图COMMENTL4这是楼梯是向外伸出27M的，中间平台的宽度是24M，梯井的宽度是160MM。2045106NMM/10119N/MM430MM2602MM2005910061045FT/FY021022）受剪承载力计算025CFCBH002510119N/MM2200MM260MM1547KNV3023KN07FTBH007127N/MM2200MM260MM4629KNV3023KN按构造配筋，选用双肢8300,配筋如下4、短柱设计截面选用400MM400MM，按轴心受压设计，按构造配筋选用416，满足最小配筋要求。52楼梯二踏步面层为20MM厚水泥砂浆抹灰，底面为20MM厚混合砂浆抹灰，金属栏杆自重为01KN/M,楼楼梯活荷载为QK25KN/M，混凝土强度为C25（FC119N/MM2,FT127N/MM2）,平台梁纵向钢筋为HRB400级（FY360N/MM2），其余钢筋为HPB300（FY300N/MM2）1、梯段板计算2403X1012120536148TLB30X130146220PBT51X50672ED板厚HL0/304860MM/30160MM,取H160MM,取1M宽为计算单元。（1）荷载计算恒荷载梯段板自重1M05015M016M/5/225KN/M3634KN/M2踏步板抹灰重1M03M015M002M1/03M20KN/M306KN/M2板底抹灰重1M002/17KN/M3038KN/M252金属栏杆重01KN/M1M/12M012KN/M恒荷载标准值GK746KN/M恒荷载设计值G14746KN/M889KN/M活荷载设计值Q1425KN/M35KN/M恒、活荷合计GQ124KN/M（2）内力计算水平投影计算跨度为L0LNB33M02M35M跨中最大弯矩MGQL02/101/10124KN/M352M2152KNM（3）截面计算H0HAS160MM35MM125MMSM/1FCBH02152106NMM/10119N/MM1000MM1252MM2008210086045FT/FY02102选用10160（AS491MM2）2、平台板设计取1M宽板厚作为计算单元（1）恒载收集平台板自重006M1M25KN/M315KN/M板面抹灰重002M1M20KN/M304KN/M板底抹灰重002M1M17KN/M3034KN/M恒荷标准值GK224KN/M恒荷设计值G12224KN/M269KN/M活荷载设计值Q1425KN/M619KN/M恒荷载和活荷载之和GQ619KN/M（2）内力计算计算跨度为L0LNH/2B/224M006M/202M/2253M跨中最大弯矩为MGQL02/8619KN/M2532M2495KMM（3）截面计算H0HS60MM25MM35MMSM/1FCBH02495106NMM/10119N/MM1000MM352MM2034010434045FT/FY021023、平台梁的设计计算跨度为L0105LN105462M481MLNA462M024M4644M估算截面尺寸HL0/124644MM/12387MM取BH200MM500MM（1）荷载收集梯段板传来124KM/M233M/22046KN/M平台板传来619KM/M2146M/202M576KM/M平台梁自重1202M05M006M25KM/M3264KN/M平台梁侧抹灰12205M006M002M17KM/M3036KN/M合计GQ2922KN/MCOMMENTL5加一个图（2）内力计算跨中最大弯矩MGQL02/82922KN/M4812M2/88450KMM支座最大剪力VGQLN/22922KN/M462M/26750KN（3）截面计算1）受弯承载力计算按倒L型截面计算，受压翼缘计算宽度取下列数值中的较小值BFL0/64644MM/6774MMBFBS0/2200MM2400MM/21400MM取BF774MMH0HS500MM40MM460MM1FCBFHFH0HF/210119N/MM2774MM60MM460MM60MM/223763KM/MM8450KMM属于第一类T形截面4SM/1FCBH02845106NMM/10119N/MM1000MM4602MM2003410034045FT/FY021022）受剪承载力计算025CFCBH002510119N/MM2200MM460MM2737KNV675KN07FTBH007127N/MM2200MM460MM8179KNV675KN按构造配筋，选用双肢8300,配筋如下4、短柱设计截面选用400MM400MM，按轴心受压设计，按构造配筋选用416，满足最小配筋要求。6基础设计61基础基本设计61基础基本设计611基本条件主体为8层的框架结构，根据地质报告采用桩基础。标准冻土深M，室内外高差045M。基础埋深取17M。地下水位高程24M，基础埋深在地下水位以上，承台高取12M，桩顶进入承台50MM，承台地面钢筋保护层厚度取50MM。612选择桩基类型根据建筑场地类形、地质条件及当地施工经验，基础类型选用混凝土预制桩，采用桩径为400MM400MM的预制方桩613确定桩长桩端持力层为粉土，桩入承台深度大于15倍桩径。则桩长L13385041117005136M，取L14M。614确定单桩竖向承载力设计值UKSIKPQQLA0445838255764196145KN04045000KN2074KN单桩承载力特征值1037KNAR62确定桩数及桩布置62确定桩数及桩的布置选取中柱最大FK36417KN/12529134KN，MK2294KNM/1251835KNM，V1054KN/125843KN中柱所需桩数，选用4根桩821037492KNRFNAK621初选承台尺寸边柱、中柱桩数一致，承台尺寸大小相同，桩距S35D350414M,边桩到承台边缘的距离取06，则承台长度为20614M26M，取27M，宽等于长为LB20614M26M，取27M，承台高12M。具体尺寸如图图61承台尺寸622单桩承载力验算地下水位高程在24M处,在基础底面以下，则基础和回填土自重KDGAK207124786GKN桩顶竖向荷载应满足下列要求KNNFNK03948629132MAX2AXMAXIKIKYKYMHVMKNRKNKA41285750413813790263承台设计631承台冲切承载力验算（1）柱对承台的冲切柱冲跨比，取015065392XAH039YX柱冲跨系数0084142XYX0002HFAHABTPYCYCXKN41051439724511036414KN100454KN满足要求0F（2）角桩对承台的冲切185CM角桩冲切系数1X056932Y边柱2MAXAXMAXIKIKYMHVNFNMKN397575041814902KHFACACKTPXYX123581409789504895023710111满足要求632承台受剪承载力验算计算截面取在柱边11截面，可知，XA0039X剪切系数，175126039X1485HSKNHBFKNVTS308740满足要求633承台受弯承载力计算MKNKXNMIYX02391285607039MHFAYS选用20130，实配面积。28AS施工设计部分7招标文件8商务标9技术标91施工组织设计92施工总体部署93总体施工方法94工期保证措施95质量保证措施96安全教育97消防保卫措施98环境保护文明施工结语致谢附录1框架梁内力组合内力组合12恒14风12恒14活0614风12恒14风0714活12恒0512活13地RE危险内力的设计值框架梁的名称截面位置内力恒荷活荷风荷L风荷R地震L地震R12恒14活135恒0714活LRLRLRLRMKNM3274740416416364236424965514533464511461553144072523627168316831左支座截面VKN536610900990991111111179658312657863018048788276467369640342378312跨中下部MKNM4840161014814864264258646573601556025988574060545641500037486573MKNM33607701211212358235851105291386342015008521246174956107156705670B8C8右支座截面VKN536610900990991111111179658312657863018048788276467369640342378312MKNM11400370900902853285314201575124214941344149512781530173938243824左支座截面VKN12182900830832642264218681929157813451937179818621630380213493802C8D8跨中下部MKNM170040000000000000260269204204260260243243171171269MKNM20408009469467558755835683538112437722773436319084556517395659565左支座截面VKN527310903903902109210978548187687457828181752679426850729231808187跨中下部MKNM479016001081081863186379888035589955978079789774677165684732158079MKNM204091811621162383338333733365482140752757470917214974148859865986B7C7右支座截面VKN527310903903902109210978548187687457828181752679426850729231808187MKNM40001686086046374637502556724168422012257081700415448884888左支座截面VKN143329079679642944294212622192834605279414573118889560627665606C7D7跨中下部MKNM150080000000000000292281180180292292258258171171292MKNM166074016491649114631146330282966317430116434413409502693491300313003左支座截面VKN527310905575573415341578548187710755488321738681766616856619078566跨中下部MKNM479016001461463052305279888035595255448111786575207112800720558111MKNM16609181357135753595359327731410923892213744179924791331871327132B6C6右支座截面VKN527310905575573115311578548187710755488321738681766616827321998321MKNM5000161004100464846484622691806200622114667902021586567796779左支座截面VKN143329090390360046004212622192984455288413673268740727444337274C6D6跨中下部MKNM150080000000000000292281180180292292258258171171292MKNM1660740225922591153711537302829661171515511304926445588094221307613076左支座截面VKN527310908598594110411078548187753051258575713285986193924312299243跨中下部MKNM479016000610612440244079888035583356638039793774017231741026528039MKNM166091823802380665766573277314113405324127852764406224458383988398B5C5右支座截面VKN527310908598594110411078548187753051258575713285986193924312299243MKNM500016176217628055805562269118673067858210218513082739683118311左支座截面VKN1433290163116317458745821262219400356434967564287280869258528692C5D5跨中下部MKNM150080000000000000292281180180292292258258171171292MKNM16607402984298418200182003028296621866170521553514606895159181957219572左支座截面VKN5273109010491049474947497854818777964859873569728864592798666069866跨中下部MKNM4790160000300353795379798880355752574479917985732073121027521310275MKNM166091829782978744374433277314121776161776577912787061535091649164B4C4右支座截面VKN5273109010491049474947497854818777964859873569728864592798666069866MKNM5000161982198290069006622691217533751042228721