皮带轮的冲压工艺与复合及单工序模具设计【5套模具】【优秀机械毕业设计论文A4037】
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共38页)
编号：979421
类型：共享资源
大小：11.67MB
格式：RAR
上传时间：2017-01-10
上传人：木***
认证信息
个人认证
高**（实名认证）
江苏
IP属地：江苏
50
积分
- 关 键 词：
-
皮带轮
冲压
工艺
复合
工序
模具设计
模具
优秀
优良
机械
毕业设计
论文
a4037
- 资源描述：
-
文档包括:
说明书一份,38页,12700字左右.
任务书一份.
开题报告一份.
PPT答辩稿
翻译一份.
图纸共51张:
带轮落料拉深模-00装配图.dwg
带轮落料拉深模-01下模座.dwg
带轮落料拉深模-02下模固定板.dwg
带轮落料拉深模-03落料凹模.dwg
带轮落料拉深模-04上模固定板.dwg
带轮落料拉深模-05上模座.dwg
带轮落料拉深模-06垫板.dwg
带轮落料拉深模-07凸凹模.dwg
带轮落料拉深模-08推件块.dwg
带轮落料拉深模-09拉深凸模.dwg
带轮落料拉深模-10压边圈.dwg
带轮落料拉深模-11卸料板.dwg
带轮冲孔模-00装配图.dwg
带轮冲孔模-01下模座.dwg
带轮冲孔模-02凹模.dwg
带轮冲孔模-03上模座.dwg
带轮冲孔模-04垫板.dwg
带轮冲孔模-05凸模.dwg
带轮冲孔模-06固定板.dwg
带轮冲孔模-07垫板.dwg
带轮冲孔模-08卸料板.dwg
带轮翻边模-00装配图.dwg
带轮翻边模-01下模座.dwg
带轮翻边模-02垫板.dwg
带轮翻边模-03凹模.dwg
带轮翻边模-04上模座.dwg
带轮翻边模-05固定板.dwg
带轮翻边模-06垫板.dwg
带轮翻边模-07凸模.dwg
带轮翻边模-08卸料板.dwg
带轮切边整形复合模-00装配图.dwg
带轮切边整形复合模-01下模座.dwg
带轮切边整形复合模-02切边凹模.dwg
带轮切边整形复合模-03固定板.dwg
带轮切边整形复合模-04上模座.dwg
带轮切边整形复合模-05垫板.dwg
带轮切边整形复合模-06.dwg
带轮切边整形复合模-07整形凹模.dwg
带轮切边整形复合模-08垫板.dwg
带轮扩口压平模-00装配图.dwg
带轮扩口压平模-01下模座.dwg
带轮扩口压平模-02固定底板.dwg
带轮扩口压平模-03斜楔.dwg
带轮扩口压平模-04上模座.dwg
带轮扩口压平模-05垫板.dwg
带轮扩口压平模-06固定板.dwg
带轮扩口压平模-07压平凸模.dwg
带轮扩口压平模-08扩口凸模.dwg
带轮扩口压平模-09凹模.dwg
带轮扩口压平模-10滑块.dwg
带轮扩口压平模-11压板.dwg
- 内容简介：
-
本科毕业设计 外文文献及 译文 文献、资料题目： up of 献、资料来源： 材料科学与工程杂志 文献、资料发表（出版）日期： （部）： 材料科学与工程学院 专 业： 材料成型及控制工程 班 级： 成型 054 姓 名： 李瑜 学 号： 2005101265 指导教师： 任国成 翻译日期： 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 2 中文译文 等通道转角挤压 工艺 在电子和航空航天行业的 推 广和应用 摘要 ： 促进等通道转角挤压 发展以及 在实验室的探索阶段 取得进展 ， 等径角挤压 在 这两个领域是至关重要的 ： （一）模 具 设计、 处理设计和规模 扩大（工具 /加工设计与推广） ； （二）发展 新亚微米晶 产品。这两个 目标 在霍尼韦尔公司 得到了 实现 。第一种情况 是 利用 等径角挤压 在电子工业从单相合金生产溅射靶材 成功的商业化。 在 实际 中的 应用（ 毛坯尺寸 ） 明显 多于 那 些文献报道。其他 的 重合金铝材料在航空航天领域 应用 的描述则是以增加拉伸强度、 高周疲劳和韧性 为目的 。在这些合金 中 ， 更好的了解塑性变形和降水机制之间的相互作用可达到 最佳的性能 。 2007年埃尔塞维尔 1 导言 过去 10 年，剧烈塑性变形（ 术 已成为 热切 研究 的焦点，因为他们 可以用尺寸在 50到 500纳米之间亚微米晶粒研究生产金属材料 。一个有前途的剧烈塑性变形（ 法 是 等通道转角挤压（ 等径角挤压 ） 工艺 。 它可以通过简单的剪切引起的剧烈塑性变形产生出大量的亚微米晶 粒材料。 到目前为止，研究已 在亚微米晶材料的的表征纹理、结构和力学性能，以及 等径角挤压 影响的主要参数和 畸变 退火 方面取得稳步进展 。然而，尽管有丰富的 文献资料 ， 但 在 工程和商业化 方面 的 问题直到最近才 讨论， 且 很少 有 实际应用的报道 。绝大多数研究者 继续使用 小长圆筒形或方形坯料。 已经有一些 扩大规模的钢坯 的尝试 ，但 还 没有成功的商业化的报告。 本文综述了 ， 霍尼韦尔公司在 模具设计， 推广 和商业 化 等径角挤压 平板钢坯进行获得的成果 。选定的例子表明，该技术可以 以 一个或多个下列方式 进入市场 ： （一） 提供全面降低成本以针对 标准制造或设计 ，（二）提供优异的产品性能 ，（三）答复 一个未得到满足的需求。 第一个涉及 等径角挤压 产品 的例子是使用 微米与亚微米尺寸 晶粒的 高 纯度铝、铜和钛 制造 用于制造逻辑和存储元件 溅射靶材 。另外两个例子 是关于中等和 重合金铝材料在航空航天和运输 领域的应用 。特别注意的是影响 等径角挤压 的结构和性能的单相铜和铝，尤其是铝在 合金成分 的 增加从一个非常低的水平（如溅射靶材）到一个更高的水 （如在商业合金为航空航天）。 有人认为，新的机制和 随着新的塑性变形之间的相互作用和形变热处理时的相变使合金水平的提高，更多合金应用机会将出现。 2 规模和工艺 设计 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 3 霍尼韦尔公司的重点是，从历史上看， 等径角挤压 平板产品，这是第一次介绍了编号。 38 在这种情况下（图 1 ），一个典型的坯料形状的特点是厚度 为 a，宽度 为 c， b c。通常情况下，尺寸 C 和 B 是平等的，允许使用相同的工具 进行 多道 次处理（在 90 之间轮换通过 ） 。 加工特性 之一是 等径角挤压 平板和长期钢坯 相似 。 不过，通常用于平板钢坯的 轴允许 90 钢坯轮换垂直挤压（ 图 1 中 ， 鉴于长期的产品，它是平行的挤压轴。在规模增长方面，有两个因素在起作用：（ i）模具 设计，及（ 优化 等径 角挤压 变形模式 。 模具设计 从生产角度看，主要的驱动程序工具设计包括安全，成本和生产力。 安全性和成本 如果使用常规低成本工具钢， 最大的问题是 冲床 潜在的断裂 /屈曲。对于给定的 材料，冲床压力 压材料的 屈服强度。冲压力 为 其中 出口的第一通道的 压力， 对于 该工具本身，最大的 冲床 压力 n 行动结束时的入口通道。同样地显示在 30 ，低摩擦情况（ m 因此，最好的减少模具 /冲压压力 的办法 是： （一）限制比例的 c / a 6）减少两个通道的摩擦 。 有两个相应的策略： 选择有效的润滑剂和使通道壁可动 。这是 利用单位 平板 等径角挤压 钢坯相对长期的 钢坯 的一个明显优势 ， 从设备和设计是可移动的墙壁 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 4 通道沿线 是因为平板产品 中 ab，而 长期产品中 a = b。因此 n 在平板产品中是较小的， 公式（ 2 ）和 公式 （ 3 ）可近似化简为 建议在平板和条状的产品中增加一个可移动底部出口通道，因为底部是润滑油原子的退出通道。 生产率 影响生产率的两个重要的因素是加工速度和钢坯弹射 。作为具有相当的韧性的材料，加工速度不是一个限制因素，它可以足够高（ 5米 /秒）。钢坯弹射具有更为复杂的问题，特别是对长条圆柱形坯料。在平板钢坯中，在可移动的墙底部退出渠道安装的额外液压缸提供了一个有效和简单的解决办法。 化 等径角挤压 有两个层次的单一 优化 和多道 优化 等径角挤压 。 化 某种程度的简单剪切变形应尽可能高的一种有效的完善的组织 。 这主要取决于摩擦条件和几何渠道，有两个临界参数改变几何 渠道：两个通道之间的夹角 2 及通道相交 的形状。通常情况下， 通常情况下，渠道都以尖角（没有半径）或圆角的交叉。 滑移线解决方 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 5 案和有限元模型揭示 在摩擦和（或）圆角渠道的情况下存在扇形变形区 。在这种情况下，简单剪切是重新分配沿着三个不同的方向。而且 即使是无摩擦的条件和尖角 弯道， 290时 死金属区存在于通道 的 角落。因此，工具角 2 = 90时，急转弯 道和附近摩擦条件 是实现沿 =2 一个方向简单有效剪切的最佳的条件 。 最重要的问题是 同时采取行动 消除有高压缩压力的沿底部墙壁 和密集支路的 摩擦 。随着 底部墙 壁的移动 ， 滑移线分 析表明扇形角度可以减小。 由于先进的模具设计和润滑油 条件，霍尼韦尔模具运作良好 。 多道处理 多道处理的两个主要参数是 变形路线（ 每次变形后 一 序列方坯的轮换， ） 和 变形总数的积累（积累株），平板钢坯，定义的四个基本路线， A、 B（或 、 （或 然是类似的长条钢坯除如前所述的旋转轴。 规模扩大的努力 基于上述考虑，霍尼韦尔公司开始了扩大 等径角挤压 规模的努力 ， 在 1997年建造的第一条模具生产线 。 今天，一些正常使用铝铜和纯钛大规模的钢坯模组使用 1000 和 4000 吨的压 力机 （见图 2 ） 。 其中大部分模具已在使用中， 6年中每周工作。 大众 中 最大的 等径 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 6 角挤压 方坯是三十二点七公斤的 最近， 110公斤 的 铜和铜合金 也有了 。作为比较，报告 的 最大 等径角挤压 加工铝坯模具 有 得渠道角度 105 而大众的用于研究的最典型的 10毫米 10 毫米 60坯是 克。 关于企图扩大 等径角挤压 过程没有任何 对铜的 报告。 重要的是， 等径角挤压 对微观结构，质地和性能的影响已经在各种规模的工业领域得到验证并将在第 2部分介绍。在作者看来，实际生产经验表明， 等径角挤压 是可扩 展的并将开创它的工业化新时代 。 3 等径角挤压 的溅射靶材 等径角挤压 特别适用于 高纯度材料由于晶粒细化是 有效地增强强度，并保持良好的塑性（霍尔佩奇硬化）唯一可用 机制，而其他硬化机制 都是无效的（析出和 硬化 处理 ）或有损于延性（脱位硬化） 。对 特定材料和晶体结构 而言 ， 等径角挤压 激活和控制质地 的硬化 。这种办法 对掺杂或低合金钢材料，如 在 高纯度的铜，钛和 料或不使用 微量元素 和低合金中使用制造溅射靶材仍然有效 。在本节中，我们使用 电极工业 缩写 ， 6和 。 径角挤压 后 靶材 的 微观结构 高纯度材料的 多道 等径角挤压 结果 存在以下 几个主要影响：（一） 形成较好（通常是小于 20微米）微观结构取决于 开始的 晶粒尺寸 ; （二）加强结构均匀性 ; （三）纹理 的 控制是通过 一些通行证，路线和后处理热处理 来实现的 39 ;（ 四 ） 在 等径角挤压 之前通过固溶处理来 消除大型阶段和沉淀。晶粒尺寸， 均匀性和缺乏大型粒子对溅射性能力 影响最大 。 选择特定结构 的关键因 素是在 靶材 制造或使用过程中的 热稳定性。下面是一些例子： 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 7 （一） 对低熔点 高纯度材料 而言 ，亚微米晶结构通常没有稳定的高功率溅射 。但是， 在 等径角挤压 之后 仍然 能得到结构 很 好和均匀 的， 而且 微米晶粒尺寸 较普通结构锻造或轧制后小 3 到 5 倍 。这 对 等径角挤压 的应用而言 是一个非常有趣的领域， 由于把重点放在 亚微晶材料，因此 很少在文献中强调，。 另 一个例子 36,37 是一种 5构（图 3a ） 在纯度 为 （ 6N ） 的 铜 经过 等径角挤压 静态再结晶（ 225 ， 1小时） 后 与普通处理典型的 50 米晶粒尺寸的对比 。该 析表明， 高角度边界占主导位置 （图3B ） 。 60 也界证明存在 大量的 孪晶组织 。 另一个例子（图 4和 5 ） ，高纯度 （ 5 由 等径角挤压 后 的平均粒径约为 60 米 ，而 而 标准处理则 是 200在这情况下， 经过 等径角挤压 直接观察室温下的完全动态再结晶 。 正如文献 41,42 所述 ，不仅 是应变的 积累，而且简单剪切变形模式也 是 很重要。 在特定的情况下 ， 在如图4所给的应力水平下对结构的改良来说 简单的剪切是最有效的模式结构 。 例如相同的结构，发现 5过两次 等径角挤压 后 （积累 应变 和轧后减少 99 （累积应变 。这种结构有一个突出特点即热稳定 性 增强。 起作用的 因素 可能 是 各向同性的 形态， 孪晶晶界的 低流动性， 结构均匀性及附近 纹理的 随机 性 （见图 3 ）。图 5经过 等径角挤压 和一般工艺处理 5， 6N 铜 37 和铜合金之间的晶粒尺寸 演变 随 退火时间 变化的比较 。例如，对于 等径角挤压 6N 铜 而言 ，完全静态再结晶发生在 225 C 的 、退火 1 小时 和 产生了 尺寸 约为 5 的均匀晶粒 ， 而在 300 额外的退火 1小时 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 8 后晶粒只是稍微长大至 15微米 ， 结构仍然均匀 。 相比之下， 相同 晶粒尺寸 6过标准工艺处理（ 85 滚动）后在经过 225 ， 1 h 和 300 退火 1 小时 后 ，分别 晶粒尺寸由 35升 至 65米 。 （二） 对 高纯度铝，铜 而言 ， 添加微量元素 （这里定义为 元素含量 最多 为 百万分之 2000）是一个 进一步完善 等径角挤压 晶粒尺寸和 /或通过提高 晶粒度 和亚显微结构的热稳定性同时来提高 等径角挤压 温度极为有效 的技术。一个显着的例子是 5万分之 20东建筑大学毕业设计外文文献及译文 9 硅含量。超细颗粒 的大小由 60微米减少至 25微米 ，远远小于 类似的应变水平（图 4 ） 作为推出结构 之后的尺寸 。简单的剪切变形模式 等径角挤压 和非单调 D 类 加载路径被认为 是等径角挤压 和推出结构的晶粒尺寸之 间存在显着差异的最主要的因素 41,42 。图。 6显示了 元素性质和掺杂数量对亚微米颗粒 6经过 6次等径角挤压后的 温度 静态再结晶巨大的影响 。 可以得到一个近乎对数的曲线。特别是 银，锡，钛 影响如此大以致有添加微量的元素有足够的 水平 产 生 稳定溅射的 亚微米颗粒的结构。 （三） 在 含有足够数量的微量元素或合金的 纯 在现实应用中 亚微晶 结构稳定溅射 是我们追求的 靶材 。 例如一个 金 亚微米晶结构 经过 等径角挤压处理 ，如图 7所示 36,37 。 透射电子显微镜 （ 展示了 一个 均匀等轴尺寸 米晶粒（图 7 ） 这对当于常规过程 100 个 因素 的 比较。 存在着 非常细的分散（小于 50纳米）的第二阶段 物质。 溅射性能 等径角挤压 结果展示了溅射性能优越（具体 细节 参考文献 36,37 ） ，其中包括： （一）减少电弧 ; （二）低水平的粒子和 晶圆上缺陷 ; （三） 改进薄膜厚度均匀性和 薄膜的统一性 ; （四） 由于存在较好束直的亚微米颗粒的结构进而进一步 提高 了 覆盖。 学性能和指标的设计 图 8显示数据是 6有微量元素的 6N 6N 4屈服强度（ 极限抗拉强度强度（ 。 经过等径角挤压处 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 10 理后的屈服强度（ 极限抗拉强度强度（ 比常规处理分别高 4至 10倍和 2至 3倍 。这种 效果 在屈服强度上最显著 ， 屈服强度是材料应用的一个重要指标 ，因为它 表示承受 永久塑性变形 的能力，并可能使工件 在溅射靶 时发生弯曲 。 由图 8可知在 6经过等径角挤压后 微量元素 有一个明显的强化效果，。拉伸伸长率 仍然很高： 较 亚微晶 0 ，较亚微晶 65。高强度的 纯亚微米晶材料允许使用单片设计，整个 靶材 作为 一个单块（图 9 ） 。较常规工艺的指标而言这是一个独特的设计 ，其中 经过 靶材 材料粘结 或焊接到底板材料制成 类似 061 或 单片设计 主要优点 如下： 相比扩散粘结的设计 靶材 寿命增加 了 50 ，因为溅射不再局限于 扩散结合 线 36,37 。直接结 果 就是增加吞吐量（一些经过处理的晶圆每个指标），其他组成部分的 寿命和减少停机时间。 通过降低成本，多而高风险的扩散焊作业来简化 制造 过程 。 归因于 等径角挤压 可以获得如常规手段（滚动，绘图）一样的高 塑性变形的 产品。 等径角挤压 材 的 最近事态发展的是空心阴极磁控（ 的 靶材 。这些 靶材成 形 需要经过 复杂的 等径角挤压 工艺形成最终直径约 度 381毫米和厚度 形状。 4 等径角挤压 铝合金在 航空航天和运输 上的应用 随着加入合金成分的增加 ， 二次相 （无论可溶性或不溶性） 得数量也随之增加，因此便产生了 两个其他可能 提高强度的 机制： 固熔 案 和 沉淀硬化。 等径角挤压 热处理 对 组织和性能 额影响变得更加多 样化和更难以预测。对于非 热处理 合金晶粒细化在 等径角挤压 仍然是提高强度的主 要 机制 2,12 。 对可热处理合金而言会产生 更有趣的 实例 。对于一个中等水平的合金，沉淀硬化 同晶粒细化一样有效，目标就 是优化处理 来结合这两种效果 13,20 。下文所述的一个例子是 等径角挤压 铝 2618 合金，主要用于 航空及运输行业的涡轮增压器组件 。对重 合金化 而言 ， 通过等径角挤压细化组织来提高材料强度 相对于其他硬化机制 是次要的 。然而， 经过等径角挤压处理的喷雾铸铝合金的起落架组成部分的韧性可以大大提高 25。 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 11 径角挤压 铝 2618 的涡轮增压器组件 工 在进行 等径角挤压 前将物质状态分三组 进行了研究： （一） 在 529 固溶 ， 24 即用水淬火使 所有 溶解相溶解 。 （二） 在 526 ， 固溶 20小时 之后， 经沸水 淬火 然后 在 200 时 ， 空冷 20小时。这个扩建条件提供了一个平衡固溶矩阵与 115。 （三） 在 529 ， 固溶 24 小时之后，水淬和在 385 ，空气中过度时效 4 小时 产生大量沉淀物， 降 低强度和 在这组中 ， 进行等径角挤压加强效果的评估 。在所有情况下， 按照如第 3节 中所描述的 转 90 ），模具温度在 150至 200 范围内分别进行一，二，四及六次等径角挤压。 同时对 后 等径角挤压 的 等时退火 也进行 了研究。 拉伸性能 表 1显示了 等径角挤压对 硬度， 屈服 强度，抗拉强度和伸长率 的影响 。主要 成果： 单独进行等径角挤压的 晶粒细化（案例三） 有效的增加强度比超峰时效 约少 25 。但是 ， 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 12 硬度， 屈服强度和抗拉强度 仍分别高于氧条件约 2 ， 4和 2倍 。 与传统的 经过超峰时效的 等径角挤压 样本（案例二）造成只是 稍微 提高 了拉伸性能。 图。 实验组 1， 屈服得 到明显改善。 经过第一遍工艺，相比 度 ，抗拉强度 和伸长率分别提高了 40 ， 25 和 30 。经过两次工艺加工后 ， 屈服强度和抗拉强度在类似的延性方面又分别 增加了是 50 和 35 。经过四 道工艺 ， 强度增加较工艺次数 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 13 少的时候少，与 10 ， 。 长期 进行低于超峰时效温度退火 进一步提高强度和略有改善延性。 在第一次工艺后实验参数为 退火 温度 150 ， 10 h， 列于表 1 。 微结构和强化机制 图 10 显示的 是经过第一和第四次工艺后的 微图像，在第一次 工艺后 ，结构 由复杂脱位配置（图 10b）和 米二次晶粒组成 （图 10a）。极精细 得约 1 微 米 10b） ，或者呈 一致的球形或 着部分连贯，时刻存在于 整个样本 中 。经过四年 道工序后 ， 基体之间的界限变得模糊 。平均晶粒尺寸为 10C 所示， 其附近存在大 量 不溶性 的 沉淀物。 位错常常存在于边界处，以少量位错群的形式存在 。 同时可以看到尺寸较大的连贯的 对实验组 2， 3而言 ， 取 而 代 之 的 是 粗 沉淀 （ 实验组 2小于 和 实验组 3超过 5微米 ）。 实验组 1的加固现 象可以有以下两方面解释 20 ：（一） 通过增加位错，晶粒或边界的切应力来使其移动 ； （二）高密度 在热 等径角挤压 的动态 和 在彼此等径角挤压过程预热的 静 态 。 这种占主导地位的机制是相互作用的高度密集的 和位错或细胞间的最佳组合 。这种最佳机制 强于 仅用 等径角挤压 来细化晶粒（实验组 3） ， 单独使用常规工艺细化晶粒 （ 等径角挤压后沉淀硬化（实验组 2）。 对于低工艺次数而言这是最有效的方法。而高次数的工艺 ，重排和恢 复的位错，增大 沉淀物 受剪切力 能有助于减少加强效果。 涡 轮增压器组件的关键要求是其疲劳性能，因为其持续工作在压力、流量和速度都大的环境下，同时发动机的排量有严格的控制，还有就是要考虑到经济因素。在高周疲劳下，根据 对铝 2618合金试样进行了 控制轴向载荷、温度在 25到 150之间、应力比 R=0 和 R=率 59及正弦波形的条件下进行了测试。通过对铸造354/标准铝合金涡轮增压器和锻压 2618合金涡轮增压器进行比较，据 44提出的论证的多轴高疲劳效应，做了进一步的分析。实验结果表明对于两个压力比值 ，抗疲劳性能都有了明显的提高。图 11 给出了在 R=0时的数据比较。在 10到 80周次时，疲劳寿命的增加主要取决于 始数据显示， 其最多可提高 230倍。有趣的是，在如今应用最为广泛的 140平的 量应力中，铝 2618 合金的 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 14 起始原料是压铸合金组成为 的锌， 3 的镍 ， 3 的锰， 的镁 ， 的铜等元素的 金。该合金 已应用于常规飞机的起落架部分，但是它的韧性和拉伸强度还不符合规范。铸造后 75 时线路 、八及十六步进行操作。在 后， 485 固溶一小时，温水中淬火，并且是在 件下进行这些操作。其显微结构用扫描电镜（ 光学显微镜进行观察。而固溶物的尺寸则由扫描电镜和破坏性液体粒子计数（ 测定。用光滑试样和缺口试样来同时评价其 性及 4 原始铸态组织主要有两种大型沉淀的类型，它们有 5的 伴有锌、锰和镁的镍富集阶段。它们形成了一个统一的网络结构（如图 12同时存在着 的非常细的弥散物。12. of in a l 7in a) as (b) c) 图 12b 和 c 给出了由 为数字功能时，固溶物所起到的作用。表 2 显示了相应固 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 15 溶形态的其中之一，即四个和八个的过程。在第一个步骤之后会看到断裂和拉伸的出现。在四和八过程之后，大于 10和 3m 的固溶物中有个别的未检出 ，但是相对比例最小的固溶物却逐渐增多。也许，固溶强化机制是在断裂和沿成功剪切面和在 过路线 裂和连续均一不断的完善了固溶强化机制。表 3 总结了对于铸态组织条件下以及经过在 件下 八和十六步骤后固溶强化机制的可测量性。切口屈服率相对于初始态提高了，这是因为在八和十六步骤后 种效应伴随着小但是总深长率却不断增加的情况出现。除原因尚不明确的 16 路径硬度减少 5%之外，其强度和硬度基本保持稳定。 变的较高水平带来的高积蓄能量是可能会导致固溶动力和沉淀速度的增加的。提高韧性时占主导地位的机制是晶粒细化以及特殊非可溶性第二相和氧化物的初始微裂变致使得均一化。这种效应可能会得到更强大的合金及高合金浓度。总体而言，本研究及其他研究 25表明 晶粒细化机制之外会产生独特的性能。 5结 论 （ 1） 错齿饰的 按比例放大已在大量的铝、铜以及钛的合金中得到了应用。重量的处理明显高与参考文献中所写到的。到目前为止，在采用基于过程理论了解的机理时，由简单剪切而形成的晶粒细化机制被验证是可操作并且是最为理想的。 （ 2） 且通过亚微晶和少量微晶这两种不同尺寸类型的微晶开发了新型的铝铜合金的溅射靶材。有人认为，在对提高诸如高纯度，掺杂，低合金钢或不耐热合金钢的力学性能时具有明显优势，其原因是晶粒细化机制是其唯一强化机制。 （ 3）随着合金成分数量的增加，由于激烈变形和热处理的相互作用，新机理和结构的出 现是有可能的。然后才能把各种强化机理加以合并，并且（或者）提高其疲劳或韧性这样的具体的属性。这样有利机制除细化晶粒外，还有提纯、沉淀阶段的匀质处理以及第二相变。 谢 词 作者祝 士 70岁生日快乐。我们感谢他的原因是他是材料科学和工程 时感谢 及 有 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 16 参考文献： 1 5 (2003) 91 99. 2 45 (2000) 103. 3 1 (1981) 971 974. 4 M. Z. M. 44 (1996) 4619 4629. 5 A 234 236 (1997) 927. 6 Y. M. Z. M. A 29 (1998) 2245. 7 G. A 78 (1998) 373 388. 8 e, A 345 (2003) 122 138. 9 K. Z. A 33 (2002) 2173 2184. 10 A. C. A 7 (1999) 1663 1680. 11 A 197 (1995) 157 164. 12 S. A 28 (1997) 1047. 13 S. J. 12 (1997) 1253. 14 S. A 318 (2001) 163 173. 15 A 244 (1998) 45 153. 16 S. J. 28 (1999) 1038 1044. 17 HZ. 93 (2002) 641 648. 18 1994) ( 19 03 504 (2006) 37 44. 20 C. A 425 (2006) 36 46. 21 A. O. R. H. T. A 381 (2004) 121 128. 22 53 (2005) 1207 1211. 23 J. 20 (2005) 288 291. 24 Z. 52 (2004) 4589 4599. 山东建筑大学毕业设计外文文献及译文 17 25 A. K. N. Y. M. I. H. A 399 (2005) 181 189. 26 A. K. Y. N. I. M. H. A. T. 53 (2005) 211 220. 27 Y. I. 21 (2005) 708; C. M. Z. 53 (2005) 749 758. 28 I. O. R. 53 (2005) 4919 4930. 29 Y. C. S. M. Z. I, 2002, p. 173; 2004) 56 58. 30 A 386 (2004) 269 276. 31 (2006) 28 32. 32 2003) 33. 33 R. P. 26 432 (2003) 267 272. 34 B. R. A 410 411 (2005) 316 318. 35 R. B. 03 504 (2006) 67 272. 36 S. F. S. J. S. J. , 2006, 585 601. 37 S. F. S. S. J. B. A. R. 4 (2003) 76 92. 38 ,850,755 (1998). 39 S. F. A 368 (2004). 40 M. Z. A 332 (2002) 97 109. 41 A 345 (2003) 36 46. 42 A 338 (2002) 331 344. 43 R. 44 (2001) 91. 44 A. 2001, p. 325. 493 (2008) 130140up of , ys ys,of 0 00 1,2. PD 3. It or (an or l, Cu i in of by on of of of 429. of 3032 of or to up 3235 no of in up +1 509 2522118; +1 509 S. of l in is to of u Al of a as in to a as in It is as of a up s of 38. In 1), a is by a, 2007 1512811228 007; in to be(of of in l in In 0 9216, 8198, 007; 5 007of a (i) is of be of 6,37. in or of (i)an et (2008) 130140 131b c c, b a 30,3840. c b to of 90 of of 90is to 1) it is (i) a is of if a be 0is b a = b 2) ) be 1 +)of )p is at of k is m is F is is on at of 30, a m 1as a of l + 30 i, is is a as l 9% (A of is h) or l, 6N Cu . et (2008) 130ii)of h a of of a of 3)5 of l, 637 u N Cu,25C h in a 8500C, 1 N Cu 85% 5 up 525C, 1 h 00C, 1 h, l u, as up of a is a of to A l 0 i. of 5is as a 4). (to a in in as 41,42. 6 of of on of N A is In Sn a a is l u a of a of a is 7 36,37. a . of of 7)to a 00 of 36,37) (i) of of on (to 8 on N Cu N i at S TS is 0 is is a of In N Cu,a in 8). 0%540% u. of of a is a 9). is a of of a to a l 6061 of a up 0% in is no by 36,37. A in of of of et (2008) 130140 1358. S 6N 6N 6N i. by of to by a is as as is to to be to l u a a of 93.7 a 81 a 5.4 l of in (i) on to 2,12. (a) 00 mm +52% (b) 00 mm 25.4 mm 381 mm 13,2024. l 2618 is in of on to 2529 be by a l l 2618 of ) 29C, 24 h to 23.8 25.4 mm up N Cu . et (2008) 1301402618 , S (%)as 3 150C, 10 h 86 14as 566 601 11as 4I as 2as 0l 2618 5C) 0618 5C) 7618 O (5C) 8(26C, 20 h by 00C, 20 h in an 115.(29C, 24 h by 85C, 4 h in to B = O In at 50 00C 90) as . on is 5% in of to 6YS TS of I) in a of 6A is of to of of by 10. a b) c) (an S. et (2008) 130140 P)2024of a = 0 at is 0%, 25%0%, to 6 S TS 50% 35%a at a of 0% in 6 a in as of a A at 1820 to at 50C, 10 h 10 EM of . 10b) 10a). 020 10b), or is as a be of a a I P by I in be by (i) of of l l 2618 l 2618 i to (P is of P is T6 I). It is a a of of P to of a to to 618 to MP of at 50C, = 0 = 1, 9 of 44 in to l as 54/l 2618 a in 11 = 0. is 0 0 of up 30 40200 in l 2618 as . et of 12 007 /28 007 / 24 007# 007an a of be by is to be to of be as In is no or is is it it is it in it is by by on a be be to be in of or be in in If be to D 992)to is it is to be as is on or is to be 2008) 35:601608. . C. *)8854, to by a Fu et 2001; et 1998) or 004;To as of be to et 1999), or be to as as Qu 003; 999). As to it is to an of is in of in a a is by an is to a a is to is on to be to in In on be to of a be a in (1) 2) 3) of of AD an a of be in is be to be in in of a is in TL of is of is 1, is to A of a in a of u, v, w) of (To a of is of is no on be of of be as 0% is a D be on of as of to 2a. be as 1 of a 3D et a of in we to of in TL an as 3, it is in we to in to to be as z in a of to be of to it is on a as 4, is to be is To of is to by as 4to a is if of of be on of to is to of by z of is or is as 5. is of 3 be 2 a of 4 by a 5 a a of 03If of is be it is to a as: is of of z at of to a be as:zi;j a In be to be on of be by To of at to up be as a is to be to to to a to be to as in of is is a As of in be to a is on a of is of is to 6 An of a b c 7 a A 96 b a 5% of c a 0% of of et be of is as an is to as 6b is to by of to of ea 004; 998a 989,1990, 1991), to 1998b, c, 2003; 999; 1997). of In to be on to be in of is to of is to of In a is to to 996), is by 996). #on a Hz B In of 8 on c 9 a A b 0% c of 054 in is of to is a is a of of : a is in it is a as ,596 of is 00200 of is 5% of is of is s as 7b. 0% of of be by a by a as is of to a of is to to of is be is 8. of on to a on of is to be be : an 5 40,640 A 300524 in of of is as 5% of of It is 10 of a b 11 a
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号