80万吨蜡油加氢精制装置操作规程炼油装置操作规程操作手册蜡油加氢精制操作规程.doc

80万吨/年蜡油加氢精制操作规程目录1目录第一章工艺技术规程1第一节设计依据1第二节装置概况、特点及工艺原理1第三节工艺流程说明9第四节工艺指标11第五节原材料指标12第六节公用工程（水、电、汽、风等）指标15第七节主要操作条件及质量指标16第八节原材料消耗、公用工程消耗、能耗计算指标与节能措施17第九节生产控制化验分析18第十节装置内外关系21第二章岗位操作规程23第一节反应部分操作规程23第二节分馏部分操作规程50第四节产品质量控制规程71第三章开停工规程74第一节装置开工规程74第二节装置停工规程148第四章设备操作规程180第五章事故处理规程181第一节事故处理总则181第二节事故处理状态182第三节紧急停工方法182第四节事故处理预案193第五节停电事故处理230第六节晃电事故处理233第七节仪表风中断236第八节循环冷却水中断238第九节装置火灾事故处理方案241第十节装置08MPA氮气中断事故处理方案252第十一节DCS前台死机事故处理预案252第十二节DCS后台死机事故处理预案255第六章仪表控制系统260第一节控制系统概述260第二节仪表系统概述263第三节控制回路说明268第七章操作规定278第一节长期操作规定278第二节临时操作规定281第八章安全生产及环境保护282第一节安全知识282第二节安全规定301第四节本装置易燃易爆物质的安全性质、爆炸范围、闪点、自燃点328第五节本装置主要有害物质的性质329目录2第六节装置污染物主要排放部位和排放的主要污染物329第七节环境保护知识330第九章附录330第一章工艺技术规程第一节设计依据1、山东海化集团80万吨/年重油催化项目可行性研究报告2、山东海化集团有限公司提供的有关基础技术资料；3、山东海化集团石化分公司80万吨/年重油催化项目设计协调会会议纪要4、山东海化集团石化分公司80万吨/年重油催化项目设计合同第二节装置概况、特点及工艺原理中国海洋石油海化石化分公司80万吨/年蜡油加氢装置是以常减压装置的减二线蜡油和减三线蜡油以及原料车间蜡油为原料，精制过程是在临氢及一定的温度、压力和催化剂的作用下，脱除原料中的含硫、含氮、含氧化合物中的硫、氮、氧杂原子从而改善油品的质量。对于二次加工产品来说，可使油品中的烯烃、二烯烃和以及芳烃加氢。与其他油品精制相比较，加氢精制具有产品收率高质量好的特点。蜡油是原料经二次加工以后得到的产品，它含有较多的硫、氮、氧化合物和烯烃，这些杂质在油品贮存过程中，极不稳定，胶质很快增加，颜色急剧加深，严重影响油品的贮存安定性和燃烧性能，因此，二次加工油品，必须经过加氢精制，除去含硫、氮、氧化合物和不稳定物质（烯烃），获取安定性和质量都好的优质产品。1装置概况1）装置规模该装置加工减二线蜡油、减三线蜡油和焦化蜡油的混合原料80万吨/年。年开工时间为8400小时。2）装置组成该装置主要由反应部分、分馏部分、循环氢脱硫部分和公用工程以及辅助系统等部分组成。其中反应部分可以分为原料预处理系统、原料升压系统、原料及氢气换热和加热系统、反应器系统、反应产物分离系统、循环氢脱硫系统、循环氢压缩机系统和补充氢压缩机系统、注水系统。分馏部分也可以分为脱丁烷塔系统、主分馏塔系统、柴油汽提塔和中段回流系统、以及产品冷却系统等组成。4）主要产品及副产品（按照初期工况）气体3734KG/H石脑油产品1500KG/H柴油产品11300KG/H加氢蜡油产品79477KG/H5）设备概况设备台数（注不包括热工专业设备）序号名称台数备注1塔4序号名称台数备注2冷换设备223空冷器104加热炉25主要容器216机泵297透平18反应器19压缩机310原料过滤器1套12其它小型设备5含风机、吊车小计1086）消耗指标序号项目单位数量备注1循环冷水T/H607连续、最大755T/H2脱氧水T/H20连续4电（6000V）KW3166轴功率5电（6000V）KW3166轴功率6凝结水T/H25外送710MPA蒸汽T/H70连续8仪表风M3N/MIN3连续906MPA氮气M3N/H10连续10燃料T/H09连续7）总能耗1194MJ/T原料即。8）占地面积总占地128公顷。2装置特点1）反应部分采用炉前混氢流程，操作方便流程简单，传热效率高。2）高压换热流程采用汽液两相流混合换热流程，具有传热系数高、换热不易结焦、节省换热面积等优点。3）该装置反应产物分离流程采用热高分流程，减少换热面积，有利于装置能耗的降低。4）设置循环氢脱硫单元，可降低设备腐蚀、提高循环氢的氢纯度，减少废氢的排放。5）采用原料自动反冲洗过滤器，防止原料中固体杂质携带入反应器床层，过早造成压降。6）分馏部分采用双塔汽提流程，设置分馏进料加热炉与加氢炉“二合一”共用一个对流段。7）采用循环氢凝聚分液器，在保证循环氢分液的同时，降低设备投资。8催化剂湿法硫化。3工艺原理加氢精制过程是在临氢及一定的温度、压力和催化剂的作用下，脱除原料中的含硫、含氮、含氧化合物中的硫、氮、氧杂原子从而改善油品的质量。对于二次加工产品来说，可使油品中的烯烃、二烯烃和以及芳烃加氢。与其他油品精制相比较，加氢精制具有产品收率高质量好的特点。蜡油是原料经二次加工以后得到的产品，它含有较多的硫、氮、氧化合物和烯烃，这些杂质在油品贮存过程中，极不稳定，胶质很快增加，颜色急剧加深，严重影响油品的贮存安定性和燃烧性能，因此，二次加工油品，必须经过加氢精制，除去含硫、氮、氧化合物和不稳定物质（烯烃），获取安定性和质量都好的优质产品。31加氢精制中的化学反应石油馏分是由多种烃类和非烃类组成的复杂混合物。因此，在加氢精制过程中，会有多种反应发生，但主要有以下几种反应发生。311加氢脱硫反应原料油中的含硫化合物主要是硫醇、硫醚、二硫化物和噻吩等，在加氢的条件下，它们转化为相应的烃类和硫化氢，从而把硫除去1硫醇硫醇加氢反应时，发生CS键断裂RSHH2RHH2S2硫醚硫醚加氢反应时，首先生成硫醇，再进一步脱硫RSRH2RSHRHRSHH2RHH2S3二硫化物二硫化物加氢反应时，首先发生SS键断裂，生成硫醇，再进一步发生CS键断裂，脱去硫化氢。在氢气不足的条件下，硫醇也可以转化成硫醚RSSRH22RSH2RSHH22RHH2S4噻吩噻吩加氢反应时，首先是杂环加氢饱和，然后是CS键开环断裂生成硫醇，最后生成丁烷。312加氢脱氮反应含氮化合物对产品质量的稳定性有较大危害，并且在燃烧时会排放出NOX污染环境。石油馏分中的含氮化合物主要是杂环化合物，非杂环化合物较少。杂环氮化物又可分为非碱性杂环化合物如吡咯和碱性杂环化合物如吡啶。1非杂环化合物非杂环氮化合物加氢反应时脱氮比较容易，如脂族胺类（RNH2）。RNH2H2RHNH32非碱性杂环氮化物（如吡咯）吡咯加氢脱氮包括五元环加氢、四氢吡咯中的CN键断裂以及正丁胺的脱氮等步骤。3碱性杂环氮化物如（吡啶）吡啶加氢脱氮也经历六元环加氢饱和、开环和脱氮等步骤。313含氧化合物的加氢反应石油馏分中的含氧化合物主要是环烷酸和酚类。这些氧化物加氢反应时转化成水和烃。1环烷酸环烷酸在加氢条件下进行脱羧基或羧基转化为甲基的反应。2苯酚苯酚中的CO键较稳定，要在较苛刻的条件下才能反应。314烯烃饱和反应烯烃的加氢速度很快，二烯烃加氢速度比单烯烃快，原料油中的烯烃在加氢精制条件下得到饱和，生成烷烃。烯烃都很容易加氢饱和，但烯烃加氢饱和反应是放热反应，在不饱和烃含量高的油品加氢时，要注意反应器床层温度的控制。1单烯烃CNH2NH2CNH2N22双烯烃CNH2N22H2CNH2N2315芳烃和稠环芳烃的加氢反应芳烃加氢主要是稠环芳烃部分加氢饱和。稠环芳烃的第一个芳香环的加氢反应速度比苯高，但第二第三个芳香环继续加氢时的反应速度依次急剧降低，芳香烃上带有烷基侧链会使芳香环的加氢更困难。在一般加氢条件下，单环芳烃加氢十分困难。316轻度的加氢反应当加氢精制条件适当时，加氢反应较轻微，而深度加氢精制时，则加氢反应很显著。C10H22H2C5H12C5H12RH2RH在加氢精制时，加氢反应是不希望的，要限制这类反应。除选用适宜的加氢催化剂外，根据实际尽可能降低反应温度。317脱金属反应油品中的重金属有机化合物如砷、铜、汞、铅等在高温并有催化剂的作用下，与H2S反应成金属硫化物沉积在催化剂的表面。在实际反应中，以上几种反应都以不同的速度进行，从而使产品有不同的精制效果。它们的相对速度次序大至为烯烃饱和脱硫脱氧多环芳烃加氢脱氮单环芳烃加氢饱和加氢。在加氢的反应过程中，除了上述几种反应外，还有脱卤素、聚合反应等。32影响加氢反应的因素汽柴油加氢精制的作用主要是脱硫、脱氮，脱氧和烯烃饱和。在馏分油加氢精制过程中，加氢脱氮的难度远远超过加氢脱硫和烯烃饱和，而且馏分越重脱氮的难度越大。加氢精制反应速度的快慢一般有以下规律脱金属二烯烃饱和脱硫脱氧单烯烃饱和多环芳烃加氢脱氮单环芳烃饱和加氢柴油加氢精制过程中，所进行的反应与操作条件有很大关系。加氢精制反应对产品质量的调节以反应温度为主要调节手段。空速、压力、氢纯度、氢油比等指标一般调节幅度不大，反应系统的操作要掌握好原料性质，控制好加热炉的平衡操作，降低装置能耗，控制好反应温度与反应压力，使装置平稳、安全长周期运行。321原料油性质原料油含硫含氮量越高，反应热越大，温度容易升高，蜡油的不饱和烃含量较高，反应放热更大，耗氢也高。如果原料油性质变化过大，就会出现床层温度波动的情况，本装置要求正常生产时催化剂床层最高温度不能超过420。当原料油带水进入反应系统时，会使反应器入口温度下降，造成反应系统压力波动、催化剂强度降低，这时应迅速通知上游装置或罐区加强切水，如果这种情况严重，则要及时汇报调度，暂时停止反应进料，装置反应系统维持气体循环，分馏系统改油循环。322反应温度反应温度是柴油加氢过程最重要的调节参数。提高反应温度，加快脱硫和脱金属等反应速度，提高了加氢过程的杂质脱除率。另一方面，提高反应温度，虽然能提高加氢反应活性，但也加快生焦积炭反应速度。过快的提温速度，将缩短催化剂的使用寿命，因此，在保证产品质量的前提下应尽可能的降低反应温度，严格控制装置的提温速率。由于加氢反应是放热反应，催化剂床层温度会逐步升高，当催化剂床层温度太高时，在两个床层之间引入冷氢，可降低床层温度。323反应压力反应压力的影响是通过氢分压来体现的。反应系统中的氢分压决定于操作压力、氢油比、循环氢及新氢纯度及新氢量。3231反应氢分压反应氢分压是根据催化剂的性能、原料油的性质以及对产品质量要求和设备情况决定的。在其它条件一定时，提高反应氢分压，可促使加氢反应的进行，烯烃和芳烃的加氢速度加快，脱硫、脱氮率提高，故所得产品的溴价低，含硫、含氮化合物少，油品安定性好，同时还可在一定范围内防止或减少催化剂结焦，有利于保持催化剂活性，提高催化剂的稳定性。3232系统压力系统压力波动会影响反应进料量、氢油比和反应深度，会影响反应温度，以致影响加氢过程，系统压力主要受到重整装置供氢的影响及本装置新氢压缩机的运行工况的影响；反应压力不作为调节手段。324反应空速空速是指单位时间内，单位体积或重量催化剂所通过原料油的体积或重量。在不影响原料油转化深度的前提下，应尽量提高空速，达到优质多产的目的。本装置设计空速为18H1体积空速。一般说来，在反应温度、压力一定的条件下，空速增加，原料油加氢深度及加氢深度下降，产品中含硫量、含氮量及产品溴价增加，产品质量变差。空速降低，加氢反应深度加深，空速过低可能造成偏流。当改变操作条件时，若反应进料量加大，会因反应放热量增加而使床层温度上升；反应进料量减少，会使床层温度下降。在调节反应进料量时，应以先提量后提温，先降温后降量为原则。正常生产时，提降量的速度应控制在不大于20TH。反应进料量出现波动，多数是由于反应进料流控仪表故障，此时可改手动控制或视情况改现场副线控制，并联系仪表工处理仪表。325氢油比氢油比指的是工作氢气的体积在标准状态下和工作油料的体积一般按进料温度的条件下的体积或冷油体积之比。当循环氢纯度不变时，氢油比大小主要由循环氢量大小决定，增大循环氢量，即是提高氢油比。当循环氢量出现变化或波动时，一般是由于循环机负荷变化、循环氢组成变化或仪表故障引起。当循环氢纯度提高而致使密度变轻时，仪表显示循环氢流量变低，此时可通过换算才能知道实际循环氢流量。仪表本身及其附件或引线堵时，也会使仪表显示循环氢流量不准确，此时要联系仪表工全面检查处理。提高循环氢纯度及使用高纯度的新氢、降低反应进料量，也可以提高氢油比。本装置设计氢油比为4501，采用较大的氢油比有如下好处好处1大量的循环气体可以及时在把反应热从系统带出，使反应器催化剂床层温度容易控制平稳。2可以保持系统有足够的氢分压，使加氢反应易于进行。3过剩氢气可以起着保护催化剂表面的作用，在一定范围内，可以防止油料在催化剂表面缩合结焦。缺点能耗增加，系统压降增大。工作氢量进一步提高，使油品和催化剂的接触时间缩短，从而导致反应深度下降。326氢气纯度反应系统压力不变时，氢纯度越高，氢分压也越高，越有利于加氢反应的进行，所以应尽量使用高纯度新氢及尽量提高循环氢的氢纯度，达到延长催化剂寿命的效果。新氢中含有的CO和H2会发生甲烷化反应并放出大量的热，所以，新氢中CO含量增加，会使床层温度升高。CO十3H2CH4十H20十21476千焦摩尔分子反应的结果不仅消耗了氢气，并且放出大量热使反应器催化剂床层有更大温升，破坏反应平衡，同时，生成的水蒸汽为极性化合物，优先吸附于催化剂的活性中心，妨碍催化剂的发生催化作用。由于其反应产物CH4和CO2在系统中的积累，可使循环氢的纯度降低。CH4在加氢反应中不大起作用，但CO2与加氢反应中生成的NH3容易生成NH42CO3，在低于170的管道、容器中，容易形成结晶析出，堵塞了管道而增大压差，甚至迫使装置停工。O2的存在是一个危险因素，O2和H2反应并放热O2十2H22H2O十24186千焦克分子摩尔新氢中混入大量O2时，会使反应温度突然升高，压力骤增，严重时会发生爆炸事故。在置换时，要求系统O2含量360比重（156/156），G/CM3ASTMD1298073307350867087008890893总硫，PPMASTMD126605MPAG温度环境温度常压露点405N2低压N2压力06MPA6燃料气压力0306MPA温度40第七节主要操作条件及质量指标1反应部分反应器主要工艺操作条件项目初期末期进料量T/H95238保护剂体积空速，H1100精制催化剂体积空速，H110催化剂装填量M31123反应器入口气油体积比450精制催化剂的平均反应温度，376399催化剂入口温度，355380380404催化剂出口温度，375385398407反应器入口氢分压，MPAG8080热高压分离器V3104操作压力98MPAG操作温度260冷高压分离器V3105操作压力96MPAG操作温度50热低压分离器V3108操作压力20MPAG操作温度260冷低压分离器V3107操作压力19MPAG操作温度50循环氢脱硫塔T3101操作压力95MPAG操作温度45新氢压缩机入口压力21MPAG入口压力111MPAG入口温度40新氢压缩机入口压力95MPAG入口压力111MPAG入口温度452分馏部分脱丁烷塔T3201塔顶压力07MPAG冷低分油进塔温度264热低分油进塔温度280塔顶操作温度115分馏塔T3202塔顶压力025MPAG进料温度375柴油抽出温度281第八节原材料消耗、公用工程消耗、能耗计算指标与节能措施1公用工程消耗及辅助材料等的数量、规格公用工程消耗汇总表序号项目单位消耗量备注1循环冷水T/H601连续2新鲜水T/H02/10正常/间断最大量3燃料气T/H0819连续4除氧水T/H8/27连续/间断最大量5电（6000V）KW2680/3075轴功率/电机功率6电（380V）KW598/742轴功率/电机功率710MPA蒸汽T/H33连续（自用45T/H）8凝结水T/H25连续，外输9非净化压缩空气NM3/H120间断10净化压缩空气NM3/H150连续1106MPA氮气NM3/H15连续12高压氮气NM320000分三四次用2催化剂及化学药剂催化剂及化学药剂消耗汇总表序号名称型号或规格单位一次装入量备注1催化剂RN10T918精制剂2支撑剂RG1T92保护剂3硫化剂DMDST120催化剂硫化4瓷球T188第九节生产控制化验分析分析化验项目、分析方法和频次序号取样名称分析项目分析方法控制指标分析次数备注1原料油比重D204GB/T2540实测3次/日馏程,GB/T9168ASTMD1160不定期硫PPMGB/T3803次/日序号取样名称分析项目分析方法控制指标分析次数备注氮,PPMGB/T176743次/日碱氮,PPMSH/T01623次/日氯化物GB/T186123次/日残炭GB/T2683次/日金属含量GB/T186083次/日运动粘度20MM2/SGB/T265不定期酸度,MGKOH/100MLGB/T264不定期凝固点,GB/T510不定期分子量不定期全分析不定期2柴油产品比重D204GB/T1884实测3次/日折光N20D阿贝折光仪不定期运动粘度20MM2/SGB/T2653080不定期硫PPMGB/T3802000不定期氮,PPMGB/T17674不定期溴价,GBR/100GSH/T06306不定期二烯值,GL/100ML不定期酸度,MGKOH/100MLGB/T2585不定期实际胶质,MG/100MLGB/T50930不定期凝固点,GB/T5100不定期闪点,（闭口）GB/T26165不定期苯胺点,GB/T262不定期10残炭GB/T26803不定期十六烷值GB/T386不定期馏程GB/T6536不定期贮存安全性（100，16HR）SH/T0238不定期沉渣,MG/100ML不定期全分析不定期序号取样名称分析项目分析方法控制指标分析次数备注3石脑油比重D204GB/T1884实测3次/日馏程GB/T6536（ASTMD86）不定期粘度GB/T265不定期辛烷值GB/T503不定期芳烃潜含量GB/T11132不定期族组成GB/T11132不定期氮含量GB/T17674不定期烷烃和环烷烃VGB/T11132不定期烯烃GB/T11132不定期硫PPMGB/T380不定期砷G/KGSH/T0629不定期全分析不定期6产品蜡油比重GB/T1884实测3次/日馏程GB/T9168（ASTMD1160）不定期BMCI值3次/日粘度GB/T265不定期硫PPMGB/T3803次/日氮PPMGB/T176743次/日倾点，GB/T3535不定期残炭WGB/T268不定期芳烃含量GB/T11132不定期烷烃含量GB/T11132不定期全分析不定期7液态烃组成分析SH/T02303次/日8新氢组成分析GB/T7445实测3次/日9循环氢组成分析实测3次/日10燃料气组成分析GB/T13610实测不定期11含硫酸性水H2S含量HJ/T60不定期序号取样名称分析项目分析方法控制指标分析次数备注NH3含量GB/T7478不定期蒸馏和滴定法12注水氧含量1次/周非挥发残余物1次/周硬度（CAMG）ASTMD11261次/周NH31次/周H2S1次/周氯化物ASTMD5121次/周13系统氧含量氧含量奥氏气体分析仪不定期开工时CO2奥氏气体分析仪不定期CO奥氏气体分析仪不定期14酸性气组成分析色谱实测不定期15高分排放气组成分析色谱实测3次/日16冷低分油密度ASTMD1298需要时馏程ASTMD1160需要时17热低分油密度ASTMD1298需要时馏程ASTMD1160需要时第十节装置内外关系常减压蜡油和焦化蜡油都从罐区来，补充氢来自制氢氢气管网，装置内设置补充氢压力高排放至瓦斯系统的措施。加氢精制蜡油出装置，经过空冷器冷却后至罐区，石脑油分出装置，经过水冷器冷却后去罐区。装置对外关系（包括开停工和正常操作）在正常操作时装置原料油是来自罐区的常减压蜡油和原料车间蜡油。开工原料自罐区来,氢气自系统管网来。装置液体产品用泵送出装置，气体产品去脱硫装置。装置加热炉所需燃料气来自管网。装置生产及照明用电由总变电站供给。装置内循环冷水、循环热水、新鲜水、消防水均为带压进出。装置内排出的含硫酸性水、含油酸性水分别送至装置外统一处理，不在装置内处理。装置用N2由系统由06MPAG和40MPAG两个等级供给，设二根供N2线。该装置有35MPAG蒸汽、10MPAG蒸汽二个等级的蒸汽管线。非净化风由全厂系统供给，供服务点、开停工及检修用。净化风由系统管网供给。除氧水由系统供给。装置紧急放空及安全阀等排放的含有烃类、氢气等介质的气体均排至火炬管线与本厂火炬系统总管相连。第二章岗位操作规程第一节反应部分操作规程1反应系统操作原则1）加氢装置为放热的加氢反应，在事故处理、开工或正常操作时应遵循先降温后降量，先提量后提温原则。2）内操在操作中应进行少量多次的调整，每次调整应等稳定后进行下一次调整。任何一个调整应遵循相关操作规程、装置操作法、工艺卡片和事故预案。3）对产生非正常工况的原因要正确分析及时处理，不得因误操作使事态扩大，努力减小影响范围，减少事故损失，做到不蔓延、不跑串、不超温、不超压、不爆炸。4）装置危急人身安全、反应器床层任何温度达到420或超过正常操作温度28，并且有继续上升趋势时，当班班长有权作紧急泄压处理并立即汇报调度。5）所有操作人员都必须彻底了解装置保护联锁系统的原理和动作情况，在发生事故时能熟练、及时、准确地使用。在正常操作中，所有安全自保联锁系统应尽可能投用。6）在发生、即将发生装置重大泄漏、着火或者任何导致装置安全运转受到严重威胁和破坏的情况时，当班班长在汇报调度后有权作紧急泄压处理。7）在出现各种事故时，内操人员应及时通知调度、仪表、电气、设备、装置主管等相关人员。出现问题及时向相关人员汇报，争取把事故扼杀在萌芽状态。8）外操在巡检中发现问题应及时向内操和班长汇报，争取当班问题当班解决。内外操应经常联系和沟通，共同维护装置安稳运行。9）外操在切泵、停泵、开泵、排液切水、点炉灭炉、改动流程、停用或投用设备等操作时，应首先和内操联系，等内操发出指令后，才能进行操作，操作中内外操应加强联系。内操应在外操操作前，将相关调节阀调节器打到手动位置，避免大的波动。2操作因素分析反应系统的目的是在一定温度、一定氢分压、有催化剂的条件下，使原料油反应生成所需要的产物，并在高低分系统中使循环氢与生成油得以分离。反应温度、空速和氢分压是反应系统的主要操作条件，氢油比也是影响操作的主要因素。21温度反应温度是加氢过程的主要工艺参数之一。加氢装置在操作压力、体积空速和氢油体积比确定之后，反应温度则是最灵活、有效的调控手段。通过调节反应温度对反应深度进行控制。反应温度与反应深度两者之间具有良好的线性关系，加氢的平均反应温度相对较高，加氢脱硫、加氢脱氮及芳烃加氢饱，都是强放热反应。因此，有效控制床层温升是十分重要的。一般用反应器入口温度控制第一床层的温升；采用床层之间的急冷氢量调节下部床层的入口温度控制其床层温升，并且尽量控制各床层的入口温度相差不大，使之达到预期的精制效果和深度，并维持长期稳定运转，以有利于延长催化剂的使用寿命。在催化剂生焦积碳缓慢失活的情况下，通过循序渐进地提温，是行之有效的控制操作方法。床层温度的控制通过调节加热炉F3101出口温度，继而调节反应器入口温度，从而控制反应器第一床层的反应温度，另有冷氢对一床温度加以控制；下反应床层通过调节催化剂床层冷氢注入量，控制催化剂下床层温升在合理的范围内。温度通常由各床层的加权平均温度温度来表示。22氢分压反应压力是加氢工艺过程中的重要参数。反应压力越高对加氢工艺过程化学反应越有利。在加氢过程中，有主要意义的不是总压力，而是氢分压。提高反应压力，在循环氢浓度不变情况下，即提高了氢分压。1对受平衡限制的芳烃加氢反应，压力的影响尤为明显。2对于加氢脱硫和烯烃的加氢饱和反应，在压力不太高时就可以达到较高的转化深度。3而对于馏份油的加氢脱氮，由于比加氢脱硫困难，因此需要提高压力。脱氮反应需要先进行氮杂环的加氢饱和所致，而提高压力可显著地提高芳烃的加氢饱和反应速度。4对于气液相加氢反应来说，反应压力高，氢分压也高，使加氢反应速度提高，总的加氢深度提高。5）一般来说，原料越重，所需反应压力越高。此外，提高压力还有利于减少缩合和叠合反应的发生，抑制焦炭生成而减缓催化剂失活，延长装置运转周期。反应氢分压是影响产品质量的最重要因素，重质原料在轻质化过程中进行脱硫、脱氮、烯烃和芳烃饱和等加氢反应，可大大改变产品质量。23空速对于一定量的催化剂，加大新原料的进料速度将增大空速，与此同时，为确保恒定的加氢深度，就需要提高催化剂的温度。提高催化剂的温度将导致结焦速度的加快，因此，会缩短催化剂的运行周期。如果空速超出设计值很多，那么催化剂的失活速度将很快，变得不可接受。空速小，油品停留时间长，在温度和压力不变的情况下，则裂解反应加剧、选择性差，气体收率增大，而且油分子在催化剂床层中停留的时间延长，综合结焦的机会也随之增加。24氢油比加氢过程而言，控制合理的氢油比非常关键，提高氢油比等同于提高氢分压，氢油比越大，对加氢反应越有利，如果氢油比降低，催化剂结焦的可能性增大，缩短了催化剂的寿命，氢气的作用是保证烯烃和芳烃的饱和。还要确保防止过多的裂解缩聚反应，以避免结焦。由于这个原因，装置长时间处于低于设计氢油比的状态下运行将加快催化剂的失活并缩短催化剂的再生周期。如果氢油比降低，意味着系统压力的降低或循环气的纯度降低，会剧烈地影响产品的芳烃含量。对于柴油产品的芳烃含量的影响更是如此，这将影响柴油产品的发烟点。氢油比的提高受到动力消耗大，运行成本以及设备能力的限制。3岗位管辖范围原料系统、反应器系统、高压换热器和空冷器、高低分、循环氢系统的所有静设备和工艺管线；加热炉F3101系统；注水、注剂等系统的静设备和工艺管线及所有进入反应区域的工艺管线均属本岗位管辖，包括本岗位的消防及安全设施。4原料油部分的主要操作41原料油部分的操作目标本装置设原料缓冲罐V3101和滤后原料缓冲罐V3102两个原料油罐，对原料油罐的操作应主要做好以下几点1应控制好原料油罐的液位。2控制好原料油罐的气封压力，防止原料油氧化，防止气封压力过高及过低甚至负压。3开好原料油过滤器，防止25M的污染物进入床层，沉积在催化剂表面、堵塞催化剂孔道。42控制指标及调节方法421V3101液位控制1控制指标V3101液位LIC31015020。2相关参数原料蜡油来量、V3101气封压力。3控制方法V3101液位变送器LT3101传送信号至原料调节阀FIC3105，正常时通过调节FIC3105的开度来调节V3101液位的高低。V3101原料蜡油来FV3101LIC3101开工柴油自罐区来LT31014异常调整现象影响因素处理方法反应进料量持续下降反应进料流量调节FIC3105改手动操作，逐渐增加FIC3105的OP值，恢复进料流量至正常V3101液位持续上涨P3101抽空切换至备用泵，查明抽空原因，如是工艺问题，应排出问题后使泵达到备用状态，如是机械问题，将泵切除放空后，联系维修处理故障泵仪表指示故障联系仪表处理原料蜡油来量减少向汇报情况，联系油品车间恢复原料蜡油来量至正常V3101液位持续下滑反应进料量持续升高反应进料流量调节器FIC3105改手动操作，逐渐降低FIC3105的OP值，恢复进料流量至正常V3101气封压力波动V3101气封压力乃火炬总管压力，汇报调度联系火炬岗位查找原因。V3101液位波动原料蜡油来量波动向调度室汇报情况，联系原料车间控稳汽柴油来量422V3101压力控制1控制指标P3101/3102压力设计为火炬气自压，为火炬总管压力2相关参数火炬总管压力3控制方法及注意事项当高压系统驰放气较大时应手动关小火炬联通线手阀，保证原料罐压力不超过设计压力。423V3102液位控制1控制指标V3102液位波动60102相关参数原料蜡油来量，反应系统进料量，原料过滤器反冲洗频率。3控制方法由液位调节器LIC3102自动调节，控制V3102液位在控制指标范围内，V3102设有低液位联锁LA3104，由V3102液位计LS3104测得的液位值为信号源，联锁停进料升压泵P3102/A、B。D3102D3101来LV3102LIC3102LY3102LS3103LT3102LS3104LA3105LA31044异常调整现象引起的原因处理方法反应进料提量过快控稳反应进料提量速度反冲洗持续频繁查明原因1若原料太脏，向调度室汇报情况，协调处理，或请示调度室，得到允许后，反应适当降低进料量或改入部分产品蜡油循环；2若仪表故障，改手动操作，联系仪表处理正常后改回自动反冲洗阀未复位现场复位反冲洗阀，若无法复位，则关闭该组过滤器反冲洗阀，联系维修处理，正常后投用该组反冲洗阀LIC3102故障LIC3102改手动调节，联系仪表处理V3102液位持续下降P3101抽空或故障停泵切换至备用泵，查明抽空原因1若是工艺问题，应排出问题后恢复至备用状态；2若是机械问题，将泵切除放空后，联系维修处理故障泵，处理完毕验收合格后，恢复至备用状态反应进料降量过快控稳反应进料降量速度LIC3102故障LIC3102改手动调节，联系仪表处理P3102抽空切换至备用泵，查明原因1若是工艺问题，应排出问题后恢复至备用状态；2若是机械问题，将泵切除放空后，联系维修处理故障泵，处理完毕验收合格后，恢复至备用状态V3102液位持续上涨P3102泵自停首先按进料中断事故处理预案处理，查明联锁动作原因1若V3102低液位联锁停泵，应提高V3102液位至正常值后，按相应开工步骤恢复生产；2若P3102自保联锁停泵，应开启备用泵，按相应开工步骤恢复生产，停运泵检查联锁原因，做出相应处理，故障排除后，恢复至备用状态反应进料量波动控稳反应进料流量火炬总管压力波动向调度室汇报情况，协调处理V3102液位波动液位调节LIC3102的PID参数给定值不合适改手动调节，调整PID参数，待液位稳定后投自动424V3102压力控制V3102同V3101一样，共用一根压力自流线。425反冲洗污油罐液位控制1控制指标反冲洗污油罐液位502相关参数反冲洗频率、反应进料量。3控制方法反冲洗污油罐液位通过联锁控制，当液位达到50时，反冲洗污油罐联锁启动，在联锁命令发出后延迟5秒电动阀打开向地下污油罐排放，当液位下降到10时电动阀关闭。4异常调整现象引起的原因处理方法罐底电动阀故障，打不开联系仪表维修处理反冲洗阀关闭不严关闭反冲洗油手阀，手动反冲洗，联系仪表、维修处理反冲洗频繁向调度室汇报情况，反应降进料量或调整原料反冲洗污油罐液位居高不降反冲洗差压联锁控制器仪表指示故障改操作手动，联系仪表处理5反应系统的操作、控制指标及调节方法51反应进料量控制1控制指标反应进料量设定值3T/H（60110设计负荷）2相关参数反应系统压力、V3102液位、氢油比。3控制方法由反应流量调节器FIC3105自动调节，控制反应进料流量在控制指标范围内。FOFC原料油至E31013105FTP3102A/B原料油自P3101来V3102FIC31054异常调整现象引起的原因处理方法进料调节器FIC3105仪表指示故障改手动调节，联系仪表处理FV3105阀故障挂手轮操作FV3105阀，联系仪表处理反应进料量持续升高反应系统压力持续降低提高新氢量，恢复反应系统压力至正常值进料调节器FIC3105仪表指示故障改手动调节，联系仪表处理FV3105阀故障挂手轮操作FV3105阀，联系仪表处理反应进料量持续降低反应系统压力持续升高降低新氢量，恢复反应系统压力至正常值进料调节器FIC3105PID参数给定不当改手动调节，PID调整参数，待进料量稳定后投自动反应系统压力波动查明原因，控稳压力反应进料量波动P3102出口压力波动切换至备用泵运行，联系维修检查原因，排除故障V3102低液位联锁P3102停反应进料量中断P3102机组自保联锁停按进料中断事故处理预案处理52反应加热炉出口温度（即R3101入口温度）控制1控制指标F3101出口温度设定值05（350360）2相关参数反应进料量、燃料气压力、F3101的热效率、原料油的组成。3控制方法F3101出口温度调节器TIC3102、TIC3103分别与F3101两路燃料气流量调节器PICA3103、PICA3104串级，控制F3101两路出口温度在控制指标范围内。TIC3103TIC3102PIC3103PIC3104UV3101PV3103PV3104燃料气混氢油反应器F3101PE3103PT3013PT3104PE31044异常调整现象引起的原因处理方法燃料气压力持续升高F3101两路燃料气流量调节PICA3103、PICA3104改手动调节，向调度室汇报情况，降低燃料气压力进料降量速度快控稳降量速度F3101出口温度调节TIC3102故障PICA3103改手动调节，联系仪表处理F3101出口温度调节TIC3103故障PICA3104改手动调节，联系仪表处理F3101燃料气压力调节PICA3104故障PICA3104改手动调节，联系仪表处理F3101出口温度持续升高PV3103/3104阀故障改副线调节，联系仪表处理燃料气压力持续降低F3101两路燃料气流量调节改手动调节，向调度室汇报情况，提高燃料气压力进料提量速度快控稳提量速度F3101出口温度调节TIC3102故障PICA3103改手动调节，联系仪表处理F3101出口温度调节TIC3103故障PICA3104改手动调节，联系仪表处理F3101燃料气压力调节PICA3104、3103故障PICA3104/3103改手动调节，联系仪表处理PV3103阀故障改副线调节，联系仪表处理F3101出口温度持续降低PV3104阀故障改副线调节，联系仪表处理燃料气压力波动F3101两路燃料气流量调节PICA3103、PICA3104改手动调节，向调度室汇报情况，协调解决进料量波动控稳进料量混氢量波动查明原因，控稳混氢量F3101出口温度调节TIC3102的PID参数给定不当TIC3102改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动F3101出口温度调节TIC3103的PID参数给定不当TIC3103改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动F3101出口温度波动F3101燃料气流量调节PICA3103的PID参数给定不当PICA3103改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动F3101燃料气流量调节PICA3104的PID参数给定不当PICA3104改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动进料低流量联锁按进料中断事故处理预案处理紧急泄压联锁按装置紧急泄压事故处理预案处理F3101主火嘴熄火燃料气压力低低联锁按燃料气中断事故处理预案处理53R3101床层温度控制1控制指标R3101入口温度设定值05（350360）2相关参数F3101出口温度、下床层入口冷氢注入量。3控制方式通过R3101第二床层入口温度调节器TIC3104自动调节急冷氢流量，控制R3101二床入口温度在控制指标范围内。R3201FV3109TY3104TICC3104TI3126TI3127TI3128FE3109FT3109FIC3109急冷氢4异常调整现象引起的原因处理方法一床出口温度持续高逐渐降低一床出口温度温度调节TIC3104故障改手动调节，联系仪表处理FV3109故障FV3109挂手轮操作，联系仪表处理R3101二床入口温度持续高FV3109手轮不在自动位置（手轮限位）改手动调节，恢复手轮至自动位置一床出口温度持续降低逐渐提高一床出口温度温度调节器TIC3104故障改手动调节，联系仪表处理FV3109故障挂手轮操作，联系仪表处理R3101二床入口温度持续低FV3109手轮不在自动位置（手轮限位）改手动调节，恢复手轮至自动位置一床出口温度波动控稳一床反应温度温度调节器TIC3104的PID参数给定不当改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动R3101二床入口温度波动进料量波动控稳进料量混氢量波动控稳混氢量54高压分离器的控制541热高分V3104温度控制1控制指标热高分入口温度波动26052相关参数反应进料量、原料温度、R3201出口温度。3控制方法温度调节TIC3101选择V3104入口温度TI3101A为控制信号，自动调整温度调节器TV3101的OP值，控制走E3101旁路的流量，来控制热高分V3104入口温度。原料油自P3202来混氢自K3202来自R3201来混氢油至F101至D103FE3106FT3106FI3106S55TV3101TY3101TIC3101TI10701BE3101FC4异常调整现象引起的原因处理方法混氢量持续低逐渐提高混氢量至控制指标范围内进料量持续低逐渐提高进料量至控制指标范围内V3104入口温度故障改手动调节，联系仪表处理TV3101阀故障挂手轮调节，联系仪表处理V3104入口温度持续高TV3101手轮不在自动位置（手轮限位无法全开）TV3101改手动调节，缓慢恢复TV3101手轮至自动位置V3104入口混氢量持续高逐渐降低混氢量至控制指标范围内进料量持续高逐渐降低进料量至控制指标范围内V3104入口温度TI3101A故障自调改手动调节，联系仪表处理TV3101阀故障挂手轮调节，联系仪表处理温度持续低TV3101手轮不在自动位置（手轮限位无法全关）改手动调节，恢复TV3101手轮至自动位置进料量波动控稳进料量混氢量波动控稳混氢量V3104入口温度波动V3104入口温度调节TIC3101的PID参数给定不当改手动调节，调整PID参数，待温度稳定后投自动542热高分V3104液位控制1控制指标V3104液位波动50102相关参数反应进料量、反应系统压力、V3104操作温度。3控制方式由热高分液位调节器LIC3105自动控制V3104液位。V3104设有低液位切断联锁控制，当二个液位变送器的测量值中有同时达到低液位联锁值时，LV3105双阀关闭，防止V3104低液位时发生窜压。热高分V3104液位高报警值为80，低报警值为20。低液位联锁值自定，暂无资料。V3104LT3106LT3105LIC3105LV3105ALY3105ALV3105BLY3105LHS3105LIC31064异常调整现象影响因素调整方法现象影响因素调整方法反应进料量持续高逐渐降低反应进料量至控制指标范围内反应系统压力持续降低增大补充氢量，逐渐提高系统压力至控制指标范围内液位变送器LT3105仪表故障LIC3105改手动调节，联系仪表处理LV3105A阀故障切换至B阀调节，联系仪表处理LV3105B阀故障切换至A阀调节，联系仪表处理LV3105A阀手轮不在自动位置（手轮限位）LIC3105改手动调节，切换至B阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3105A阀手轮至自动位置达到正常备用状态V3104液位持续高位LV3105B阀手轮不在自动位置（手轮限位）LIC11101A改手动调节，切换至A阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3105B阀手轮至自动位置达到正常备用状态反应进料量持续低逐渐提高反应进料量反应系统压力持续高逐渐降低反应系统压力液位变送器LT3105/3106仪表故障LIC3105/3106改手动操作，联系仪表处理LV3105A阀故障切换至LV3105B调节，联系仪表处理LV3105B阀故障切换至LV3105A调节，联系仪表处理LV3105A阀手轮不在自动位置（手轮限位）LIC3105改手动调节，切换至B阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3105A阀手轮至自动位置达到正常备用状态V3104液位持续低位LV3105B阀手轮不在自动位置（手轮限位）LIC3105改手动调节，切换至A阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3105B阀手轮至自动位置达到正常备用状态进料量波动控稳进料量混氢量波动控稳混氢量系统压力波动控稳系统压力V3104液位波动液位调节LIC3105的PID给定不当改手动调节，调整PID值，待液位稳定后投自动543冷高分V3105温度控制1控制指标V3105操作温度波动45502相关参数V3104操作温度、A3101注水量、循环气量、E3102混氢温控。3控制方法由A3101风机运行台数调整A3101出口温度，控制V3105操作温度至控制指标范围内。V3105V3104A3101汽提装置V3110注水TI3160E31024异常调整现象引起的原因处理方法V3104操作温度升高逐渐降低V3104操作温度至控制指标范围内注水量降低逐渐提高反应注水量至控制指标范围内E3102换热效率低关TV3106提高换热效率混氢量持续增大查明原因，逐渐降混氢量至控制指标范围内V3105入口温度持续升高A3101空冷风机故障查明原因，切换至备用空冷风机，故障风机交检修处理V3104操作温度将低逐渐提高V3104操作温度至控制指标范围内注水量大逐渐降低反应注水量至控制指标范围内V3105温度持续低循环氢量持续减少查明原因，逐渐提高循环氢量至控制指标V3104操作温度波动控稳V3104操作温度注水量波动控稳反应注水量V3105温度波动混氢量波动控稳混氢量544冷高分V3105液位控制1控制指标V3105液位波动50102相关参数反应进料量、反应系统压力、V3105界位3控制方法由V3105液位调节器LIC3109自动控制V3105液位。V3105设有低液位联锁切断阀XV11501，由LT11503A/B/C的测量值变送至US11502，只要有任意两个的测量值达到联锁值，US11502即发出联锁信号至XSV11501关闭XV11501阀，防止V3105低液位时发生窜压。冷高分V3105液位高报警值为80，低报警值为20，低液位联锁值为10。4异常调整现象引起的原因处理方法反应进料量持续高逐渐降低反应进料量至控制指标范围内反应系统压力持续低逐渐提高反应系统压力至控制指标范围内V3105界位持续升高查明原因，逐渐降低V3105界位至控制指标范围内V3105液位变送器LT11501A/B故障LIC3109改手动调节，联系仪表处理LV3109A阀故障切换至LV3109B操作，联系仪表处理LV3109B阀故障切换至LV3109A操作，联系仪表处理LV3109A阀手轮不在自动位置（手轮限位无法全开）LIC3109改手动调节，切换至B阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3109A阀手轮至自动位置达到正常备用状态V3105液位持续高LV3109B阀手轮不在自动位置（手轮限位无法全开）LIC3109改手动调节，切换至A阀操作，液位稳定后投自动，恢复LV3109B阀手轮至自动位置达到正常备用状态V3105LS31LG3107LT3109XV1501LV3109LIC3109LY3109去V3107LV31反应进料量持续低逐渐提高反应进料量至控制指标范围内反应系统压力持续高逐渐降低反应系统压力V3105界位持续降低查明原因，逐渐提高V3105界位至控制指标范围内V3105液位变送器