河南心连心高支模煤气化首层结构施工方案

河南心连心原料结构调整项目煤气化（703）土建（标高7980M以下）结构编制审核批准中国化学工程第六建设有限公司心连心项目经理部2012年5月15日施工方案1、编制说明11工程名称河南心连心原料结构调整项目没我好工程（703）12工程地点河南省新乡市青龙路东段北侧，河南心连心化肥有限公司三分厂东部13该工程主要土建工程包括三大部分，轴/BD轴底层为设备基础，轴/BD轴结构层高度26M，目前正在打桩，图纸未到；第二部分为设备基础与管廊，桩正在打，第三部分为轴/EJ轴为框架剪力墙结构，一层层高7980M。主要部分为9层，/JH轴局部十一层，总高度609M，该部分建筑面积1387725，首层建筑面积152725，目前仅标高7980M以下结构图到位。14该工程为原料结构调整项目煤气化工程，属关键工程之一，在楼层上有较多的预埋件，预埋螺栓，预留洞，设备基础也较多。预埋螺栓规格大，最大者为M64，位置要求精准，基础DB4几何尺寸1241215，体积大，因此对施工质量要求高。层高大，敞开式厂房，高度高，对安全生产要求高。2、编制依据21施工图10077703X2,3,5,21，设计图纸要求的施工标准图集。22建筑施工模板安全技术规范JGJ162200823建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130201124河南心连心原料结构调整项目四标段施工组织设计2。5钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版）26钢筋焊接及验收规程JGJ18200327建筑工程施工质量验收统一标准GB50300200128混凝土泵送施工技术规范JGJ/T10201129建筑施工手册（第四版）3、工程概况31标高7980M处属于框架剪力墙结构，框架柱最大截面10001200，剪力墙厚500MM，板厚10MM，局部120MM。32柱侧、梁底、梁板面上布置有埋件。板上有设备及设备吊装孔及其他预留孔，楼层设备基础有呈环状布置的M30预埋螺栓，吊装孔周边及楼层临边设1100MM钢柱杆。33/HJ轴设电梯一部，钢筋混凝土步梯一个，设有维护结构。/JH轴设有钢梯步梯一个。34因是敞开式楼层，在建施图上标有楼层地漏及管道，楼层临空及大于500MM的洞口设有翻边。35新乡地区地震烈度为8度设防，框架按二级抗震等级现浇框架结构详图要求施工。36梁钢筋箍筋直径小于等于10采用HPB235级钢筋12、14采用HPB335级钢筋钢筋直径大于等于16采用HPB400级钢筋梁柱最大钢筋规格为32的三级钢37混凝土强度等级C40。4、施工部署41外脚手架搭设按专项施工方案先期施工，混凝土采用商品混凝土。42首先按要求做好室内回填土，室外部分按外脚手架搭设专项施工方案组织施工，同时穿插进行标高7980M以下柱及剪力墙竖向构件的钢筋安装及预埋件安装。经检验合格后支设模板，浇筑柱及剪力墙混凝土至梁低。43在施工竖向构件的同时搭设标高7980M的满堂脚手架，钢筋混凝土步梯同时进行施工。支设梁底模板，绑扎梁的钢筋，安放梁底埋件，支设板底模板，预留洞口留设，上层钢筋绑扎，校准预埋件、预留洞，预埋马凳筋，隐蔽验收合格，浇筑混凝土。44设备基础预埋螺栓的混凝土与梁板混凝土一起浇筑，而楼层临边及洞口周边的翻边混凝土二次浇筑。45梁板混凝土的浇筑，沿次梁方向进行，混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不超过400MM。一般不留施工缝，若特殊情况需要留置施工缝再次浇筑时，按规范要求对施工缝进行处理。46钢筋混凝土步梯施工缝留设在梯板跨中三分之一部位。47考虑到消防及临边安全生产需要，待混凝土强度达到要求后，楼层临边、洞口边、楼梯栏杆涂刷防锈漆后立即安装。钢步梯段预制好后随楼层进行安装。5、现浇钢筋混凝土结构模板及支撑体系51支架底以素土夯实至标高045M，垫以5CM厚木板，立杆站在木模上。梁下扣件式脚手架立杆纵距横距12M，板下1212M，步距15M，梁下梁底背楞担在钢管横担上，小横杆间距300400MM，纵距300400MM。轴线两侧均匀设置双排可调支撑在梁底的小横杆下。梁侧钢管背楞在梁底处每侧用直角扣件固定在小横杆上，在距离板底300MM的位置每设对拉螺栓（12），支架体系按规范规定设置剪刀撑及扫地杆，并以钢管、扣件与已浇柱墙连接。52柱、墙上设对拉螺栓（12），竖向间距450MM，框架柱同时设双钢管卡扣柱筋，间距450MM。柱子分别在3M及6M处四面设置抛撑。抛撑的设置应符合规范要求。53梁及柱子、剪力墙模板采用15MM厚胶合板，板采用12MM厚胶合板，背楞方木采用50100足尺顺直较硬树种。54支架用钢管为4835焊管，其他配件应符合国家现行标准模板的支设及拆除必须符合JGJ1622008及JGJ1302011的规定。检查验收必须符合GB502042002（2011版）及JGJ592011柱模板计算书心连心工程；工程建设地点；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度0M；标准层层高0M；总建筑面积0平方米；总工期0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范GB500092001、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度BMM120000；柱截面高度HMM100000；柱模板的总计算高度H300M；计算简图一、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目1；柱截面宽度B方向竖楞数目5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目5；对拉螺栓直径MMM12；2柱箍信息柱箍材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM300；柱箍的间距MM300；柱箍合并根数2；3竖楞信息竖楞材料木方；竖楞合并根数1；宽度MM5000；高度MM10000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1500；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM221000000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1000。分别计算得20036KN/M2、72000KN/M2，取较小值20036KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Q120036KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q22KN/M2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为L288MM，且竖楞数为5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距M01QL2其中，M面板计算最大弯矩N穖M；L计算跨度竖楞间距L2880MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11200430906492KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2140030900756KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q2649207567248KN/M；面板的最大弯矩M01248888860104NMM；面板最大应力按下式计算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩N穖M；W面板的截面抵抗矩WBH2/6B面板截面宽度，H面板截面厚度；W3005050/611304MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W60104/113045344N/MM2；面板的最大应力计算值5344N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V06QL其中，V面板计算最大剪力N；L计算跨度竖楞间距L2880MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11200430906492KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2140030900756KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q2649207567248KN/M；面板的最大剪力V062488801252396N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BHNFV其中，面板承受的剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV1252396N；B构件的截面宽度MMB300MM；HN面板厚度MMHN150MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值3252396/200500417N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力0417N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下0677QL4/100EI其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载KN/MQ200430601KN/M；面板最大挠度MM；L计算跨度竖楞间距L2880MM；E面板弹性模量N/MM2E600000N/MM2；I面板截面的惯性矩MM4；IBH3/12I300505050/1284404MM4；面板最大容许挠度288/2501152MM；面板的最大挠度计算值0677018804/100000044040553MM；面板的最大挠度计算值0553MM小于面板最大容许挠度设计值1152MM,满足要求四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3000M,柱箍间距为300MM，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W500000/68333CM3；I50000000/1241667CM4；竖楞计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式M01QL2其中，M竖楞计算最大弯矩N穖M；L计算跨度柱箍间距L3000MM；Q作用在竖楞上的线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11200362889006232KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2140002889000726KN/M；Q623207266958KN/M；竖楞的最大弯距M0195800000062604N穖M；M/WF其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯矩N穖M；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W83304；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W62604/833040751N/MM2；竖楞的最大应力计算值0751N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V06QL其中，V竖楞计算最大剪力N；L计算跨度柱箍间距L3000MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11200362889006232KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2140002889000726KN/M；Q623207266958KN/M；竖楞的最大剪力V069580001252396N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BHNFV其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；V竖楞计算最大剪力NV06QL06958001252396N；B竖楞的截面宽度MMB500MM；HN竖楞的截面高度MMHN1000MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值3252396/2000000376N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值0376N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下MAX0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在竖楞上的线荷载KN/MQ200429696KN/M；MAX竖楞最大挠度MM；L计算跨度柱箍间距L3000MM；E竖楞弹性模量N/MM2，E900000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I41706；竖楞最大容许挠度300/25012MM；竖楞的最大挠度计算值0677960004/100000017060010MM；竖楞的最大挠度计算值001MM小于竖楞最大容许挠度12MM，满足要求五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W4493899CM3；I107832157CM4；按集中荷载计算附计算简图B方向柱箍计算简图其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载KN；P12004914928803209KN；B方向柱箍剪力图KN最大支座力N6073KN；B方向柱箍弯矩图KN穖最大弯矩M0369KN穖；B方向柱箍变形图MM最大变形0194MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M36947352N穖M；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W8986MM3；B边柱箍的最大应力计算值3916N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值36908/10599063916N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0194MM；柱箍最大容许挠度600/25024MM；柱箍的最大挠度0194MM小于柱箍最大容许挠度24MM，满足要求六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下NNF譇其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的型号M12；对拉螺栓的有效直径985MM；对拉螺栓的有效面积A76MM2；对拉螺栓所受的最大拉力N6073KN。对拉螺栓最大容许拉力值N1700560051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N6073KN小于对拉螺栓最大容许拉力值N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W4493899CM3；I107832157CM4；按计算附计算简图H方向柱箍计算简图其中P竖楞传递到柱箍的集中荷载KN；P1200491492383172KN；H方向柱箍剪力图KN最大支座力N5156KN；H方向柱箍弯矩图KN穖最大弯矩M0270KN穖；H方向柱箍变形图MM最大变形0103MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/XWF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M27000582N穖M；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W8986MM3；H边柱箍的最大应力计算值28617N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值27008/105990628617N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到0103MM；柱箍最大容许挠度500/2502MM；柱箍的最大挠度0103MM小于柱箍最大容许挠度2MM，满足要求八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下NNF譇其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的直径M12；对拉螺栓有效直径985MM；对拉螺栓有效面积A76MM2；对拉螺栓最大容许拉力值N1700560051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N5156KN。对拉螺栓所受的最大拉力N5156KN小于N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求梁模板扣件钢管架计算书一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM050；梁截面高度DM100；混凝土板厚度MM10000；立杆沿梁跨度方向间距LAM100；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM150；板底承重立杆横向间距或排距LBM150；梁支撑架搭设高度HM740；梁两侧立杆间距M100；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数2；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数075；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2050；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2178；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM2160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM1500；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM500；梁底方木截面高度HMM1000；梁底纵向支撑根数4；5梁侧模板参数主楞间距MM330；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距MM500；竖向支撑点到梁底距离依次是300MM，600MM；主楞材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM300；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度MM5000；高度MM10000；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、18000KN/M2，取较小值17848KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W3355/61238CM3；M面板的最大弯矩N穖M；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算M01Q1L20117Q2L2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q1123378596361KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q2143391663KN/M；计算跨度L1000100/51225MM；面板的最大弯矩M01361譡1000100/5120117663譡1000100/51242104N穖M；面板的最大支座反力为N11Q1L12Q2L11361譡1000100/51/100012663譡1000100/51/10002023KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值42104/1240434N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值34N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0677QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ16361N/MM；L计算跨度L1000100/51225MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I33555/12928CM4；面板的最大挠度计算值0677361譡1000100/514/10000028040198MM；面板的最大容许挠度值L/2501000100/51/25009MM；面板的最大挠度计算值0198MM小于面板的最大容许挠度值09MM，满足要求四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q2023/03306132KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度50MM，高度100MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W100/68333CM3；I1000/1241667CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KN穖变形图MM经过计算得到最大弯矩M0067KN穖，最大支座反力R2226KN，最大变形0013MM1次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值66804/8330408N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值08N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值330/4000825MM；次楞的最大挠度计算值0013MM小于次楞的最大容许挠度值0825MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2226KN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48MM，壁厚3MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W2493899CM3；I207832157CM4；E20600000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KN穖主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0501KN穖，最大支座反力R4452KN，最大变形0687MM1主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值50105/89903557N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2；主楞的受弯应力计算值557N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0687MM主楞的最大容许挠度值300/400075MM；主楞的最大挠度计算值0687MM小于主楞的最大容许挠度值075MM，满足要求五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100055/637504MM3；I1000555/1228105MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112譡240015000050009028080KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ21420020000905040KN/M；Q28080504033120KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAX01Q1L20117Q2L20180866667201170466667294404N穖M；RARD04Q1L045Q2L0480816704504167225KNRBRC11Q1L12Q2L1180816712041676156KNMMAX/W94404/3750425N/MM2；梁底模面板计算应力25N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1223400KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L16667MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值16667/2500667MM；面板的最大挠度计算值06778086674/10000081050087MM；面板的最大挠度计算值0087MM小于面板的最大允许挠度值0667MM，满足要求六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q6156/16156KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W500/68333CM3；I5000/1241667CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL20115620616KN穖；最大应力M/W061606/83333374N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值74N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V061563694KN；方木受剪应力计算值3694000/20001108N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值1108N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值06771560004/10000016667041111MM；方木的最大允许挠度1000000/2504000MM；方木的最大挠度计算值1111MM小于方木的最大允许挠度4MM，满足要求3支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA2250KN梁底模板中间支撑传递的集中力P2RB6156KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P310000500/40001210040001400012000100001005001790KN简图KN穖剪力图KN弯矩图KN穖变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N41132KN；N2N39063KN；最大弯矩MMAX0283KN穖；最大挠度计算值VMAX0132MM；最大应力028306/5130552N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑小横杆的最大应力计算值552N/MM2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数075，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1200KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1200KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R9064KN；R1200KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N11132KN；脚手架钢管的自重N21212941146KN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重N312譡150/2100050/40050150/2100050/40010